梁场台座计算书

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1、汉宜铁路32m预制T梁梁场台座及基础设计计算书计算：复核：2008年11月25日汉宜铁路客运专线梁场采用短线方式存梁，本计算书分别对制梁台座、存梁台座及其基础设计进行验算。一、设计验算依据1.《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》2.《汉宜铁路潜江梁场岩土工程勘察报告》3.《混凝土结构设计规范》GB50010-20024.《建筑地基基础设计规范》GB50007-20025.《建筑桩基技术规范》JGJ94-946.《建筑地基处理技术规范》JGJ79-20027.《铁路桥涵地基和基础设计规范》TB10002.5-200

2、58.制梁、存梁台座相关设计图纸9.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-200410.《重力式码头设计与施工规范》JTJ290-98二、验算内容1、荆州梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力检算。2、荆州梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）扩大基础承载力和沉降检算。3、潜江梁场制梁台座检算：（1）制梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力检算。4、潜江梁场存梁台座检算：（1）存梁台座受力和刚度检算；（2）基础承载力和沉降检算。三、荆州制梁台座计算

3、1、设计资料该区制梁台座采用扩大基础的形式：台座底为1m的换填碎石土，其下为可～硬塑状态的粘土（持力层）。台座底在两端宽2.9m，中部宽1.88m。地质情况参见《汉宜铁路荆州梁场岩土工程勘察报告》。制梁台座按最大梁重（边梁）146.31t计算，考虑模板自重及其它附加荷载80t，共计台座最大受力226.31t。2、计算模型的建立对制梁台座地上和地下部分进行有限元建模计算，采用弹性地基梁的方法。根据地质报告及台座设计图，选取台座底的基床系数为40000KN/m3。其受力机理及工况如下：由底模传下的混凝土荷载传递至换填

4、的碎石土层，再传递到底下的粘土持力层。荷载工况1：T梁刚浇注完毕，上部荷载为T梁混凝土重及模板等附加荷载，最大荷载合计2263.1KN；此时的荷载基本是均匀分布在台座上。荷载工况2：模板拆除，张拉完预应力钢束，上部荷载就Ｔ梁重1463.1KN。此时，预应力作用使梁体向上起拱，梁体中部脱离台座，使得支座附近受力变大——T梁重由台座两端部分承担。计算模型如下：模型立面图模型等视图3、制梁台座计算结果3.1荷载工况1最大正弯矩40.4KNM，出现在起吊口靠跨中附近。最大负弯矩3.4KNM左右，出现在跨中附近。最大剪力5

5、3.7KN，出现在T梁支座附近。最大支撑反力为64.4KN，出现在距离台座端部5m左右处，最小支撑反力为6.3KN，出现在台座端部。台座整体竖向向下沉降，最大位移为1.31mm。各项结果示意图如下：弯矩示意图(单位：KNM)剪力示意图(单位：KN)支撑反力示意图(单位：KN)竖向位移示意图(单位：mm)3.2荷载工况2最大正弯矩331.8KNM，出现在T梁支座附近。最大负弯矩34.7KNM，出现在跨中的沿程。最大剪力360KN，出现在T梁两端附近。最大支撑反力为156.3KN，出现在距离台座端部1.3m左右处，最

6、小支撑反力为12.4KN，出现在跨中的沿程及台座的两自由端头。台座中部上拱，最大向上位移为1.66mm，出现在跨中；台座两自由端头下沉，最大向下位移为2.23mm。各项结果示意图如下：弯矩示意图(单位：KNM)剪力示意图(单位：KN)支撑反力示意图(单位：KN)竖向位移示意图(单位：mm)3.3制梁台座截面验算整理上述两种工况的计算结果，最大内力、变形和支反力如下表。表中正弯矩为＋，负弯矩为－；竖向向上位移为＋，向下为－。工况位置剪力z（KN）弯矩y（KN.m）支反力KN变形（mm）工况1最大（小）处53.7-3

7、.464.4-1.31+40.46.3工况2最大（小）处360-34.7156.3-2.23+331.812.4+1.66①按最大弯矩验算选取正、负弯矩最不利的工况进行配筋验算。最大正弯矩为331.8KNM，发生在台座两端底宽2.9m的截面处。原截面距底5cm处配置有13根φ12的钢筋，台座采用C25混凝土，折算其截面受压区高度为57.6mm，抗弯承载力为324KNM，不满足要求。建议改成13根φ16的钢筋，其抗弯承载力为593.8KNM＞331.8KNM，受拉区钢筋应力为171.6MPa，裂缝宽度为0.174m

8、m，满足规范要求。最大负弯矩为34.7KNM，发生在台座中部底宽1.88m的截面处。原截面距顶6cm处配置有6根φ12的钢筋，距顶28cm处配置有4根φ12的钢筋，台座采用C30混凝土，折算其截面受压区高度为12.2mm，抗弯承载力为236KNM＞34.7KNM，受拉区钢筋应力为47MPa，裂缝宽度为0.043mm，满足规范要求。台座两端底宽2.9m的截面处按负弯矩配筋，