正丁烷分离装置及配套.pdf

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1、正丁烷分离装置及配套方案设计一、设计依据1、中石化分公司设计委托单，委托编号。二、概述目前，炼油新区Ⅲ常装置液化气（包括Ⅲ重T202顶、Ⅳ重T601顶液化气）和炼油老区轻烃回收装置生产的液化气经脱硫装置脱硫后作为民用液化气出厂，其中约含正丁烷45%，而正丁烷可作为附加值较高的顺酐装置原料，如果将这部分液化气里的正丁烷分离出来，将会给企业带来一定的经济效益，并有利于开展下游生产的利用。本次设计,根据正丁烷产量分为二个方案，其中方案一：装置设计规44模为9×10t/a（正丁烷），方案二：装置设计规模为6×10t/a（正丁烷）

2、，年开工时间为8400小时，操作弹性60%～110%。另外，本次设计还包括正丁烷的储运等配套设施。三、设计基础数据(见表-3.1)表-3.1设计基础数据表（原料性质）Ⅲ常装置液化气炼油老区轻烃回收焦化装置（包括Ⅰ、Ⅱ项目（包括Ⅲ重T202顶、装置液化气加裂）液化气Ⅳ重T601顶液化气）流量kg/h140001350010000温度℃404040压力MPa(G)1.21.11.2原0C2（V%）9.43.926.580C3（V%）35.930.731.59料=C3（V%）1.903.850nC4（V%）37.549.821

3、.13组iC04（V%）14.115.1832.83第１页共16页正丁烷分离装置及配套方案设计成=ic4（V%）0.50.093.2C5（V%）0.80.330.8甲硫醇20.23.5umol/mol乙硫醇17.33.6umol/mol甲硫醚2.70.3umol/mol二甲基二硫醚2.21.37umol/mol羰基硫6.50umol/mol合计100.1100.0299.98说明:以上物料组成由质检中心于2007年12月13日“正丁烷分离装置及配套”方案讨论会上提供，其中含硫组分的组成取研究中心2007年12月9日至20

4、08年1月4日分析结果的平均值。四、产品方案装置主要产品为正丁烷(见表-4.1)表-4.1产品组成正丁烷（方案一）正丁烷（方案二）产品名称W%W%0C2000C300=C300产0nC497.10（指标＞95%）97.15（指标＞95%）品烯烃＜0.8＜0.8组=ic40.560.16成C50.200.18总硫(以H2S计)＜50PPm＜50PPm合计100100第２页共16页正丁烷分离装置及配套方案设计五、工艺流程简述Ⅱ催化脱硫醇装置脱硫后的Ⅲ常装置液化气和炼油老区轻烃回收装置脱硫醇后的液化气进入原料缓冲罐（V1101

5、），经脱异丁烷塔进料泵（P1101AB）提压、脱异丁烷塔进料换热器（E1101）换热后，进入脱异丁烷塔（T1101）的中部，脱异丁烷塔顶出来的馏分经脱异丁烷塔顶空冷器（AC1101A～H）和脱异丁烷塔顶冷凝冷却器（WC1101）冷凝冷却后，进入脱异丁烷塔回流罐（V1102），罐中冷凝液再经脱异丁烷塔回流泵（P1102AB）升压后一部分作为液化气出装置，另一部分作为塔顶回流返回脱异丁烷塔顶部。脱异丁烷塔底出来的C4、C5组分作为正丁烷分离塔（T1102）的进料自压至正丁烷分离塔的中部，正丁烷分离塔顶出来的正碳四馏分经正丁烷

6、分离塔顶空冷器（AC1102AB）、正丁烷分离塔顶冷凝冷却器（WC1102）冷凝冷却后，进入正丁烷分离塔回流罐（V1103），罐中冷凝液再经正丁烷分离塔回流泵（P1103AB）升压、一部分作为正丁烷产品送至罐区，另一部分作为顶回流返回正丁烷分离塔顶部。正丁烷分离塔底出来的C4、C5组分，经重碳四泵（P1104AB）提压、重碳四冷却器（WC1103）冷却后，与脱异丁烷塔出来的液化气合在一起至储运液化气球罐。六、主要操作条件和主要技术经济指标1、方案一主要操作条件(见表-6.1～6.2)脱异丁烷塔(T1101)表-6.1序号

7、项目单位采用值备注1塔顶温度℃2塔顶压力MPa（G）3进料温度℃4塔底温度℃5回流比第３页共16页正丁烷分离装置及配套方案设计正丁烷分离塔(T1102)表-6.2序号项目单位采用值备注1塔顶温度℃2塔顶压力MPa（G）3进料温度℃4塔底温度℃5回流比2、方案二主要操作条件(见表-6.3～6.4)脱异丁烷塔(T1101)表-6.3序号项目单位采用值备注1塔顶温度℃2塔顶压力MPa（G）3进料温度℃4塔底温度℃5回流比正丁烷分离塔(T1102)表-6.4序号项目单位采用值备注1塔顶温度℃2塔顶压力MPa（G）3进料温度℃4塔

8、底温度℃5回流比第４页共16页正丁烷分离装置及配套方案设计3、装置的主要技术经济指标(见表-6.3)表-6.3装置主要技术经济指标（方案一）序号指标名称数值单位备注41设计规模9×10t/a按正丁烷产量2原料炼油老区轻烃回收装置45.04×10t/a液化气（包括焦化装置）4Ⅲ常装置液化气15.20×10t/a4合计2