QTZ160F塔吊基础结构计算书.doc

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1、QTZ160F塔吊基础结构计算书一、相关数据：1、根据江麓QTZ160F塔吊说明书的数据，塔吊在工作状态及非工作状态下的荷载数据如下表：　P1(KN)P2(KN)M(KN.M)Mk(KN.M)工作工况950302780340非工作工况8507036300塔吊荷载示意如图1：2、塔身截面为z*z=1700*1700；3、根据以往工程经验，塔吊基础断面初步设计为axbxh=5400（长）*5400（宽）*2000（高）。塔吊基础混凝土为C30基础底面的抵抗矩W=b*a2/6=26.24m3基础底面的惯性矩I=b*a3/12=70.58m4由于基础底面为正方形，底面长和宽方向的抵抗矩及惯性矩相等。

2、二、承载力验算(1)根据本项目岩土工程勘察报告，塔吊基础处的地基承载力特征值fak=230Kpa,按GB50007-2002《建筑地基基础设计规范》第5.2.4规定，地基承载力应按下式修正：fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)考虑到塔吊刚投入使用时，四周为待施工的空承台砖模，所以从安全角度考虑，地基承载力特征值仅作宽度修正，不作埋深的修正fa=fak+ηbγ(b-3)=230+0.3*20*(5.4-3)=242.6Kpa(2)工作状态下承载力验算：Mk=M+P2*h-Mk=2780+30*2-340=2500(KN*M)FK=P1=950(KN)GK=25*5.4*5.4

3、*2=1458(KN)FK+GK=950+1458=2408（KN）基底平均压力pk=(Fk+Gk)/A=2408/(5.4*5.4)=82.58Kpab/6=5.4/6=(0.90)根据GB50007-2002第5.2.2规定,pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a),其中L为垂直力矩作用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为5.4/2-1.03=1.67（见图2）故pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a)=2*2408/(3*5.4*1.67)=178.9<1

4、.2fa(291Kpa)所以在工作状态下，基础底面的压力符合要求。(3)非工作状态下承载力验算：Mk=M+P2*h-Mq=3630+70*2.0=3770(KN*M)FK=P1=850(KN)GK=25*5.4*5.4*2.0=1458(KN)FK+GK=850+1458=2308（KN）基底平均压力pk=(Fk+Gk)/A=2308/(5.4*5.4)=79.1Kpab/6=5.4/6=0.9根据GB50007-2002第5.2.2规定,pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a),其中L为垂直力矩作

5、用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为5.4/2-1.63=1.07（见图2）故pkmax=2*(Fk+Gk)/(3*L*a)=2*2308/(3*5.4*1.07)=267.1<1.2fa(291Kpa)所以在非工作状态下，基础底面的压力符合要求。一、抗冲切验算因该基础结构较厚，基础底面均在冲切破坏锥体内，所以抗冲切满足要求。二、基础配筋计算根据GB50007-2002，基础配筋应按抗弯计算确定，计算时应取荷载效应基本组合时的弯矩设计值。根据GB50009-2001《建筑结构荷载规范》对基本组合的荷载分项系数，对结构有利荷载系数取分项系数1，对结构不利的荷

6、载效应分项系数取1.2，计算弯矩设计值。从承载力验算得知，结构受力较不利状态为非工作状态，故只需计算非工作状态下的配筋即可。计算参照图3：设计值F=FK+GK=850+1458=2308（KN）M=1.2*Mk=1.2*3770=4524(KN.M)偏心距e=M/F=4524/2308=1.96>b/6=5.4/6=0.9参照GB50007-2002第5.2.2规定,pmax=2*F/(3*L*a),其中L为垂直力矩作用方向的基础底面边长，a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离，其值为a=5.4/2-1.96=0.74（见右图）pmax=2*F/(3*L*a)=2*2308/(3*5.4

7、*0.74)=385(Kpa)最不利载面为I-I截面（即塔吊边），该处基础底面地基反力设计值为(可参照图2)：p=（3*a-a-e+z/2）*pmax/(3*a)=(3*0.74-0.74-1.96+1.7/2)*385/(3*0.74)=64.2(Kpa)，参照GB50007-2002第8.2.7，最不利载面为I-I截面（即塔吊边）的弯矩设计值为M=a12[(2*L+a`)(pmax+p)+(pmax-p)