巴氏合金轴瓦的直立间歇浇注及其特点分析.pdf

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1、I．邱洪波：巴氏合金轴瓦的直立间歇浇注及其特点分析中图分类号：TQl72．6文献标识码：B文章编号：10017—略89(2011)∞一56-411巴氏合金轴瓦的直立间歇浇注及其特点分析邱洪波(鹤岗鑫塔水泥有限公司，黑龙江鹤岗154108)1巴氏合金轴瓦的直立间歇浇注法目前，大型巴氏合金轴瓦浇注大多采用静止直立连续浇注的方法，即将达到一定温度的巴氏合金液体迅速、连续注满瓦腔。在提高大型巴氏合金轴瓦浇注质量的技术攻关中，我们探索性地采用了直立间歇浇注法(如图1)。1一漏斗；2_附加模具；3一瓦壳；卜模具；5一保温层；6一液体合金；7一固体合金图l浇注大型巴氏合金轴瓦示意图所谓直立间歇浇注法

2、，就是把达到一定温度的巴氏合金液体(铅基巴氏合金液体温度应该控制在460～480℃；锡基巴氏合金液体温度应该控制在400～420℃)分数次浇入瓦腔，待前一次浇入的合金冷却到250℃后方可进行下一次浇注，浇注间隔时间视每一次浇注的液体量而定，每一次的浇注高度不超过120mm。能否合理地控制轴瓦表面各部位的温度以及它与模具之间的温度，是浇注成功与否的关键，也是大型巴氏合金轴瓦浇注中的主要难点。合理控温的目的是为了使轴瓦与合金之间获得具有一定粘结强度的粘合面。经过反复对比试验，我们对瓦面、模具及合金的温度是这样确定的：瓦面中下部A区域温度应为最低，并由此向瓦面放散眭升高，两边区域温度一56一

3、高于中部，上部温度高于下部。特别应该注意的是模具内表面温度要显著并始终高于瓦面温度，一般应控制在250～290℃(如图2)。实践证明，直立间歇浇注法优点明显。C丑CBABA=180～2000CA

4、℃)，当合金层在合金固相线下200℃冷却到常温过程中，必然会有不同量的线性变形量和一定的内应力，结果会导致粘结不良和裂纹，从而影响轴瓦的使用寿命。采用间歇浇筑时，液态合金是分几次浇入，待前一次浇人的合金的上表面冷却接近固相线(呈糊状)时，再进行下一次浇筑；当上一层合金浇注后还处于热熔状态时，下面先浇的那层就已经冷凝。这样每二次凝固层的面积比整体瓦的面积小了许多，因此冷凝过程中其线变量和内应力也相应减小。所以，由此而导致的粘结不良和裂纹的可能性也就相应减小。而且，采用间歇浇筑时，后一次浇入瓦腔的合金液体，会与前一次浇注的将要冷凝的合金交熔，因而不会产生断层现象。2．2可使合金偏析趋于合理

5、采用直立连续浇注，本溶于一体的合金层从液体冷却到液相线时，合金液中一些承受负荷性质坚硬的金属化合物，如：锑锡(SbSn)立方形晶体和铜锡‘(下转第66页)水淀工轾坠燮2．5不同调速方法的节能同效果比较此比较以实例分析来说明。某风机负载，其电机额定参数为：l250kW／6kWl42刖742RPM／o．85(功率因数)／95％(效率)。理论计算，当风机风量从100％降低到70％，由于流量与转速一次方成正比，则转速也降低到70％，负载功率理论上按转速下降的三次方下降，即降为34．3％，电机效率下降按0．85系数，管道系统效率也有所下降，按0．95系数。如采用变频调速，其效率按0．95算。电网

6、总输入功率为：34．3％／0．95／0．85／0．95=44．71％，与额定功率比较节能55．29％，即691kW，全年按运行300d计算，年节电约498万kWh。如采用液力偶合器调速，其效率按0．665算，电网总输入功率为：34．3％／0．665／0．85／0．95=63．87％，与额定功率比较节能36．13％，即451kW。同样，全年按运行300d计算，年节电约325万kWh。’风机采用不同调速方法的相关实测数据见以下表2，3，4。按表4数据和年运行以7200h计，与挡板调节比较，采用变频调速年节电约385万kWh，而采用液力偶合器年节电约268万kWh。表2不同调速方法不同工况的

7、风机电流实测数据调节方式—j巧函二至皂耋差≠堕毒兰雯‰表3不同调速方法不同工况风机电动机综合输入功率调节方式—=差军三塑呈葛芝墅坠笔妾菩鬻表4不同调速方法典型3个统计日的日平均耗电量调节方式—1磊芋芋}兰!{翥{孪丛蔫3结语根据理论分析和实际技术发展及应用效果对比，水泥厂风机的调速节能方法当首推变频调速，国家新的《水泥工厂节能规范》也明确要求窑尾高温风机应采用变频调速。随着技术的发展及设备成本的降低，变频调速在水泥工业领域的应用将越来越广泛。(