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1、焊接!∀#∀∃%&表系数和的取值过热程度有一定的敏感性∋当使用温度簇一钢材种类,、、/,℃时或大刚性疲劳有脆断可能的使用条·碳∋,()·’∗的“·+一,,架篇橇澳瓷)))件,对焊接接头的过热组织就十分敏感。因此,)−寸味·一·.对于冷却时间6&78应根据使用条件分别对待,互橇摆箫锅鸳龚蘸%))礼。∋%·的取值方法如‘)‘·%一/,使计算值满足实际需要址鬓森尹艘豁豁髯0))&,∋二下当使用温度4/,,℃时%+∋使用温度−−、或∀一9一,∋二:里盆撬馨爵棘+))3−5一−554℃时
2、%/∋当使用温度簇橇、、,∃∋9−。/素∋‘·0一,·+/,℃或大刚性疲劳抗脆断结构%8.)))霜急蹂罕咐气/∃系数;的取值1#/∗1一入)“1∋的∋钢及含∋。’−−;;一2。一0一+..))系数是与钢的导热性有关的系数在公3’三种以上元素的耐热,钢式%二岁;中处于指数的分母位置因此它的取值∃注4当占!∀#时%&取上限值∋。当占二一()#∗∀,&∃,∃与钢导热系数成反比其取值方法如下低碳钢或时%+取上限值一,−∋.当占“/−一0,##时%+&,。。<&。取平均值∋1当占20,##时%∋取下限
3、值蔗+叨入护的低合金钢;二−印∋中碳钢或9、%∋+卯一=阅入护<的低合金钢&;二−劝∋。2=图入护<的系数是与焊件使用条件有关的时间系。,低合含金钢或)一低合金钢&;二么刃数是针对接头在不同使用条件下对过热组织喃∃、的敏,/=系数>(>+的取值感性而提出的主要目的是防止接头产生∃不允许的过热,使其满足相应的使用要求。系数凡是二维热传导条件下的线能量修正不同的系数,凡是三维热传导条件下的线能量修正系使用条件对焊接接头过热程度的敏。感性是不一样的3为简化起见,以下讨论均回避数关于它们对线能量和接头脆化的影
4、响已在有,。。,钢的蓝脆区4例如当使用温度大于/,,℃关文献中讨论过不再重复这两个系数与接头,。,+时对焊接接头的过热程度不十分敏感∋当使用和焊缝形式有关其取值方法见表,温度在3一−5一−554℃之间时对焊接接头的3待续4乙烯裂解炉管运行损伤后焊接性分析扬子石化检修公司郑承炎摘要分析了裂解炉管运行损伤的类型、性能变化特点及其对修复焊接性的影响,研究了渗碳护管焊接裂纹性质和产生机理∃总结了修复焊接的工艺方法和工艺原则。ϑ?≅?ΑΒΧΔΧΕ)ΦΓΑΗ?;ΙΙΔΕΒΔ≅ΚΓΛ?ΔΚ)>ΧΓΚΜΔΝΓ>?ΔΑ
5、ΟΚΓ)>ΓΕΠΓ≅ΓΝΚ?Ν%Δ≅ΘΝ34−−砂(Ρ七∀ΣΝΡΤ∀ΣΥ<∀?加6Τ686ς6ΤΤΤΤ6ς<ΞΙΨ∗Τ6,∴∗6Τ<∀∀Τ<Τ6Τ[6Τ[Τ<6Υ−8∗:∗
6、Ζ<∀⊥∴Ζ⊥Ψ∗Τ<∗ΤΛ∗。义∀6Τ⊥6记Ζ[∗ςΖς关键词&裂解炉管焊接性损伤焊接修复焊接!∀#前言裂解炉管材料成分和性能乙烯裂解炉管在,)℃裂解介质的高温氧乙烯裂解炉管材料采用镍基耐热合金分为,5∃6。5∃化及高碳势的作用下不可避免地遭受严重的和5两大系列∀)基本化学成分4!∗#渗碳和氧化腐蚀的冶金损伤,炉管由于渗碳开∋,−∀),∋1.0,78.)956是在5∃∀)基础上发展,,。裂而早期失效或由于严重冶金损失而使其可修起来的其基本化学成分!∗#4∋1.078%0焊接性恶化。本文分析了
7、炉管运行损伤的类型−研究的裂解炉管为日本产一∃5:%0∋;和,<,和性能变化特点及其对修复焊接性的影响研四川化机厂生产的炉管=∀∋1.07己>;7?其化究了渗碳炉管焊接裂纹性质和产生机理,总结学成分和力学性能见表。了修复焊接工艺方法和工艺原则。表≅5户炉管化学成分和力学性能−.‘/℃〕Δ!/℃〕牌号∋0∋17,闪?勺气刚、阴沁Α喃、ΧΧ卜Χ!于#!卜护#!护#入ΧΒ电、护∗∋加∀#一∀!∀#一%∀−)−0)−%∗∃%&∋()一一镇+∋一!∋,∀−!∋./闷(0∀∋124一∗∗蕊毛5
8、∋镇5∋!!#∀!∀,−∀∋)13∗∗5!∋∀5对比新管与渗碳层组织,新管组织均匀,晶∀乙烯裂解炉管的运行损伤,,界上分布骨干状一次碳化物断续相间晶内二、,管壁开裂管内壁粉化减薄和热疲劳损伤次碳化物弥散分布8旧管渗碳层中晶间碳化物是裂解炉管损伤失效的三种主要形式。从研究长大变粗,呈链条状,晶内二次碳化物合并,粒。修复焊接性的观点出发,对导致失效的基础性度变大主剑为及其对炉管焊接性的影响进行了分析。表∀渗碳炉管逐层取样碳2分析∗+∀渗碳取样部位编号>、
