直流系统窜入交流量导致机组全停事故分析

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1、2010年第2期《安徽电力科技信息》佻职墨熄孵：锫携登芎!寰}煨枷熊热僻：蒜孵挂失}l糌席翻I{姆秣2瑚鼹棚热薏尊键器水室温度许可进人后，首先向汽侧通入压缩空过程中，严格控制给水温度变化率不应大于1．气，在水侧管板上用肥皂水刷涂水室管板表面，检8℃／min，最大不应超过2℃／min。查肥皂泡破裂的情况来判断加热器漏管的位置及(4)3号高压加热器U型管更换为12CrlMoV根数。检查发现3号加U型管中上部有5根管泄漏高温腐蚀是造成3号高压加热器漏泄的主要严重。为了防止已损伤但尚未漏泄的管子继续漏原因，而3号高压加热器的U型管耐高温性能差泄，在其漏管外围的1圈至2圈未漏

2、的20根管子又是产生高温腐蚀的必备条件。因而，将3号高压也堵上了。经东锅厂家和安徽电科院测试，所堵25加热器的U型管全部更换为具有耐高温性能的根管子并不影响3号高压加热器通流冷却面积和换热管是有效防止3号高压加热器泄漏的一个根安全经济运行，因高压加热器钢管有1O富裕度，本办法。12CrlM0V管最高使用温度可达530℃。堵管所用的堵头均为空心堵头，可有效防止堵头在有条件的情况下，将3号高压加热器的应力不均造成脱落。556SAGrCZ钢U型管全部更换为12CrlMoV管，(2)保持机组负荷变化曲线平稳从根本上解决3号高压加热器管系泄漏问题。在机组启动、停用或变负荷过程

3、中，蒸汽温5结束语度、蒸汽压力以及锅炉蒸发量在不断变化，从而高由上述分析得知，此次3号高压加热器泄漏压加热器抽汽压力、温度以及抽汽在不断发生变的主要原因是由于高温腐蚀造成。3号高压加热化，高压加热器内由于温度变化而产生膨胀或收器所处工作环境最为恶劣，管系的内外压差、温差缩变形，产生热应力，为此，应保持机组负荷曲线最大，致使3号高压加热器的汽侧连续排空气管的平稳。非凝结气体的积存而产生管系腐蚀。另外3号高(3)严控高压加热器投停操作压加热器化学腐蚀及启停操作不当带来的热冲击为防止高压加热器投入过程中产生的热冲等也加速了管系的泄漏。针对3号高压加热器泄击，高压加热器应随

4、机启动投入。在高压加热器故漏，制定了检查处理及防范措施，封堵了漏管及控障停运时，应注意控制给水温度变化率不应大于制水质和启停操作，有效地防止了漏管的蔓延，确1．8"C／min，最大不应超过2℃／min。高压加热器保了高压加热器的安全稳定及经济运行。停运时，先停运1号高压加热器，最后停运3号高压加热器。高压加热器投运时，先投入3号高压加安徽华电宿州发电有限公司马士东袁洪涛直流系统窜入交流量导致机组全停事故分析2008年7月25日09t01t49，某发电有限责器位置开关量由“0”变为“1”，即主变高压侧4701任公司1号主变压器(以下简称主变)高压侧4701断路器跳闸；

5、09：00。58，外部重动3(热工保护)断路器跳闸，1号启备变220kV高压侧4707断路跳闸动作；09：01。32，外部重动4(断水保护)跳器同时分闸，6kV及400V厂用系统全部失电，柴闸动作。油发电机自投失败，就地手动合闸成功，造成除(2)1号启备变保护屏RCS一974装置保护动220kV系统外全厂停电的事故。作情况：O9。O1t35，断路器合闸位置退出；O9t1保护动作情况03；17，非电量1(冷却器全停)投入。(1)1号发变组保护屏RCS一985装置保护动(3)NCS显示信息o9：01：49时1号主变高作情况：O9。o0t57，“主变后备保护”启动，断路压

6、侧4701断路器分闸，同时1号启备变220kV高】】2010年第2期《安徽电力科技信息压侧4707断路器分闸。损，可判断直流系统窜入交流量。2事故分析3导致断路器跳闸原因分析根据NCSSOE显示1号主变高压侧断路器、(1)事故起因为1号主变冷却器400V工作电1号启备变22OkV高压侧断路器同时分闸，且保源1接触器进线处过热起火，接触器烧损，造成与护屏上没有电气量保护动作跳闸。1号发变组保接触器辅助接点相连的直流回路窜入交流量。护屏RCS一985装置中只有“热工保护”及“断水(2)主变冷却器控制原理见图1，从117处窜保护”动作，而从保护的动作报告单中可以看出，1入

7、交流量。事故发生时，1号主变冷却器400V工号主变高压侧断路器分闸比“热工保护”动作早，作电源1为工作状态，电源2为备用状态，接触器可判断为断路器先分闸导致停机，致使热工保护KMS1的常闭接点断开，接触器KMS1进线侧过动作。在全厂6kV及400V厂用电系统全部停电热短路，短路电流很大，短路时400V交流量窜入后，“断水保护”应为正确动作。ll0V直流系统正极，同时1号主变高压侧、1号启事故发生后，检修、运行人员在对电气设备检备变保护屏的跳闸回路二次电缆距220kV升压查中发现，1号主变冷却器工作电源1接触器站断路器本体距离约470m，对地电容较大。短路KMS1