重油催化裂化装置衬里施工小结

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1、石油机械重油催化裂化装置衬里施工小结李良才（中国石油化工股份有限公司广州分公司，广东广州 510700）摘 要：催化裂化装置反应－再生系统中衬里施工是装置大检修的关键内容之一，本文从本企业重油催化裂化装置反应-再生系统各部位衬里材料、结构形式、运行状况分析入手，从施工安排、质量控制等方面，总结本装置所用衬里施工技术，并就衬里使用方案提出个人看法。关键词：催化裂化 衬里 材料 施工质量催化裂化装置反应－再生系统中衬里施工是装置大检修的关键内容二、大修前运行问题及大修检查记录分析之一，其质量的好坏直接影响整个装置的操作以及长周期运

2、行，为催化（一）运行记录裂化装置检修工作的重点。本装置自2005年6月大修开工后，连续运行接近4年，期间反应再本文对本企业重油催化裂化装置2009年大修反应－再生衬里施工相生系统催化剂输送管等多处衬里部位出现热点，下面为本周期运行过程关工作过程进行总结，并就目前装置反应再生系统运行情况分析。中出现的问题以及处理记录：一、本装置反应再生系统及使用衬里使用情况简介2007年2月，二再出口烟道至E-102入口垂直段膨胀节出现腐蚀穿（一）反应再生系统流程介绍孔，表面有低温硫腐蚀痕迹，定制包焊套包焊处理；本装置由美国石韦工程公司提供基础

3、设计，采用两段高温再生结构。2008年7月，提升管混合进料喷嘴处穿孔，大量油气外泄，装置停工，其中催化剂烟气流程简述如下：泄漏位贴不锈钢钢板，并将喷嘴流向位圆周整圈包焊，漏点局部加厚；原料油进入提升管底部被雾化后与高温再生催化剂接触汽化发生反2008年12月4日，二再U管于提升管入口段人孔位穿漏，停工，包焊，应。反应油气先后经快速分离器及经沉降器（R-104）旋风分离器分出携制安包焊套，内衬耐磨衬里；带催化剂。分出的催化剂落入反应器汽提段，被蒸汽汽提出夹带和吸附2006~2009年期间，多处催化剂管线出现热点。对相关部位进行用

4、不的烃后，经待生滑阀（LV-132）进入第一再生器（R-101）。锈钢钢板贴焊，加强监控运行，未出现事态扩大化，平稳运行至大修。待生催化剂在第一再生器内，在317kPa（绝）压力和658℃温度下（二）大修检查情况记录进行不完全再生，半再生催化剂通过立管、半再生滑阀（LV-129），用大修期间，我们进入三器相关部位检查，沉降器衬里局部损坏，鼓包、增压风提升进入第二再生器（R-102）。一再床层催化剂经上斜管流入外空洞处较多，具体情况见图2左上侧图。取热器（R-105），换热后，催化剂通过外取热器下斜管及滑阀（TV-1102）经空

5、气提升管返回到一再，烟气从外取热器上端返回一再。第二再生器在323Kpa（绝）压力和700℃~750℃的操作条件下，将催化剂中剩余炭完全烧掉，高温催化剂流入脱气罐（R-103）后均匀地往下流动，经再生滑阀（TV-133）进入提升管底部，实现催化剂的连续循环。二再烟气先后通过烟气冷却器（E-102）、烟气取热器（E-501）换热后烟气降温至约300~350℃后再与一再烟气混合。流程简图见图1：图2左上为沉降器内衬里损坏部分图示，右上为龟甲网衬里施工过程图例，左下为2011年9月U型管（图1中R-101至LV-129段）热像仪测温

6、图，右下是蜡油催化裂化装置外取热器侧拉环锚固钉衬里图（运行4年）第一再生器及第二再生器亦未发现有大面积衬里脱落现象，仅少量鼓包或微小裂纹。图1 反应再生系统流程简图膨胀节泄漏处未发现衬里损坏，疑为表面温度过低，造成低温露点（二）系统内各部位原衬里使用情况腐蚀。反应再生系统衬里原设计情况如表1：对曾出现过热点的部位，我们在大修期间重点检查，确认为衬里接表1 反应再生系统重点部位衬里设计情况一览表口裂缝，部分出现衬里脱落现象。部位结构形式厚度（mm）保温钉选择由于本次大修施工过程中三器封头及其旋分均全部更换，鉴于以往反应器提升管隔

7、热/耐磨（钢纤维）89/63V型保温钉运行状况以及相关单位运行记录，所采用衬里结构及材料仍为原有形式。柱型保温钉（三）衬里等运行失效分析及对策：沉降器隔热/耐磨（龟甲网）89/26+端板1、沉降器内部衬里损坏主要由于检修清焦或衬里部分修复过程中，柱型保温钉第一再生器隔热/耐磨（龟甲网）31/96（121/76）由于持续的冲击振动造成衬里结构松动，造成损伤，在装置运行时受热+端板膨胀后出现鼓包、甚至龟甲网翘起。而本次沉降器器壁近整个圆周方向隔热耐磨单层及隔热/耐磨第二再生器140及102/63V型保温钉龟甲网脱落，则是由于上周期

8、大修时该部位进行过修复工作时，由于新（钢纤维）二再外旋隔热/耐磨（钢纤维）89/63V型保温钉旧衬里性能参数不一致、旧衬里接缝等位置有油焦加上旧龟甲网、端板一再立管隔热/耐磨（钢纤维）63/63V型保温钉等新旧焊接性能较差，该处施工质量无法保证所致。二再U型管隔热/耐磨（钢纤