水电站主厂房排架柱配筋计算.doc

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1、目录1计算总说明11.1目的与要求11.2依据资料11.3基本资料11.4计算假定22荷载计算22.1自重22.2屋面荷载32.3吊车荷载42.4吊车梁及轨道的重量42.5风荷载52.6尾水启闭机的荷载52.7地震荷载62.8全部荷载作用简图73内力计算83.1上游柱上柱柱底截面83.2上柱牛腿处截面93.3下游柱下柱柱底截面113.4内力计算成果汇总134配筋计算134.1排架柱各截面配筋计算134.2牛腿配筋计算174.3最终选配钢筋17厂房框架模型慕松达水电站主厂房排架柱配筋计算1计算总说明1.1目的与要

2、求本算稿为慕松达水电站施工详图设计阶段主厂房排架柱内力及配筋计算，为该阶段的施工图配筋提供合理的数据依据。1.2依据资料《慕松达水电站厂房布置图》施工详图一套《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑结构荷载规范》GB50009—2001《水电站厂房设计规范》SL266—2001《水工混凝土结构设计手册》1.3基本资料根据厂房布置图，取一榀排架计算。主机间厂房横向宽度：，纵向相邻最大柱距：。吊车梁高程以上排架柱尺寸：，吊车梁高程以下排架柱尺寸：。排架柱混凝土保护层厚度：，受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的

3、距离：，受压钢筋合力点至截面受压边缘的距离：。混凝土强度等级采用C25，混凝土强度设计值：现场采购钢筋SANS920：2005450MPa强度设计值：，其对应的最小配筋率为：，相对界限受压区计算高度：。结构安全级别为Ⅱ级，结构重要性系数：，正常运行期为持久状况，所以设计状况系数：，结构系数：，令。钢筋混凝土容重取：屋面采用轻钢板通过预埋件与柱顶圈梁焊接，均布压力值取：屋顶施工活荷载均布压力值取：25t吊车的最大轮压：，最小轮压：吊车自重：吊车最大水平横向刹车力按小车、吊物及吊具的重力之和的4%取值，小车重7t，

4、最大起吊重量为25t，吊具暂按1t计算，故吊车最大横向刹车力为：永久荷载作用分项系数：一般可变荷载作用分项系数：可控制的可变荷载作用分项系数：1.1计算假定a.排架柱与墙体为刚性连接b.排架柱取一榀计算，截取柱中心两边相邻排架轴距的一半作为计算单元c.上下游排架分别作为悬臂梁计算d.对上、下游柱分别取上柱柱底、牛腿处截面、下柱柱底为配筋计算截面2荷载计算2.1自重2.1.1排架柱自重牛腿截面如右图所示牛腿纵剖面面积：牛腿剖面高度：上游柱牛腿柱重：上游柱上柱柱高：上游柱上柱柱重：上游柱下柱柱高：上游柱下柱柱重：下

5、游柱上柱柱高：下游柱上柱柱重：下游柱牛腿柱重：下游柱下柱柱重：1.1.1柱顶圈梁自重圈梁截面面积：圈梁高：圈梁自重：1.1.2柱间联系梁自重联系梁剖面面积：联系梁自重：1.2屋面荷载1.2.1屋面恒载（屋面钢板自重）1.2.2屋面活载（施工活荷载）1.1吊车荷载依据《吊车梁影响线的求解》，吊车梁支座反力影响线及吊车轮子的最不利位置见Error!Referencesourcenotfound.图2.31吊车梁支座反力影响线由Error!Referencesourcenotfound.可知，支座反力最大影响系数1

6、.1.1吊车竖向荷载最大轮压引起的牛腿竖向荷载：最小轮压引起的牛腿竖向荷载：吊车自重引起的牛腿竖向荷载：1.1.2吊车横向荷载（水平横向刹车力）吊车横向荷载：以集中力的形式通过吊车梁翼缘竖向短边中心点作用在排架柱上。1.2吊车梁及轨道的重量吊车梁净跨：吊车梁支承长度：吊车梁实际长度：吊车梁横剖面面积：吊车梁自重：轨道及其连接件重量：合计：1.1风荷载为风荷载体型系数根据主厂房体型，依《建筑结构荷载规范》续表8.3.1第5项，封闭式单坡屋面体型系数取值，墙体迎风面：，墙体背风面：背风屋顶坡：为风压高度变化系数，近

7、似取为：为基本风压，由于资料暂缺，近似取为：排架柱顶以下的均布风荷载：上游迎风面：下游背风面：排架柱顶以上的水平风荷载由圈梁的风荷载及屋面风荷载的水平分量两部分叠加，以水平集中力的形式作用于排架柱顶，其值计算如下：1.2尾水启闭机的荷载尾水启闭机的荷载主要是钢闸门和轨道梁的重量以及挑梁的自重通过挑梁传递在下游排架柱上，可当作悬臂梁计算，本算稿为保守起见，将以上所述荷载均近似假设以集中力的形式作用在闸门中心线处。挑梁纵剖面面积：挑梁自重：挑梁上的轨道梁重量：闸门、轨道、电动葫芦重取7.5t：尾水平台集中力：1.1

8、地震荷载排架柱为杆系结构，为简化计算，采用拟静力法计算地震作用效用时，将排架柱视为整体一个质点，并为保守起见，将水平向地震惯性力作用在柱顶，以增大惯性力对配筋计算截面的弯矩。沿建筑物高度作用于墙体的水平向地震惯性力代表值按下式计算：式中：F—作用在质点的水平向地震惯性力代表值；—水平向设计地震加速度代表值，根据基本设计报告，运行基本地震、最大设计地震—地震作用的效应折减系数，取；—集中