拱脚定位支座计算.doc

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1、纳界河特大桥拱脚定位钢支座计算说明书纳界河特大桥拱脚钢支座主要用于拱脚节段拱肋的精确定位，并承受拱肋1~2#拱肋节段安装过程中的节段荷载。一：支座材料支座：t=20mm钢板Q235B焊缝：混凝土：C30二：支座整体计算拱肋定位支座采用MIDAS2010有限元软件建立整体模型进行计算，模型中所有杆件均采用梁单元模拟，边界条件根据实际情况设置。支架计算模型如图1所示：图1拱脚支座计算模型本桥拱肋支架由于主体结构重量还不明确，节点板重量和连接螺栓的重量无法统计，故暂时根据《林织线纳界河特大桥深化初设图纸PDFto四院咨询》

2、中有关截面尺寸计算结构重量并考虑1.5的重力增大系数进行支架的初步计算。拱脚支支座是随着拱架的逐渐拼装而其受力不断增加，在施工过程中有可能出现较主拱2个节段全部拼装完成之后的结构受力更不利的情况，因此必须根据施工进程分阶段对支架结构的内力状态进行分析。1.支座反力整体计算结果图2CS1支架反力结果（单位：KN）图3CS2支架反力结果（单位：KN）图4CS3支架反力结果（单位：KN）1~2#拱肋节段安装过程中，拱脚节段所受到的支反力结果汇总于表1表1支座反力汇总表节点阶段FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kN*

3、m)MY(kN*m)MZ(kN*m)241-3.5381-0.4133263.08970.4941-4.35450.0004242-22.499463.1100690.5967-42.8671-19.53560.02992439.2427104.13201090.9462-68.36894.58500.06072613.53810.4133123.0126-0.16621.54050.00042628.914043.9972232.4934-29.64313.68080.028426357.938870.126636

4、0.3414-45.033541.04720.0563281-3.54370.4139263.3543-0.4952-4.3650-0.0004282-22.5005-63.1083690.706942.8656-19.5410-0.02992839.2427-104.13041091.056068.36744.5805-0.06073011.6088-0.171370.73220.03470.4961-0.00023029.9646-1.997130.4169-2.47627.7649-0.0185303-28.2

5、7595.0273-50.8896-10.8446-21.8748-0.0317321-1.60880.1713151.9295-0.2493-2.5159-0.00023223.9614-7.4158263.91711.5194-0.6997-0.0185323-38.2954-3.9666300.9961-4.1380-35.9346-0.03206011.60370.170770.7798-0.03520.49920.00026029.96342.000530.44862.47447.76640.0189603

6、-28.2735-5.0236-50.851510.8435-21.87580.0327611-1.6037-0.1707151.78270.2485-2.50730.00026123.96427.4093263.8572-1.5142-0.69450.0185613-38.29393.9598300.92794.1435-35.93050.03206213.5437-0.4139122.91780.16631.5434-0.00046228.9166-43.9957232.404729.64193.6824-0.0

7、28462357.9425-70.1252360.253745.032441.0496-0.0563注：本表由纳界河特大桥主拱拱脚定位支座计算模型支座反力结果统计三：支座计算拱脚节段拱肋支座的计算包括钢支座焊缝强度计算与支座下混凝土的强度计算。拱脚定位支座实际布置为每个断面设置两个钢支座，为计算简便、保证安全考虑，每个断面的支反力仅由一个支座承受，其计算结果如下。1.支座强度计算支座主要通过焊接将拱脚节段与拱座混凝土连接定位，因此支座的焊缝是主要的验算对象，需要验算的焊缝部位如图1所示。图5拱脚钢支座结构示意图由支座

8、反力汇总表可知，支座反力最大值为下弦杆前端支座在第三个施工阶段是产生的内力组合。FX=9.2427KNFY=104.1320KNFZ=1090.9462KNMX=68.3689KN.mMY=4.5850KN.mMZ=0.0607KN.m钢支座属于一弯矩作用在主平面的双向压弯构件，其强度应按下式计算：式中：——与截面模量相应的截面塑性发展系数，本