主梁主要尺寸的确定及强度校核.docx

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1、已知数据：起重量Q；跨度L；大车运行速度vq；起重机工作类型A5级；大车运行机构采用集中驱动方式；小车轨距Lxc；小车轮距Bxc；起升速度v.1.主要尺寸的确定1）大车轮距2）主梁高度（理论值）11K~L85HL183）端梁高度H00.4~0.6H4）主梁支撑截面的腹板高度h0（可根据端梁高度H0适当选取）5）桥架端部梯形高度6）主梁腹板高度h（可根据主梁计算高度H适当选取）7）确定主梁截面尺寸C1~1L105①主梁中间截面各构件板厚根据表4-1（查得腹板厚和上下盖板厚1）推荐确定②主梁两腹板壁间距根据下面的关系式来决定③盖板

2、宽度④主梁的实际高度bH3.5BbHhandbL5024021⑤主梁支撑截面的实际高度H0h0218）加劲板的布置尺寸①主梁端部（梯形部分）大加劲板的间距a'h'1②主梁端部（梯形部分）小加劲板的间距aa2③主梁中部（矩形部分）大加劲板的间距④主梁中部（矩形部分）小加劲板的间距a(1.5~2)h1aa2h⑤如果160，在离上盖板0.2~0.25h处设置水平加劲杆，可采用角钢1.主梁的计算1）计算载荷确定a.如果轨道公差在标准规定的围以，41b.根据运行速度和轨头错位高差计算，41.100.058vh式中v：小车运行速度（m/s）

3、h：轨道接头处的轨面高差（mm）①主梁由于桥架自重引起的均布载荷qlGqL2Gq（半个桥架的自重）可查图4-11曲线得到2②查表4-3得主梁由于集中驱动大车运行机构的长传动轴系引起的均布载荷qy③查表4-3得运行机构中央驱动部件重量引起的集中载荷Gd④主梁的总均布载荷q'qqly⑤主梁的总计算均布载荷q4q'4为冲击系数，可以根据实际情况，按下述方法确定：C.根据运行速度和钢轨接头有接缝但无高差计算式中v：运行速度（m/min）41.03ava：系数，钢轨接头焊平或钢轨无接缝，a=0.001；钢轨有敞露接缝a=0.002''PP''⑥作用在

4、一根主梁上的小车两个车轮的轮压值根据表4-4选用P1,P2⑦考虑动力系数2的小车车轮的计算轮压值为P121P2222为动力系数，取值方法如下：a.当vh0.2m/s时，22minb.当vh0.2m/s时，22min2vh0.2式中vh：稳定起升速度（m/s）2：起升状态级别系数（见表4-5）2min：起升载荷最小动载系数（见表4-6）2）主梁垂直最大弯矩由公式4-12计算主梁垂直最大弯矩C#语句：GPMmaxP1P2LBxcqLL4P1P2L4Gd2q224G0l0L4G0l0Math.Pow(p1+p2*(l-Bx

5、c)/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)/4*((P1+P2)/L+q/2)+&4*G0*l0G0为司机操纵室的重量；l0为作用位置，即重心距支点的距离3）主梁水平最大弯矩由公式4-18计算主梁水平最大弯矩G'P'aMgmax0.8Mmax?gav为大车起动，制动加速度平均值，tqtq6~8s为不计冲击系数MG'P'max4和动力系数2时主梁垂直最大弯矩，由下式算得：G'P'Mmax'L'P1P2BxcL'q'L'4Gd2'24G0l0L4G0l04P1P2qL2C#语句：Math.Pow(p1+p2

6、*(l-Bxc)/L+(q*L+&4*Gd)/2-&4*G0*l0/L,2)/4*((P1+P2)/L+q/2)+&4*G0*l04）主梁的强度验算①由于垂直和水平方向最大弯矩同时作用，在主梁跨中截面的盖板中引起的最大弯曲正应力为GPgGPMmaxWxMgmaxWyWx为主梁跨中截面对水平重心轴线x-x的抗弯截面模数，其近似值为：hWxB1h3Wy为主梁跨中截面对水平重心轴线y-y的抗弯截面模数，其近似值为：WhbB1y3由表2-19可查得Q235钢的叙用应力为sQ1.332201.33165.4MPa②主梁跨端在最大剪力Qmax

7、P作用下引起腹板中最大剪应力为：maxQmaxSGPIx02QQmaxP为主梁支撑截面所受的最大剪力，由公式4-13计算GPQmaxLP1P2BxcLqL4Gd24G0Ll0LC#语句:P1+P2*(L-Bxc)/L+(q*L+&4*Gd)/2+&4*G0*(L-l0)/LIx0为主梁端部支撑截面对水平重心轴线x-x的惯性矩，其近似值为：Ix0H0Wx02h0BhH01032C#语句:(h0*$/3+B*$1)*h0*H0/2S为主梁端部支撑截面半面积对水平重心轴线x-x的静矩，其近似值为：S2h02h0h01B1422

8、由表2-24查得A3钢的许用剪应力为95.6MPa33）主梁的垂直刚度验算主梁在满载小车轮压作用下，在跨中所产生的最大垂直桡度可按公式4-23计算1PL31fa