金斯伯雷轴承 汇总.doc

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1、结论　　（１）金氏系列轴承的供油方式，可使瓦块润滑冷却充分，同时、此结构也减少了整个轴承的厚度尺寸。　　（２）原始结构轴承的上、下半部油量不均匀，而本系列各瓦块润滑油供给充分，因而取消了控油环，同时减薄了止推盘厚度。　　（３）典型结构的下摇摆支承垫由底部的圆弧面直接与承载盘接触，接触应力过高，易将承载盘压溃。新结构增加了一个支承块，虽然结构复杂了，但增加了使用的可靠性。　　总之，改进后的结构优于原结构，更能满足工作要求，轴承的系列化将为离心式压缩机设计提供方便，缩短设计周期，保证设计质量。米楔尔止推轴承的止推瓦块同基环直接接触，是单层的(如图2所示)。当止推瓦块承受推力时，可以

2、自动调整止推瓦块的位置，形成有利的油楔。在止推盘两侧分置主止推瓦块和副止推瓦块。在正常情况下，转子的轴向力通过止推盘经过油膜传给主止推瓦块，然后通过基环传给轴承座。但在起动或甩负荷时可能出现反向轴向推力，此推力将由副止推瓦块来承受。止推瓦块与转子止推盘接触的一面衬有巴金合金，其厚度应小于压缩机动、静部分间的最小轴向间隙，一般为1一1.5mm,并向转子的旋转方向倾斜，这样，通过转子止推盘与止推瓦块表面的相对运动，它们之间就会形成一个承受轴向推力的油楔。;T&4g9J4H5l0    米楔尔止推轴承的优点是结构简单，轴向尺寸小;缺点是当瓦块厚度稍有差别或轴承基环与止推盘平行度有误

3、差时，每个瓦块间负荷不能调节，会造成部分瓦块过载。:F v$d,o下载(10.34KB)2009-8-517:35+q2j)r1?$L.Z;v5{';

4、0

5、)p/L,m-F*h(o6H*[8v;} 金斯伯雷止推轴承的止推瓦块下面有上水准块、下水准块，然后才是基环，属于三层结构(如图3所示)。止推瓦块与垫在下面的上水准块、下水准块和基环，它们之间采用球面支点接触，保证止推瓦块、水准块可以自由摆动，使载荷分布均匀。止推瓦块一般采用25钢，上面浇注巴氏合金，合金厚度一般为1一1.5mm。止推盘与止推瓦块之间留有间隙，此间隙通常称为工作总窜量，一般为0.25一0.40mm，这就可以保证

6、止推盘和瓦块之间形成油楔，承受转子的轴向推力。润滑油从轴承座与外壳之间流人，经过基环背面铣出的油槽，并通过基环与轴颈之间的空隙进人止推盘与止推瓦块的间隙中。排油是靠止推盘转动时的离心力作用，油被甩出，从轴承座的上方排出。4S&^-i,H)h&X4R  金斯伯雷止推轴承的优点是瓦块间载荷分布均匀，调节灵活，能自动补偿转子不对中、偏斜;缺点是结构复杂，需要轴向安装尺寸较长。  I*f'~#Y5D*G:M"o  可倾瓦块轴承tilting-padbearing  滑动轴承中的一种液体动压轴承,由若干独立的能绕支点摆动的瓦块组成。按承受载荷的方向，可分为可倾瓦块径向轴承和可倾瓦块推力轴

7、承。  轴承工作时，借助润滑油膜的流体动压力作用在瓦面和轴颈表面间形成承载油楔，它使两表面完全脱离接触。油楔进口和出口处的油膜厚度1和2之比称为间隙比，是影响瓦块承载能力的主要参数。与最大承载能力相应的间隙比称为最优间隙比,其值随瓦宽(瓦块的轴向尺寸)B和瓦长L之比而定,大约在2～3之间变化。瓦块支点的位置应偏于油楔的出口,其值由间隙比确定。当间隙比为2.2时，支点距瓦块的进油边约为0.58L。随着轴承工作状况的变化，瓦面倾斜度和油膜厚度都会发生变化，但间隙比不变，始终保持设计状态。这是可倾瓦块轴承优于其他成型面多油楔轴承之处。  　可倾瓦块径向轴承的承载能力是各瓦块承载能力的

8、向量和。因此，它比单油楔液体动压径向轴承的承载能力低，但回转精度高，稳定性能好，广泛用于高速轻载的机械中，如汽轮机和磨床等。瓦块数目一般为3～6。瓦块的布置方式有载荷正对相邻瓦块支点之间和载荷正对某一瓦块支点两种。若载荷相同，后者轴的偏心率较小；若承受载荷最大的瓦面最小油膜厚度相同，前者承载能力高、功耗小、温升低。  　可倾瓦块推力轴承的承载能力是各瓦块承载能力之和。瓦块数目最少为3块。对于瓦块数目较多的大型推力轴承，各瓦块间载荷的均衡十分重要（见推力滑动轴承）。可倾瓦的结构与特点可倾瓦通常由3～5块或更多块能在支点上自由倾斜的弧形巴氏合金瓦块组成。瓦块在工作时可以随转速、载荷

9、及轴承温度的不同而自由摆动，在轴径四周形成多个油楔。每一块瓦块通过其背面的球面销及垫片支撑在轴承套中，瓦块可以绕其球面支撑销摆动；轴承中分面上部瓦块、背面分别装有弹簧，从瓦块一端压迫瓦块，人为地建立油楔。润滑油从各瓦块之间的间隙进入轴承，从轴承的两端油封环开孔处排出。如果忽略瓦块的惯性，支点的磨擦力及油膜剪切内磨擦力等的影响，每个瓦块作用到轴径上的油膜作用力总是通过轴径的中心，不会产生引起轴径涡动的失稳力，因此具有较高的稳定性，理论上可以完全避免油膜震荡的产生。另外，由于瓦块可以自由摆动增加