混凝土简支转连续梁桥结构毕业设计

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1、混凝土简支转连续梁桥结构毕业设计目录第一章概述-1-1.1九江大桥引桥桥概述-1-1.2设计的基本数据-1-第二章主桥方案确定-3-2.1桥型选择及孔径划分-3-2.2主梁截面形式与截面尺寸拟定-3-第三章内力计算-5-3.1桥梁结构体系分析-5-3.2单元划分-5-3.3毛截面几何特性-7-3.4恒载内力计算-7-3.5活载内力计算-14-3.6收缩、徐变次内力计算-24-3.7荷载组合-28-第四章预应力钢束估算与布置-48-4.1钢束估算-48-4.2钢束布置-52-第五章配束后主梁内力计算及内力组合（二）-54-5.1施工阶

2、段主梁内力计算-54-5.2混凝土收缩、徐变次内力计算（二）-57-5.3内力组合（二）-61-第六章强度计算与验算-67-6.1强度验算原理-67-6.2正截面强度验算结果-68-第七章应力、变形验算-74-ii7.1应力验算-74-7.2变形验算及预拱度设置-84-第八章结论与思考-86-参考文献-87-致谢-88-ii湖南科技大学潇湘学院本科生毕业设计（论文）第一章概述1.1九江大桥引桥桥概述本设计主桥上部结构为跨径为25m的等跨等截面的混凝土连续梁桥。截面形式为单箱单室。本桥全长150m，双幅宽为22m。施工方法采用简支转连

3、续施工，共分为五个施工阶段，最后完成桥面铺设及护栏。简支转连续一般先架设预制主梁，形成简支梁状态；进而再将主梁在墩顶连成整体，最终形成连续梁体系。由于简支转连续桥在施工过程中常存在体系转换，必须依据具体的施工过程来分析结构的受力。施工的第一阶段是预制架设形成简支梁，此阶段主桥承受一期恒载自重产生的内力及在简支梁上施加的预加力；第二阶段首先浇筑墩顶连续段混凝土，待混凝土达到要求的强度后张拉墩顶负弯矩束(局部短束)，最终形成连续梁。连续梁成桥状态主要承受二期恒载、活载、温度、支座沉降产生的内力以及负弯矩束的预加力、预加力的二次矩、徐变二

4、次矩等。由上面的分析可知，简支转连续梁桥跨中正弯矩要比现浇一次落架大，而支点负弯矩要比现浇一次落架小。因此，在主梁内要配置足够数量的正弯矩柬筋，以满足连续梁状态的承载要求和简支状态下承受结构自重和施工荷载的需要。简支转连续梁桥施工程序对结构内力也有一定影响。目前施工有两种做法：一种是先将每片简支梁转换为连续梁后，再进行横向整体化；另外一种做法是先将简支梁横向整体化后，再进行结构的体系转换。前者按平面结构进行计算分析较为合理；而后者体系转换后已属空间结构，要进行较为精确分析，比较繁杂。因此，本设计采用第一种施工程序，以便同所采用的结构

5、分析软件的基本模式相吻合，提高计算分析的可靠性。1.2设计的基本数据1.2.1主要技术标准设计荷载：公路—I级；设计车速：60km/h；桥面宽度：全桥由双幅桥组成，总宽22m。组成为：2（11+0.52）桥面纵坡：3%；桥面横坡：双向2.0%；1.2.2主要材料混凝土：上部构造箱梁采用C50号混凝土；其余构件均采用C30号混凝土。预应力钢材：预应力筋采用270级公称直径为15.24mm,公称面积为140mm²,其抗拉标准强度1860MPa的高强度低松弛钢绞线。普通钢筋：普通钢筋必须符合“GB1499-1998”和“GB13013-1

6、991”标准的各项规定，其中直径D≥12mm（锚下螺旋钢筋除外）全部采用Ⅱ级钢筋，标准强度-84-湖南科技大学潇湘学院本科生毕业设计（论文）=340MPa，钢筋直径D<12mm全部采用Ⅰ极钢筋，标准强度=240MPa。钢板：锚头下垫板、灯具连接板等均采用低碳钢。预应力锚具：采用OVM15-5型、OVM15-6型和OVM15-8型锚具。支座：采用GPXZ系列抗震盆式橡胶支座。伸缩缝：采用J-75型伸缩缝。焊条：对于A3钢采用T420型焊条，其它钢采用T500焊条。1.2.3桥面铺装选用8cm厚的混凝土作为铺装层，三涂FYT-1改进防水

7、层，加上10cm厚的沥青混凝土磨耗层，共记18cm厚。1.2.4施工方式采用简支转连续施工，即先预制箱梁，后吊装安装成简支梁，最后完成体系转换。1.2.5温度影响根据《桥规》，在设计计算时温度沿梁高呈线性变化，整体温变考虑在25℃的基础上升降温6.7℃。1.2.6设计规范《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》条文应用算例《公路桥涵设计通用规范>>《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》-84-湖南科技大学潇湘学院本科生毕业设计（论文）第二章主桥方案确定2.1

8、桥型选择及孔径划分本桥位于九江镇郊区，为了缩短施工工期，最大程度地减少工程费用的比例同时满足城市道路的有关要求，提高行车设计速度，保证行车通畅，所以在设计中决定采用预应力混凝土连续梁桥。根据具体地形情况及路线连接，又充分考虑结构合理受