福州弯边桥挂篮计算单

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1、44/44中铁一局一公司福州湾边项目部福州弯边桥挂篮计算单计算：复核：审核：日期：44/44福州弯边桥挂篮计算单说明：计算理论：极限状态法中的承载能力极限状态法安全系数选取：《公路桥梁施工技术规范》，《钢结构设计与计算手册》,《工程荷载组合理论与应用》计算顺序：按结构重要度杆件计算：杆件荷载和杆件安全系数相对应，其中荷载除以安全系数得一倍的荷载效应。一倍的荷载为荷载分析中的荷载设计值。单位说明：g=10N/s2一荷载分析4#墩3#段砼荷载为196T其中挂篮本次施工荷载p=196-12=184T（12T为横梁的荷载，挂篮施工方案不包

2、括此部分）由于悬浇段梁底的坡度不大，对挂篮受力影响不大。可不予考虑作为安全储备。挂篮前后按四个吊点考虑则P标=P/4=46TP挂=p标/2=23T安全系数=2.0（公路桥梁施工技术规范）安全系数=1.1（公路桥梁施工技术规范）则一个吊点的设计荷载为P设==2.046+1.1=117.3T当单个吊点为118T时在结构计算软件SAP中建立模型，得各杆件内力，内力结果如下44/44图（1）1NAC=234.1786TMAC=3.2818T2NBD=-222.0405TMBD=14.72T3NCD=189.1675TMCD=4.26T4N

3、AB=-190.5024TMAB=3.2818T5NBC=-137,2174TMBC=3.01T二桁架主杆件计算（一）AC杆计算由AC杆的内力可知，AC杆为拉杆。图（2）材料为GBC-30B和厚度为1cm的A3钢板截面的力学几何参数如下AGBC-30B=49.902cm2A钢板=1cm2A总=155.804cm2螺栓孔直径为A净=A总-3.2=155.804-18.24=137.564cm2N=A净（f=215MP）=137.564cm2215MP=295T>235（可）结论：此截面可满足AC杆235T的拉力要求。2螺栓计算本桁架

4、用10.9级高强度螺栓44/441=17.38T(钢结构节点连接手册P457）（最弱截面值）11=1.9cm=305MPd=3.0cm1=3.0=17.385T=1=17.38T（可）结论1：在螺拴断裂之前耳孔挤压安全，耳孔和螺栓同等安全储备。图（3）r1==10cmr2==16.22cmr3=4.5cmr4=9+4.5=13.5cm1=400+1052.3536+40.5+364.5=1857.3536cm=44/44==2.88T=7.8+2.88=10.7T（可）（2.88T不做Y的方向分解可使结果偏安全）结论2：采用高强度

5、承压型10.9级螺栓，螺栓可承受设计荷载，螺栓和耳孔均安全（一）衬板焊缝计算衬板衬板衬板几何尺寸341cm1160MP=0.784T=43T160MP=0.784T=45.5T11=0.9cm=305MPd=3.0cm1=3.044/44=8.2T=123T11+=211.528T117.5T结论：衬板的四周围焊且=0.7cm时焊缝可满足结构受力要求，焊缝安全，安区系数同结构设计安全系数AC杆件总结论：杆件最弱面抗拉满足杆件接头耳孔挤压满足杆件接头衬板焊缝满足杆件接头连接螺栓满足AC杆满足设计要求，安全系数2.0二BD杆的计算由前

6、面的内力结果图可知BD杆为抗压杆BD杆的横截面如下图44/44图（4）[-30B参数A=49.902cm2I3=6500cm4I2=289cm4Zo=2.52cm[-40B参数A=75.04cm2I3=17570cm4I2=592cm4Zo=2.49cmIX=2=2=60093.48CM4IY=2=2=51261.8899CM4A总=2=249.884Ix===15.50IY===14.322可见y轴为弱轴为使结果偏安全BD杆的两端按铰接算λ=u=1l=5.83mi=iy=14.322cmλ=44/44==40.7当λ=41则（钢

7、结构设计规范D类截面p132）由于弯矩作用在轴平面内由《钢结构设计手册》（5.2.3）W1y==51261.8899/20=2563cm3==2667.5T为使计算结果偏安全令塑性发展系数为均为1既：N=223T（前已计算，SAP结果）M=15T==118+62.4=180.7MP2螺栓计算BD杆的螺栓级别为10.9级，螺栓几何排列同图（3）螺栓的力学几何数据通用，耳孔构造和材料和AC杆相同，焊缝焊角尺寸亦相同。则耳孔挤压为17.38T==44/44=13T结构为两组螺栓共同承担13T螺栓承受由弯矩产生的最大的不利荷载为13T/2

8、=6.5T=9.2+6.5=15.79T（可）（6.5T不做Y的方向分解可使结果偏安全）结论：BD杆的螺栓可抗荷载并耳孔挤压安全（安全系数2.0）三衬板焊缝计算衬板尺寸与AC杆相同，焊脚尺寸亦相同。结构为两片曹钢组成，按单组计算则=98.4T=18