工程计算表格及工具幕墙结构计算书

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1、大商集团郑州店玻璃幕墙工程计算书设计单位：***************计算书编制人：司炳君2008年5月20日大商集团郑州店玻璃幕墙钢结构工程计算书第一部分5-J轴与1/5-15轴相交柱（竖放桁架）设计一、设计任务根据使用方要求（详见建筑图），该立柱跨越7个楼层（3层至9层），主要承受幕墙自重、水平风荷载及地震作用，相邻柱距分别为：6600mm和8400mm。施工图中构件编号GZ-4。二、结构选型根据建筑功能要求及土建条件，采用如下图所示的空间三角桁架结构。三、设计依据1、《钢结构设计规范》（GB500

2、17-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）四、荷载分析根据建筑功能要求及相关规范，该构件结构考虑如下荷载作用：恒载：横梁及桁架自重0.78kN/m2，玻璃幕墙传来，恒载标准值取0.7kN/m2。活载：风荷载标准值（50年一遇，建筑标高48米）1.15kN/m2地震作用（7度区，地震加速度0.15）0.42kN/m2水平组合荷载标准值：1.402kN/m2计算简图如下：恒载简图风吸力作用下活载简图风压力作用下活荷载简图五、内力、变形分析内力分析采用PKPM—STS软件并配合通用有限

3、元分析程序ANSYS进行校核，杆件的内力、应力比、节点水平位移分析结果如下：风吸力作用下：受压杆最大内力（双肢中的一肢）：826KN，受拉杆最大内力：1480KN强度最大应力比：0.80；稳定最大应力比：0.91节点最大位移：110mm=L/324，满足要求。风压力作用下：受压杆最大内力：1747KN，受拉杆最大内力（双肢中的一肢）：771KN强度最大应力比：受拉：0.82；受压：0.94；稳定最大应力比：0.92节点最大位移：110mm=L/324，满足要求。六、节点设计钢柱下端作法见结构施工图，柱脚采

4、用完全铰接设计，作用合力设计值为：413KN，抗剪螺栓采用Q345材质制作C级螺栓，抗剪强度取155kN/m2，计算得螺栓最小直径46.9mm，实际采用52mm。计算承压板厚33mm，实际取40mm。第二部分5-B、C、D、E、F、G、H轴与1/5-15轴相交柱（竖放桁架）设计一、设计任务根据使用方要求（详见建筑图），该立柱跨越2个楼层（8—9层），主要承受幕墙自重、水平风荷载及地震作用，相邻柱距为：8400mm。施工图中构件编号GZ-7。二、结构选型根据建筑功能要求及土建条件，采用如下图所示的平面管桁架

5、结构。三、设计依据1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）四、荷载分析根据建筑功能要求及相关规范，该构件结构考虑如下荷载作用：恒载：横梁及桁架自重0.78kN/m2，玻璃幕墙传来，恒载标准值取0.7kN/m2。活载：风荷载标准值（50年一遇，建筑标高48米）1.15kN/m2地震作用（7度区，地震加速度0.15）0.42kN/m2水平组合荷载标准值：1.402kN/m2计算简图如下：五、内力、变形分析内力分析采用PKPM—STS软件并配合通用有

6、限元分析程序ANSYS进行校核，杆件的内力、应力比、节点水平位移分析结果如下：受压杆最大内力：291KN，受拉杆最大内力：382KN强度最大应力比：受拉：0.73；受压：0.22；稳定最大应力比：0.39节点最大位移：13.3mm=L/767，满足要求。六、节点设计钢柱下端作法见结构施工图，柱脚采用完全铰接设计，作用合力设计值为：152KN，抗剪螺栓采用Q345材质制作C级螺栓，抗剪强度取155kN/m2，计算得螺栓最小直径24.1mm，实际采用30mm。计算承压板厚23mm，实际取30mm。第三部分与原

7、结构整体分析一、设计任务根据使用方要求（详见设计要求），在原钢筋混凝土结外围增设钢柱、钢梁，形成框架体系，在此钢结构框架体系外侧挂幕墙结构。二、结构选型根据建筑功能要求及土建条件，采用H形钢柱、钢梁框架结构，楼层板采用钢板上铺混凝土。三、设计依据1、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）四、荷载分析根据建筑功能要求及相关规范，该构件结构考虑如下荷载作用：恒载：采用4mm钢板，上铺60mm混凝土，恒载标准值取2.5kN/m2。活载：按商场考虑，取活

8、荷载标准值为3.5kN/m2五、内力、变形分析内力分析、构件验算采用PKPM—SATWE软件，内力、应力比、钢梁挠度结果见附录。按施工图采用的结构体系及选用的构件均能满足承载力、变形要求。附录：结构整体分析结果（钢梁设计弯矩、钢构件计算应力比、钢梁挠度）1、2层钢梁设计弯矩3、4、5、6层弯矩设计值7层设计弯矩值8层设计弯矩值9层弯矩设计值1、2层设计应力比3、4、5、6层设计应力比7层设计应力比8层钢构件计算应力比9层设计应