某工地塔吊基础处理

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1、**********工地塔吊基础处理**********位于**********交汇处，**********侧，地下室二层，地上34层，总建筑面积60504.84平方米。施工场地狭窄，基坑底面标高9.8m，南面比北面地坪高3m多。北面靠公园，没有可用施工场地，主要交通运输出入及材料堆放在南面。塔吊安装在（20）、（21）轴之间南面。原吊塔基础设计埋深至地下室底板位置（标高-9.8m），基础尺寸6m×7m。塔吊重72吨，基础重80吨。在吊塔基础开挖过程中，由于南面靠东门路，雅园立交桥辅道，放坡位置不够，结果挖至-5.

2、8m粘性土层停止开挖，基础放置在这土层上，并在靠基坑边打11根Φ350＠600树根桩，桩长6m。基坑土方开挖完成后，公司组织塔吊验收，安全科认为塔吊基础存在较大的安全隐患，不同意验收，要求对塔吊安全性进行验算，根据现场情况进行了整体稳定验算，墙底坑降起验算，桩入土深度验算及桩受力及强度验算。一、地质条件：根据地质报告，土层为粉质粘土，重度18.5KN/m3,=15°,C=25KPa。1、整体稳定验算：按圆弧分条法，计算抗滑稳定性。6式中：K——对计算的滑动圆弧面的抗滑稳定安全系数Cui——第i条土条滑动面上的表观粘

3、聚力（Kpi）biLi——第i条土条的弧长，Li=(m)cosɑigi——第i条土条的地面荷载（KPa）bi——第i条土条的宽度（m）Wi——第i条土条的重力。无渗流作时，地下水位以上取土的自然重度计算，地下水位以下用土的浮重度计算（KN）qi——第i条土条弧线中点切线与水平线夹角(°)ui——第i条土条滑动面上的表观内磨擦角(°)通过选取不同的圆心和滑动圆弧面，求得：Kmin=1.81,K=1.81＜1.25，整体稳定。2、墙底抗隆起验算：采用同时考虑φ、C的稳定验算法，此法旨在防止地基土极限承载力的丧失，引起基

4、坑隆起，以往的验算公式中很少同时考虑φ、C值，显然对一般的粘性土，土体抗剪强度中应同时包括φ、C值的因素，因此参照普朗德尔（prandtl）和太沙基（Tenzaghi）的地基承载力公式，并将挡土围墙底面的平面作为求极限承载力的基准面。6验算公式：2DNq+CNcK=1(H+D)+q式中：K——稳定安全系数，取1.1—1.31——基坑外地表至围护墙底，各土层天然重度的加权平均值（KN/m3）H——基坑开挖深度（m）D——围护墙在基坑开挖以下的入土深度（m）Nq、Nc——地基土的承载力系数用普朗德公式，Nq、Nc分别为

5、：Nqp=tg2(45°+φ/2)eπtgφNcp=(Nqp-1)/tg用太沙基公式，Nq、Nc分别为：1e(0.75π-/2)tg2Nqt=[]2cos(45°+/2)Nct=(Nqp-1)/tgc、——分别为围护墙底地基土粘聚力（Kpa）和内磨擦角(°）经验算，prandtl:k=2.86Terzaghi:k=6.72抗隆起验算安全3、支护结构受力计算：Pa=(q+Σγihi)Ka-2c√Ka6Pp=(q+Σγihi)Kp+2c√KaPa——主动土压力强度（KN/m2）Ka——主动土压力系数，Ka=tg2(45

6、°-φ/2)C——计算点所在土层表观粘聚力（Kpa）——计算点所在土层表观内磨擦角(°)Pp——被动土压力强度（KN/m2）Kp——被动土压力系数Kp=tg2(45°+φ/2)Ka=tg2(45°-15°/2)=0.59Kp=tg2(45°+15°/2)=1.69(1)设Ea为板桩墙前主动土压力合力（KN），Ep为板桩墙后被动土压力合力（KN），可求得板桩入土深度tO由ΣMc=0得γ（Kp-Ka）tO2+2γ(√Kp-hKa+cKa)tO+2cγ(hKa-1/2hKa)=0tO2-0.95tO-1.8=0tO=2米

7、，桩埋深满足要求。（2）为了确定板桩截面，应先求出最大弯矩值，最大弯矩值Mmax发生在剪力V=0的位置，即离坑底t1的d点。1/2[γ（h+t1）Ka-2c√Ka]ch+t1）-1/2(γt1Kp+2c√Kp]t1=0化简得γ（Ka-Kp）t12+2(hKa-c√Ka-√Kp)t1+(γh2Ka-2ch√Ka)=0t12+1.78t1-1.6=0t1=0.32m6Pa=(q+Σγihi)Ka-2c√Ka=26.49KN/m2Pp=(q+Σγihi)Kp+2c√Kp=250KN/m2Ea=Pa×4×7/11=42×2

8、6/11=99.2KNMmax=[(h+D/3)-(D-t1)]Ea=0.32×99.2=31.7KN.m4、钻孔灌注桩作为挡土结构受力时，按《混凝土结构设计规范》（GBJ10—89）计算桩的配筋。受弯承载力可按下列公式计算，2sinπa+sinπatM≤fcm·Υ3·sin3πa+fg·As·Υs·3π式中，A—构件截面面积（mm2）,As—全部纵向钢筋的