预应力混凝土简支梁设计

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1、PC简支梁设计哈尔滨理工大学建筑工程学院班级：土木09—3班学号：0915020315设计人：宋佳楠预应力混凝土简支梁设计设计资料1.桥面净空：净9+2×1m。2.设计荷载：城—A级车辆荷载，结构重要性指数=1.13.材料性能指数（1）混凝土强度等级为C40，主要强度指标为：强度标准值=26.8,=2.4强度设计值=18.4，=1.65弹性模量=3.25×（2）预应力钢筋采用1×7标准型15.2-1860-Ⅱ-GB/T5224-1995钢绞线，其强度指标为：抗减强度标准值=1860抗拉强度设计值=1260弹性模量=1.95×相对界限受压区高度=0.4=0.2563

2、（3）普通钢筋1）纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值=400抗拉强度设计值=330弹性模量=2.0×相对界限受压区高度=0.53，=0.19852）箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度标准值=335抗拉强度设计值=280弹性模量=2.0×1.主要结构尺寸主梁标准跨径=30m,梁全长29.96m,计算跨径=29.16m主梁高度h=1300mm,主梁间距S=2200mm,其中主梁上翼缘预制部分宽度为1600mm,现浇段宽为600mm,全桥由5片梁组成。桥梁横断面尺寸如图1所示。立面图平面图跨中断面支点断面图1桥梁横断面

3、尺寸（尺寸单位：cm）1.内力计算结果摘录（1）恒载内力按预应力混凝土分阶段受力的实际情况，恒载内力按下列三种情况分别计算：1）预制主梁（包括横隔梁）的自重=15.3+1.35=16.66kN/m2）现浇混凝土板的自重=2.25kN/m3）二期恒载（包括桥面铺装、人行道及栏杆）=6.27+0.24=6.51kN/m表1恒载内力计算结果截面位置距支点截面的距离x(mm)预制梁自重现浇段自重二期恒载弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力（）（kN）（）kN()(kN)支点00.00194.320.0026.250.0075.94变截面4600752.87133.01101.6817

4、.67294.1951.98L/472901062.4497.16143.4913.12415.1637.97跨中145801416.610.00191.320.00553.550.00表2活载内力计算结果截面位置距支点截面的距离x(mm)A级车道荷载人群荷载最大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力对应V(kN)(kN)对应M对应V(kN)(kN)对应M支点00.00257.53312.210.000.0013.6213.620.00变截面4600805.07161.00188.93869.0459.3811.5011.7353.93L/472901051.75124.4

5、3145.881063.4386.438.529.3568.17跨中145801397.1659.2181.391186.63117.450.014.0358.77注：1.车辆荷载内力、中已计入冲击系数1+=1.11882.在计算变截面和L/4截面的内力时，出现了最大剪力对应的弯矩值比最大弯矩值还要大的反常现象，这主要是由于按城—A级荷载计算剪力时，取用的均布荷载比计算弯矩时取用的均布荷载相差较大所致。(2)活载内力车辆荷载按密集运行状态A级车道荷载计算，冲击系数1+=1.1188。人群荷载按3.5kN/m计算。活载内力以2号梁为准，跨中截面按刚接梁法计算横向分布

6、系数，支点截面按杠杆法计算横向分布系数。（3）内力组合1）基本组合（用于承载力极限状态计算）=1.2（++）+1.4+1.12=1.2（++）+1.4+1.122）短期组合（用于正常使用极限状态计算）=（++）+0.7+3）长期组合（用于正常使用极限状态计算）=（++）+0.4（+）各种情况下的组合结果见表3表3荷载内力计算结果截面位置项目基本组合短期组合长期组合kNkNkN支点最大弯矩0.00716.290.00464.250.00390.11最大剪力0.00808.160.00497.100.00408.89变截面最大弯矩2523.22472.081689.3

7、1310.701447.86262.63最大剪力2603.43521.191722.50327.691467.73272.30L/4最大弯矩3450.16354.132335.82231.162015.29194.22最大剪力3446.57383.832325.29244.852012.28201.91跨中最大弯矩4681.34118.463153.0935.572686.1220.33最大剪力4250.67113.642930.6452.752591.3329.481.设计要求按全预应力混凝土设计预应力混凝土T形主梁全预应力混凝土梁设计（一）预应力钢筋数量的确定

8、及布置首先