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1、实用影音技术用C型铁芯制作单端推挽两用胆机输出变压器□马龙用C型铁芯绕制输出变压器,似用率非常低,因此漆包线的线径及线圈匝数受到极大的约束,凡绕过的烧乎触犯了胆机发烧的大忌。综观胆机友对这一点想必会深有体会。而C型铁芯线包正好需对称分布在两柱上,输出变压器的众多论述,笔者没有发窗口宽裕到几乎不受约束,且线圈的串、并联非常方便。唯一的障碍是当现一篇说C型铁芯“好话”的文章。作甲类单端输出时,为避免铁芯直流磁化,需要留0.2~0.3mm气隙(由有文章还特别指出,由于C型铁芯采计算决定),如果从理论和实践上能证明此气
2、隙对作推挽输出影响不大用高导磁率的冷轧硅钢片,不适宜作(如果两只推挽管不绝对平衡,同样会产生铁芯磁化现象,而此时有气隙输出变压器,应选用E型铁芯,并且反而更有利),则成功的把握是很大的。还不宜采用有晶粒取向的、高导磁率二、模型设计的冷轧硅钢片。由于输出变压器的计算公式的经验系数均是按E型铁芯给出的,为了笔者从上世纪60年代开始装电子少走弯路,笔者首先根据C型铁芯作电源变压器(50Hz)时的功率,换算管收音机,至今虽已数十载“烧龄”,成同功率的E型铁芯截面积,套用E型铁芯输出变压器的经验系数及公式,也从未敢越“雷
3、池”一步。以便作进一步的分析。下面介绍以6P3P双管并联作单端甲类输出和推挽的用C型铁芯制作胆机输出变压器,计算。只是前几年才开始探索。由于笔者装1.单端输出铁芯计算了几台单端和推挽的发烧胆机,每台最佳屏极阻抗:Rp=4500Ω/2=2250Ω;调试满意后,就不便再作大改动。可静态工作电流:Ipo=51mA×2=102mA;是每当收集到新的电子管或新线路之变压器最低截止频率:fJ取30Hz;后,又想亲自制作体验一番,于是产中音频增益与f时的增益比值M,取M=3dB(注:fJ和M视发烧友手中J生了制作一套单端、推
4、挽“通吃”的铁芯大小和“发烧热度”而定,不在此讨论)。输出变压器的念头。经反复研究比较R2250p初级电感h===4.22(H)1后,先后采用C型铁芯制作了大、小"2"22πfJ!M-12π×30!3-1两套输出变压器,经近两年反复装机22试听,不管是单端还是推挽,均感到铁芯截面积:Sh1·Ip04.22×1022==≈14.7cmJ30003000非常满意,现介绍给胆机烧友以期共在此选用GEIB-35铁芯,叠厚44mm,截面积15.6cm2,查表该铁芯可同探讨。绕制150VA电源变压器,与之对应的可绕制150
5、VA电源变压器的C型铁芯一、基本构思为XCD20×40×50,截面积7.36cm2。两种铁芯的重量分别为3.94kg和由于优良的推挽输出变压器需采1.13kg,平均磁路长分别为28cm和20cm,差别很大,这对变压器性能影用分层、分段绕制,在一个线包上分响很大,后面将提及。段,使原本并不宽(裕)的窗口更显2.初级线圈计算窄了,每层绕制的匝数很少,窗口利582006年第3期实用影音技术专题45L1·Ipo45×4.22×102将两只线圈均采用正向绕制,只是将其中初级线圈匝数N===1242(匝)1SJ15.6一只
6、线圈出头引线相反标识,例如当用红取N1=1400匝。考虑到又可作推挽使用,决定绕两个N1(2×导线作头、绿导线作尾时,另一只刚好相1400匝),单端输出时两个N1并联,推挽输出时两个N1串联。反。今后就不管它是头、还是尾了,反正3.次级线圈计算串联时不同颜色导线相连,并联时相同颜为省篇幅,只算8Ω负载,变压器效率"取80%。色相联。!Ry!82.绕制结构单端次级匝数:N=N=1400×≈942单1!"Rp!0.8×2250为了保证初级线圈的电感量,使频率(匝)响应向低频端伸展,同时为尽量减少其漏!Ry!8感,使
7、高频特性得到改善,采取初、次级推挽次级匝数:N2推=2N1·=2800×≈!"·Rp-p!0.8×3800分段交叉绕制工艺,全部匝数对分成两个144(匝)完全相同的线圈,见图3所示。为了可按超4.检查最大磁通密度Bm。线性接法,将初级线圈分为600匝和800匝7!1.13×10×(1+")!PPCC·-RRpp(1400×0.43=600),最后连接见图4、图Bm=fJ·SJ·N15所示。由于C型铁芯窗口足够大,笔者选~查表,6P3P单端甲类放大时最大功率取6.5W,即Pc=2×6.5=用了较粗漆包线,线圈直流
8、电阻非常小113W;甲乙类推挽放大时取PC=24.5W。(约为同级别E型铁芯的)。37!1.13×10×(1+0.8)!13×2250B==5310(高斯)3.说明m单30×15.6×1400笔者用6P3P和EL34分别制作了单端7!1.13×10×(1+0.8)!24.5×3800B==4736(高斯)及推挽输出,试听后对作单端甲类放大时m推30×15.6×2800高中频段音质非常满
