及现浇梁段支架检算

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1、(40+56+40)m0#梁段支架检算一、0#段支架施工总体方案布置支架是0#节段及现浇梁段灌注过程中主要受力结构，0#节段支架设置在悬灌主墩两侧，支架施工在承台上进行，无需地基处理，支架和墩柱合抱成整体，搭设范围要比梁的垂直投影范围大出1m左右，以便施工平台搭设和安装安全防护设施，并设置足够的剪力撑。支架搭设:支架采用外径4.8cm,壁厚3mm的无缝钢管脚手架，卡扣连接；腹板处:横向间距0.4m,纵向间距0.6m,步距1.2m;中间空心梁段:横向间距0.6m、纵向间距0.6m,步距1.2m;两侧翼缘

2、板:横向间距0.9m、纵向间距0.6m,步距1.2m。支架上顶托采用上、下两层分配方木12*12，上层纵放，下层横放，底模采用刚度较强的组合钢模。二、现浇支架检算按墩旁2.65m梁长检算1、腹板段1-1——1-1截面段(1)施工荷载①、腹板厚80cm,每平米钢筋混凝土重量为:4.28m*26KN/m3=111KN/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:2KN/m2③、振捣混凝土产生的荷载:2KN/m2④、施工机具、人员荷载：2.5K/m211⑤、纵向外模2KN/m2、内模1KN/m2,每平米底钢模板重1.

3、5KN/m2,合计按4.5KN/m2计算。⑥、梁底纵横向两层12*12方木为:0.6KN/m2⑦、脚手架荷载:6KN/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架上层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：Q=（①+②+③+④+⑤）*1.2*0.4=58.6kN/m;Ⅲ、作用在上层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=58.6×0.62÷8=2.6kN.mW=a3/6=2.88×10-4σmax=Mmax/W=2.6×6÷0.123=9.0Mpa＜

4、12.0Mpa强度满足要求Ⅳ上层方木刚度计算12*12方木F=5ql4/384EI=5×58.6×0.64÷(384×1.0×107×0.124÷12)=0.5mm＜0.6/400=1.5mm(可)11②、脚手架检算Ⅰ、立主受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥+⑦)×1.2=154.3KN/m2每根立柱受力：154.3KN/m2×0.4×0.6=37.0KN回转半径：ｉ=15.95mm长细比：λ=L/i=1200/15.95=75.2查表得：φ=0.68〔N〕=φA〔б〕=0

5、.68×4.24mm2×140Mpa=40.4KNN=37KN＜〔N〕=40.4(可)③、方木压应力检算每根立柱受力：154.3KN/m2×0.4×0.6=37.0KN单根上下层方木接触面积为：S=0.122=0.0144m2σa=N/S=37÷0.0144=2.6Mpa＜〔σa〕=12Mpa(可)双层方木压缩量：△=NL/SE=2.6×106×0.24/9×109=7×10-5m2、空心段Ⅱ-Ⅱ——Ⅱ-Ⅱ截面段(1)施工荷载①、中间梁内空心段宽5.1m,底板与顶板合计平均厚度1.2m,每平米钢筋混凝

6、土重量为:111.2m*26KN/m3=31.2KN/m2②、倾倒新浇混凝土产生的荷载:2KN/m2③、振捣混凝土产生的荷载:2KN/m2④、施工机具、人员荷载：2.5KN/m2⑤、内顶模加支架1.5KN/m2,每平米底钢模板重1.5KN/m2,合计按3KN/m2计算。⑥、梁底纵横向两层12*12方木为:0.6KN/m2⑦、脚手架荷载:5KN/m2（2）、相关部位受力检算①、梁底方木受力检算Ⅰ、梁底方木层受力图600qmmⅡ、作用在脚手架底层方木上的均布荷载（按12*12方木检算）：Q=（①+②+③+

7、④+⑤）×1.2×0.6=29.3kN/m;Ⅲ、作用在底层方木上的应力检算Mmax=ql2/8=29.3×0.62÷8=1.3KN.mσmax=Mmax/W=1.3×6÷0.123=4.6Mpa＜12.0Mpa强度满足要求刚度满足，不必检算。11②、脚手架检算Ⅰ、立主受力图N1200mmⅡ、每平方米受力：(①+②+③+④+⑤+⑥+⑦)×1.2=55.6KN/m2每根立柱受力：55.6KN/m2×0.6×0.6=20KNN=20KN＜〔N〕=40.3KN(可)3、翼缘板段Ⅲ-Ⅲ—Ⅲ-Ⅲ截面段Ⅲ-Ⅲ截面布

8、置同Ⅱ-Ⅱ截面,检算略4、其它等截面段按此分部位对应布置。。用材：支架上部顶层分配梁：12×12方木支架上部底层分配梁：12×12方木卡扣式脚手架：48×311(40+56+40)m边跨现浇梁段支架检算一、边跨现浇梁段支架施工总体方案布置支架是边跨现浇梁段灌注过程中主要受力结构，边跨现浇梁段总长11.75m,有9.85m悬出墩顶，支架设置在悬灌副墩一侧，支架施工一部分在承台上进行，一部分需地基处理，支架和墩柱合抱成整体，搭设范围要比梁的垂直投影范围大出1