氨分解制氢站的建筑防爆和泄压设计

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1、技术交流氨分解制氢站的建筑防爆和泄压设计任春庆田晓云张芳（秦皇岛玻璃工业研究设计院秦皇岛市066001）摘要针对玻璃厂氢站的防暴泄压及抗爆结构设计，提出合理解决方案。关键词氢站　防爆　抗爆　泄压中图分类号：TQ171文献标识码：A文章编号：1003－1987（2011）04－0033－06（仓库）的防爆部分对2001年版的《建筑设计防火1　引言规范》GBJ16—87（以下简称旧规范）做出了重大在制氢站厂房建筑的设计中,由于生产过程中有的调整，其中，在泄压设计方面，提出了更高的要爆炸的危险，因此在厂房设计时，除满足生产工艺求。

2、要求外，必须认真考虑防止爆炸问题，一旦发生爆（1）泄压面积的变化炸事故，尽可能使生命财产的损失减少到最小程在旧规范中，泄压面积与厂房体积的比值23度。爆炸是在瞬间发生的，人在爆炸的当时是来不（m/m）宜采用0.05~0.22。爆炸介质威力较强或及采取任何措施的，因此工业厂房防爆设计应该贯爆炸压力上升速度较快的厂房，应尽量加大比值。3彻“安全第一，预防为主”的方针。设计中一定要体积超过1000m的建筑，如采用上述比值有困难严格执行国家现行有关规定、法规，采取有效的防时，可适当降低，但不宜小于0.03。（见旧规范第爆措施、合理的

3、抗爆结构，解决处理好泄压设施3.4.2条和第3.4.3条）。等。通过技术手段，保障安生生产，防止发生爆炸而新规范则规定:有爆炸危险的甲、乙类厂和燃烧事故。房，其泄压面积宜按下式计算，但厂房的长径比大本文就有效的防爆措施、合理的抗爆结构，解于3时，宜将该建筑划分为长径比小于等于3的多个决处理好泄压设施发表一些个人看法。计算段，各计算段中的公共截面不得作为泄压面积:2/3A=10CV　（1）2问题的提出2式中：A—泄压面积（m）；32.1规范的变化V—厂房的容积（m）；2006年12月1日开始实施的《建筑设计防火规3C—泄压比系

4、数，厂房容积为1000m时，按范》GB50016—2006（以下简称规范）中，关于厂房规范表3.6.3选取。4个互不关联的问题，但从玻璃中应力变化来看，板下的均衡冷却，这样才能获得良好的退火质量。四者之间又密切相关。如果玻璃中应力分布不合理，总会引起各种各样的问题。6结语总之，12mm浮法玻璃退火中，出锡槽的玻璃带横向摆动幅度小是搞好退火的前提，控制好玻璃在各个区的横向温差是关键，同时要处理好玻璃板上33全国性建材科技期刊——《玻璃》2011年第5期总第236期下面通过一个简单的计算比较新旧规范泄压面（1）计算（长宽比满足要

5、求）泄压面积为：积之间的差异。如图1制氢站示意图中，液氨分解2/32/32A=10CV=10×0.25×2262=431m净化间是氢爆炸危险性车间；液氨气化间是氨爆炸按旧规范第3.4.3条查得泄压面积与厂房体积的危险性车间。比值可取0.03，则：2AV=0.03=0.03×=226268m计算可以看出，新规范是旧规范的6倍多。对于液氨气化间，经计算体积为：V=12033m，查规范表3.6.3氢一项得C≥0.030，按式（1）计算（长宽比满足要求）泄压面积为：2/32/32A=10CV=10×0.03×1203=34m按旧规范

6、第3.4.3条查得泄压比系数可取0.03，则：2AV=0.03=0.03×1203=36m2新规范比旧规范小2m。通过对比，可以看出，旧规范中的泄压面积设置比较模糊，并没有对不同的物质，具体的场所做分类，相对笼统。而新规范的措施对物质、空间有了粗略的界定，能运用公式、代入参数，得出相应的泄压面积，其针对性和准确性都有了很大的提高，能更有效起到减爆效果，从而更好地保障人们生命和财产安全。但是对于液氨分解净化间的泄压面积设置却出了一个难题，本例液氨分解净化间的2屋面面积只有324m，即使屋面全部为泄压面积还2差107m，加上窗也

7、不够。所以除充分利用屋面泄压面积外，还必须把墙面设置为泄压面积。　（2）规范增加了避免产生二次伤害部分①规范在第3.6.4条特别指出“不应采用普通玻璃”是避免在爆炸时产生玻璃碴子造成二次伤害而规定的，也就是说不能靠玻璃破碎泄压，而应靠开启窗扇泄压。②规范在第3.6.4条第二款说明中明确，最好采用“具有在爆炸时易破坏成碎块”的建筑材料，且强调“对于爆炸时易形成尖锐碎片四散喷射的材料不能布置在公共走道或贵重设备的正面或附近”。（3）泄压面积的轻质屋盖和轻质墙体单位质量的变化图1制氧站平剖面示意图作为泄压面积的轻质屋盖和轻质墙体的

8、每平方对于液氨分解净化间，经计算体积为：=V米重量，新规范从旧规范的不宜超过120kg减少为32262m，查规范表3.6.3氢一项得C≥0.250，按式60kg，这应该不难办到，本文不做深入讨论。34技术交流2.2设计应达到的目标（1）一旦氢气泄露，能很快从建筑物中排出，使氢站室内不能达到