门洞支架及基础计算书

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1、实用潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路(32+48+32)m连续梁,门洞条形基础中心间距8.5米。门洞横断面如图1-1所示。图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。文档实用图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是:I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管(内部灌C20素混凝土),各结构构件纵向布置均与原方案相同。2主要材料力学性能(1)钢材为Q235钢,其主要力学性能取值如下:抗拉、抗压、抗弯强度:Q235:[σ]=215Mpa,=125Mpa(2)混凝土采用C35混凝土,其主要力学性能取值如下:弹性

2、模量:E=3.15×104N/mm2。抗压强度设计值:fc=14.3N/mm2抗拉强度设计值:ft=1.43N/mm2文档实用(3)承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋,其主要力学性能如下:抗拉强度设计值:fy=360N/mm2。(4)箍筋采用HPB300级钢筋,其主要力学性能如下:抗拉强度设计值:fy=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。图3.1-1midas整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。文档实用3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1

3、-3所示。图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。文档实用图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图文档实用图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得,模型最大位移D=3.2mm<[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa<[σ]=215Mpa,最大剪应力σ=21.6Mpa<[σ]=125Mpa门洞整体强度、刚度均满足要求。3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。文档实用图3.3-1I40工字钢整

4、体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。图3.3-3I40工字钢剪应力云图由模型分析可得,I40工字钢最大位移D=3.2mm<[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=111.6Mpa<[σ]=215Mpa,最大剪应力σ文档实用=20.4Mpa<[σ]=125MpaI40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.2双拼I40工字钢计算双拼I40工字钢位移等值线如图3.3-4所示。图3.3-4双拼I40工字钢整体位移等值线双拼I40工字钢位组合应力如图3

5、.3-5所示。图3.3-5双拼I40工字钢组合应力云图文档实用双拼I40工字钢位剪应力如图3.3-6所示。图3.3-6双拼I40工字钢剪应力云图由模型分析可得,模型最大位移D=1.88mm<[l/600]=3.33mm,组大组合应力σ=84.3Mpa<[σ]=215Mpa,最大剪应力σ=21.6Mpa<[σ]=125Mpa双拼I40工字钢强度刚度均满足要求。3.3.3Ф426*6钢管计算钢管立柱承受的支座反力如图3.3-7所表示。文档实用图3.3-7钢管立柱支座反力图最大立柱受力为368.4KN用Φ426*6mm钢管立柱,在其中灌入C2

6、0素混凝土。钢管回转半径:i=148.15mm,截面积A=79.168cm2,立柱最大高度按5.5m计。长细比:λ=L/i=5500/148.15=37.123<150(柱类受压构件容许长细比为150),满足要求。其中L为计算长度,查表得轴心受压稳定性系数=0.836。立柱之间加1道Φ426*6mm平联横撑,立柱受力符合要求。3.3.4条形基础承载力验算中间条形基础长度12.6m,宽1.5m,高1m,将上述支座反力加载如条形基础建模计算,每根钢管立柱承受的支座反力如图3.3-8所示。文档实用图5-1钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次

7、为125.5kN、216.7kN、265.8kN、295.1kN、368.4kN、295.1kN、265.8kN、216.7kN、125.5kN。将条形基础按倒梁法计算,则作用在梁上部的均布荷载:q=F总/1.5=((125.5+216.7+265.8+295.1)*2+368.4)/12.6=172.58kn/m条形基础最大跨度为2m,按照五跨连续梁,计算最大跨中弯矩和支座剪力:Mmax=0.105*172.58*22=72.48kn*m,F=0.5ql=0.5*172.58*2=172.58KN按照原条形基础配筋,主筋As=2250

8、mm2,箍筋Ф10@20进行截面校核ξ=fyAsa1fcbh0=(360*2250)/(14.3*1500*9502)=0.000418<ξb=0.517文档实用Mu=ξ*(1-ξ)fcbh0=0.0004

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