碗米坡水电厂调速器接力器故障分析及处理

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1、第32卷第6期湖南电力2012年12月①接力器水平度超标表4。根据国家标准GB／T8564—2003《水轮发电机表4其它部件实测值组安装技术规范》及厂家安装指导书的要求：当活塞处于中间位置时，接力器活塞杆的水平度不应大于0．1mm／m，实测数据为1．19mm／m，比要求偏大。②对前缸盖内径尺寸进行实测，相对于基值的轴套内径与活塞杆间隙设计值范围为0．015—数据见表2。0．09mm，但因轴套内径偏大，实测间隙为220．50从表2数据可看出，前缸盖内孔呈台阶形圆锥体，与前缸盖内径设计值~260H7(魄)偏大较-219．99=0．51(mm)，比设计最大间隙0．09mm

2、还要大0．42mm。多，且前端大，向后逐渐缩小。油封支撑内径与活塞杆间隙设计值为0．215～表2前缸盖内径实测值mm0．344mm，实测值为220．62—219．99=0．63(mm)，也比设计值偏大。⑤总体分析结论接力器轴套与缸盖的过盈量设计值0．004～0．088mm偏小，加上轴套实际加工的外径又比设计值偏小，前缸盖内径加工时呈阶梯圆锥状，前部内径偏大，造成轴套与前缸盖的配合从设计要求的过盈配合变为间隙配合，不能起到固定轴套的作用。运行时活塞杆带动轴套产生的轴向力小于轴套注：1)测量工具为内径千分尺+量缸表，内径基值为qb260mill。与前缸盖间的磨擦力，造成

3、锁锭轴套的螺栓在此力2)表中数据为相对于基值数据。的作用下滑丝脱落，因而轴套又存在旋转移位。因轴套加工后的内径比设计值偏大，轴套与活③自动锁锭接力器轴套外径与前缸盖内径实测塞杆的实际间隙过大，造成轴套未能起到对活塞杆数据见表3。的定位和导向作用，虽然油封支撑内径实际比设计表3自动锁锭接力器轴套外径与值要大，但仍有可能造成活塞杆与前缸盖油封支撑前缸盖内径实测值m发生摩擦而产生轴向力，这是导致油封支撑固定螺栓断裂及活塞杆擦伤的主要原因。2故障处理及建议2．1处理措施前缸盖内径与轴套外径两者间原设计过盈量为1)处理思路0．004～0．088mm，而实测前缸盖内径与轴套外径

4、从上面对各部件间实测数据的分析看，虽然接的过盈量为一0．32mm，即使按前缸盖内径力器水平度也不能满足标准要求，但因水平度的调为0260mm算，过盈量为一0．2mm，即原来要求整涉及调速环水平等多种因素，检修中解决难度的过盈配合实际已成为间隙配合，轴套外径与前缸大，因此将本次检修的重点放在解决接力器轴套尺盖内径的加工尺寸未满足设计要求，这正好与解体寸不符合现场实际的问题上，需重新加工新的轴中轴套在未／Jn~'b力时可轻易取出、轴套锁锭螺栓脱套，其内、外径值设计应以目前的前缸盖内径与活落现象相吻合：因轴套与前缸盖非过盈配合，结合塞杆外径实测值为基准。不紧，运行时轴套在

5、活塞杆带动下产生轴向力，使2)重新设计轴套尺寸防轴套旋转的锁锭螺栓长期受力而滑丝脱落。①为加强轴套与前缸盖间的结合力，同时减小④活塞杆、轴套、油封支撑相关尺寸实测值见活塞杆运动对轴套的拉力作用，经厂家校核计算，·66·第32卷第6期罗忠启等-碗米坡水电厂调速器接力器故障分析及处理2012年12月将新轴套与前缸盖的过盈量从原设计的0．004～2．2建议0．088mm改为0．15～0．20mm，活塞杆与轴套的1)因接力器活塞杆与油封支撑磨擦造成活塞公差范围从原来的0．015～0．09mm改为0．10—杆有较严重的擦痕，虽经精磨抛光处理，但光滑度0．15rain。以接力器

6、前缸盖内径实测平均值仍不能达到出厂时水平，会加重对接力器轴套的磨60．12alia，活塞外径实测值吆19．99mm为基损，长期运行会造成轴套与活塞杆间隙逐渐增大，准，则新轴套外径设计为60(：)mm，轴套活塞杆偏离正常运行轨迹，可能又会与油封支撑磨内径为20(：)mm，要求轴套采用干冰冷冻擦，反过来更加加剧对活塞杆的磨损，形成恶性循装配后的内径尺寸应为蛇20(：0．∞14)mm。环，还有可能引发油封支撑固定螺栓疲劳的问题。②要求轴套内径、外径加工偏差方向应一致，因此要彻底解决此问题，只有更换活塞杆，但B即同时上偏差或同时下偏差，轴套公差须满足圆度级检修时受现场吊装条

7、件的限制，在水车室机坑内0～0．010rain，同轴度在0～0．020mm范围内，且不能将活塞杆取出更换，需在1机大修时吊开转应与目前的缸盖内径呈阶梯圆锥状的实际相配合。子后才能彻底处理。③轴套装配时，需采取干冰冷冻后装人缸盖，2)建议机组大修时，对接力器水平度进行全所需冷却温度校核计算：面测量、调整，使之达到规程要求。轴套材质为ZCuSn。Pb(锡青铜)，在温度变3)在未更换活塞杆前，应加强对机组接力器化20～100oC下的线膨胀系数=17．6×10／℃，活塞杆擦伤情况的巡视检查，一旦发生异常情况，立即分析采取相应措施。内径膨胀量AD=D一D=。At，D，D：