co补燃锅 炉过热器超温原因分析

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1、学兔兔www.xuetutu.com炼油与化工18REFININGANDCHEMICALINDUSTRY第25卷Co补燃锅炉过热器超温原因分析于洪(大庆石化公司炼油厂，黑龙江大庆163711)摘要：阐述了大庆石化公司炼油厂1．4Mt／a催化裂化装置2台co焚烧式余热锅炉过热器超温的危害，结合多年生产运行数据，分析了过热器超温的原因，并采取的有效的防范措施。关键词：催化裂化；废热锅炉；过热器；超温中图分类号：TK223．32文献标识码：B文章编号：1671—4962(2014)05—0018-03大庆

2、石化公司炼油厂1．4Mt／a催化裂化装置2然为防止过热器超温，锅炉采用设置凝渣管束蒸台CO焚烧式余热锅炉利用再生烟气的余热，再加发受热面，受热面采用光管错列结构，由2组管组上部分助燃瓦斯，生产中压蒸汽，提供催化装置气组成，每个管组的端部集箱在锅炉外部，分别与相压机透平及生产工艺所需蒸汽。该余热锅炉不仅应的下降管和汽水混合物引出管连接形式。自产中压过热蒸汽，同时还过热装置外取热器、油表1余热锅炉热力参数浆蒸发器产生的中压饱和蒸汽⋯。项目数值1设备概况锅炉蒸发量／(t·h)该废热锅炉型号是CG—BQ78

3、／530—70—3．82／过热蒸汽温度／℃过热蒸汽压力／MPa425，主要热T参数见表l。CO烟气量／(m·h。。)废热锅炉为单锅筒，自然循环结构，2级过热CO烟气量中CO的含量／％受热面分别布置在锅炉的炉膛和水平烟道内，3级外来饱和蒸气进口压力／MPa外来饱和蒸汽流量／(t·h)34．72蒸发受热面分别布置在过热器的前部和后部，见排烟温度／l70-+10图1。空气人口温度／qC180从图1可以看出，高、低温过热器布置在炉膛锅炉给水温度／℃1O3出口的水平转弯烟道上，烟气温度高达850℃，虽给水压力

4、／MPa5．95结束语[3]郑洪文，闫涛．cs—II型重油催化裂化进料喷嘴的丁业应用[J]．炼加眦油技术与工程，2009，39(5)：37—39．催化裂化装置作为炼油厂重要的二次加工装[4]胡艳华，卢春喜，时铭显．催化裂化提升管出口紧凑式旋流快分系置，长周期运行兼顾效益，降低消耗，提高目的产统[J]．石油学报(石油加工)，2009，25(1)：20—25．品收率，实现效益最大化是炼油企业必然选择。[5]罗杰英，张国静，韩凤仪，等．催化裂化装置分馏塔顶结盐问题解在现有的T艺条件下，加强管理、优化进料、

5、应用决[J]．炼油技术与工程，2010，40(4)：19-21．[6]刘建新，路军平，高永地，等，分馏塔顶循环脱水技术在催化裂化新技术、实施低温接触／大剂油比的操作方式，既可装置的应用研究[J]．石油炼制与化工，2008，39(7)：卜4．以满足长周期运行要求，又可以兼顾提高目的产[7]孟凡东，黄延召，王龙延，等．低温接触，大剂油比的催化裂化技品收率，实现效益最大化。术[J]．石油炼制与化工，2011，42(6)：34—39．参考文献：[8]曹汉昌，郝希彳_，张韩．催化裂化T艺计算与技术分析[M]．

6、北京：[1]张忠海．3Mffa催化裂化装置长周期运行对策[J]．炼油技术与丁石油工业出版社，2OO0：173—200．程，2013，43(1)：23—27．收稿日期：2014—06—24[2]陈俊武．催化裂化工艺与工程[M]．北京：中国石化出版社，2005：作者简介：隋建国，男，工程师，2005年毕业于西安石油大学化学__r==程436-438与工艺专业，现从事重油催化工艺管理工作。学兔兔www.xuetutu.com2014年第5期于洪．CO补燃锅炉过热器超温原因分析19高温过热器低温过热器段再生

7、烟气中一氧化碳成份显著增加，焚烧炉中热容量相应提高，炉出口温度(高温过热器人口温度)明显提高；如果超过850℃时，减温器就要增大给水量。当水量增加到最大而不起作甩时，就出现过热器超温现象，同时锅炉运行T况要恶化。因为一再烟气管道直接在焚烧炉出口(即高温过热器人口)。若烟气中的一氧化碳在炉出口燃烧、燃烧反应化学热将全部释放，高温过热器前烟气温度明显提高，在情理之中，过热器超温立即就会出现”。当装置事故状态下进料自保不灵敏，不能及时切断进料，把油气带到烟气中，烟气温度突然增图1锅炉工艺流程高，甚至在尾部

8、烟囱中产生很大火焰，把这种高温烟气进入过热器是相当危险，不但是超温，而且有并在屏式过热器和高温过热器之间2侧各设把过热器烧化的可能，某炼油厂就因这种事故烧置1个喷水减温器喷口。锅炉除氧水作为减温水，坏了过热器和对流管束，废热锅炉基本报废。设计最大喷水量为7．0t／h(单台炉)。在13常运行2．2焚烧炉配风的影响中，某一环节的波动，就有可能随时出现过热器的超温，这不仅影响过热器管材使用寿命，严重时使对于一氧化碳焚烧炉，燃烧的配风必须注意到补燃瓦斯的燃烧和烟气中一氧化碳的