余热锅炉振 打清灰装置的设计

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1、学兔兔www.xuetutu.com余热锅炉2013．217余热锅炉振打清灰装置的设计南通万达锅炉有限公司张尧李坎摘要结合2500t／d水泥窑尾锅炉，通过对振打器锤头、锤柄等零部件的动力学分析，根据刚体运动规律，论述振打清灰装置物理运动过程和振动器的设计，以期对同类型锅炉的设计起到有一定的借鉴作用。关键词水泥窑振打碰撞0前言工业炉窑排出的烟气中含有较多的烟尘时，积灰是关系到余热锅炉能否正常运行的关键之一。如图1所示，振打装置是利用小功率电动机作动力，带动～长轴作低速转动，在轴上按圆周等分的相位挂上许

2、多击锤，依次对锅炉受热面进行锤击，在锤击的一瞬间使受热面产生强烈的振动，使粘结的积灰受到反复图1振打装置简图作用的应力而发生微小的裂痕，致使积灰的附着力遭到破坏而脱落。的线冲量，引起锤的速度变慢并且与杆端的碰撞的时间很短，碰撞力很大，并且在这点具有相同的速度V2，这一间段的隔离体如极短时间内碰撞力又是急剧变化的，因此很图2(a)：难确定其变化规律。对一般工程问题，往往可锤的角动量变化如下，顺时针为正以只分析碰撞前后物体运动状态的变化，而Jll础=2-031)绕过这一极短的复杂力学过程。其中—转动惯量

3、1碰撞过程分析碰撞冲量作用线动量的改变如方程(2)第一阶段，选碰撞时间从0到t1，作用在所示，其中令向左为正：振打锤与振打杆间(锤和杆都看作理想刚体)砌=2(V2-0)(2)学兔兔www.xuetutu.com18余热锅炉2013．22碰撞反力作用其中在此阶段结束时(压缩阶段)如图2(b)，锤和振打杆具有相同的瞬时角速度∞：可得线冲量I=只l—---图3轴承处引起的反碰撞冲量Jz∞2-Jz∞l=Ih(3)式中I—碰撞冲量作用∞．—碰撞前角速度—碰撞后角速度Jz一刚体对轴O的转动惯量h—击锤回转中心与

4、击打点距离a—击锤回转中心与重心距离m1—击锤重量m2—振打杆重量如图3，把锤柄看做刚体，质心C在碰撞前后的速度在Y轴投影分别为：Vcx=∞．、厂c=0c∞，，根据动量矩定理ml一nllV。=0【2一o1)=I+，(4)由上两式求得：(b)'mlahIox=I．一、，1)‘，图2振打隔离体碰撞前后示意图为了避免在轴承O处产生碰撞反力，即使0处不受碰撞冲量作用，则Iox=O。有上述结果可知，必须学兔兔www.xuetutu.com余热锅炉2013．219J计算复杂形体的重心时，可以将该物体1，l=—土

5、mla看成由几个简单形体组合而成，若这些简单3其它技术要求形体的重心是已知的，则整个物体的重心可以用有限形式的重心坐标公式求出：由1碰撞过程分析和2碰撞反力作用分EAex,y'Arr；,r,析，可计算出击锤重量、长度和重心与碰撞力Xc：——：——的关系，进而对击锤进行设计，并确定转速。振打除灰装置应严格按图纸尺寸及技术要求安装，其安装位置与图纸标注尺寸偏差。不得超过+_3mm。要求振打杆头齐整，振打杆水平，振打锤敲击位置准确、顺畅。锅炉安装时，由于施工不注意，导致安装偏差太大，运行过程中碰撞反作用力

6、会很大，容易使振打装置脱落。此时如不能及时调整振打锤安装位置或更换振打连杆修理，会导致锅炉积灰，严重时会影响锅炉的正常传热，使锅炉排烟温度过高，也可能引起锅炉爆管事故，并且与泄漏的水形成结块，影响正常除灰，严重时损坏除图4锤柄结构简图灰系统的设备。把锤柄分为5个部分，如图4所示4计算案例应用转动惯量的平行轴定理本文以2500t／d窑尾余热锅炉配用振打Jz．=Jz+2d器为例，对上述问题进行讨论分析，其中一部J=()．3289Kg．m2分零件是通过计算确定其形状和尺寸的，而Q=．175m其余的零件则根

7、据工艺要求和结构要求进行／-,／：=一：：0．23=U．Zj7设计。8．228×0．175假设锤头处：碰撞初速度Vl-3．13m／s碰撞冲量和重心计算，∞．：∞1=一：13=13．6l-ad·／·fl．O0．231112=14．21kgml=8．228kg由式(1)(2)得=(+t．O1)’‘，求重心位置方法很多，可以选择如下一t,02：，=————‘：=——————=_————一=：10．6d／1Orad／s．S掰，h一，14_21x0．23一0．3289种方法。(下转第16页)学兔兔www.xu

8、etutu.com16余热锅炉2013．2方面：理部门。评价提出的改进内容和完成时间，——重大的质量保证工作及其完成情应跟踪实施直到完成。况；三、结论——大纲监查的结果；·——质量问题及其建议；核设施的质量保证是确保全面实现核——大纲中的缺陷；设施“安全、可靠、稳定、经济运行”的基石，——纠正措施状态；制订和有效实施核电项目质量保证大纲不——质量趋势、事故和故障；仅是国家核安全法规的强制性要求，也是核——人员资格、培训、教育和证书的颁设备制造厂自身管理的需要。所以核设