朱炳寅听课笔记重点

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1、朱炳寅老师的听课笔记（规范重点） 所谓总量控制，就是在进行梁配筋设计时，不要拘泥于计算出来的数值，非要配的比它大，在梁支座负筋处，可以适当配小点（有利于实现强柱弱梁），但是跨中一定要配够（配大百利而无一害），跨中与支座的总量要与计算的总量相当（支座减少时，跨中要放大）。所谓包络设计，就是在进行结构设计时，如果有不确定因素，应按各种情况分别计算，取结果的最大值进行包络设计。另外，“强柱弱梁，强剪弱弯，强节点弱构件，强柱根”也是非常重要的基本原则。在设计过程中，通过各种措施，一定要保证实现这几强几弱的

2、原则。1、荷载规范1）第4.1.1条汽车通道及停车库荷载，它是直接作用在楼面上的等效荷载，仅可用于楼面板设计计算，用于楼面梁、柱、墙及基础计算时应按第4.1.2条要求折减。对双向板楼盖其板跨在不小6mx6m时才可以按规范取值。当板跨小于规范的规定时，应按荷载效应相等的原则等效，不可以直接取用规范数值（当板跨与规范限定数值差别不大时，当进行近似计算时也可取规范数值）。用PKPM计算基础时，同样按规范的规定对等效荷载进行折减。2）对消防车荷载，若不考虑板顶的覆土厚度对消防车轮压的影响而统一取用表中数值

3、，当地下室顶板面覆土厚度较厚时，显然是不合适的。在覆土厚度足够时，可以降低表中消防车荷载（见表4.1.1-3）。（足够的覆土层厚度是指汽车轮压通过土层的扩散，交替和重叠，达到在某一平面近似均匀分布时的覆土层厚度。足够的覆土厚度数值应根据工程经验确定，当无可靠设计经验时，可按后轴轮压的扩散面积不小于按荷重比例划分的汽车投影面积确定（一般大于2.5m即可认为足够）。）3）活荷载的折减与荷载类型、从属面积和构件类型有关。承担的面积越大，其活荷载同时出现的概率就越小，一般说来次梁的从属面积较小而主梁的从属

4、面积较大，且传力途径一般为板到次梁再到主梁。所以主梁的折减系数比次梁小。目前我们所用的大部分程序（如PKPM），没有对活荷载分类的功能，也就不可能按规范要求折减。规范的本条要求原则上只适合于手算。当程序取用表4.1.2的活荷载折减系数时，应特别注意裙房与主楼整体计算的高层建筑，避免裙房部分按主楼的层数取用相应的折减系数，同时应注意计算楼层与实际楼层的区别，特别是计算楼层与实际楼层层数相差较多时（如错层结构等）。 2、抗震规范1）“三水准的设防目标”和“两阶段设计步骤”：小震不坏（要求建筑结构在多遇

5、地震作用下满足承载力极限状态验算要求和建筑的弹性变形不超过规定的弹性变形值），中震可修（要求建筑结构具有相当的变形能力，用结构的延性设计来实现），大震不倒（要求建筑结构具有足够的变形能力，其弹塑性变形不超过规定的弹塑性变形限值）。2）建筑结构可以分区段、分部位、分构件进行抗震设防分类，但抗震设防分类应避免出线“头重脚轻”的结果。3）规范第3.1.3条确定地震作用和抗震措施时不是对本地区设防烈度的调整，而是对设防标准的提高或降低，它影响的只是地震作用的数值和抗震等级的确定。注意规范中与设防烈度相关的

6、要求，指的是本地区设防烈度而非按3.1.3条调整过的烈度数值。4）楼层扭转位移比=楼层竖向构件最大弹性水平位移/最大与最小水平位移的平均值。计算时采用刚性楼板假定，并考虑偶然偏心的影响（见高规4.3.5）。注意：此处不考虑水平地震作用的扭转影响，即对结构不进行扭转耦连计算（u——à±5%；θE——à±0%），但是根据高规第3.3.2条与抗规第5.1.1条，两本规范均规定计算结构地震作用效应时均应计入扭转影响，目前PKPM新版本取消了扭转耦连选项，计算均考虑其影响。对于弹性位移角，抗规第5.5.1条

7、规定与高规第4.6.3条相同，且高规注释中明确计算地震弹性位移角不考虑偶然偏心影响。计算步骤：先勾选偶然偏心，计算出楼层扭转位移比，然后对结果进行判断，若小于1.2说明结构规则，依此计算；若大于1.2小于1.4（1.5）说明结构不规则，应勾选“双向地震”重新计算；若大于1.4（1.5）说明结构严重不规则，应调整结构布置。注意：新版SATWE对于“偶然偏心”和“双向地震”是分开算的，不同时考虑，结果自动取偶然偏心和双向地震的大值输出。5）框剪结构中框架部分地震力调整系数（抗规6.2.13与高规8.1

8、.4）：其实是二道防线的概念。由于剪力墙的刚度远大于框架部分，剪力墙承担大部分地震力，框架按其刚度分担的地震力很小，若按此进行框架设计，则在剪力墙开裂后很不安全。因此，规范要求当框剪结构中各层框架总剪力（即第i层框架柱剪力之和）小于0.2Vo时，取0.2Vo与1.5Vfmax的较小值。注意：非抗震设计时，框架剪力不调整。对框架梁弯矩、剪力以及对框架柱的弯矩调整，取用与剪力调整相同的系数，不调整轴力。6）梁端弯矩调幅系数：目的是降低梁端弯矩设计值，减轻强柱弱梁的压力。梁端钢筋配大不一