6酸化：地层方式：油管注液套管注液环空注液封隔器压裂车压开地层张开、延伸裂缝酸刻蚀裂缝形成并保持高导流能力第一节酸化增产原理一、酸化工艺分类–压裂酸化
7—施工压力：Pi>PF。—注入速度：大于储层极限吸液速度。—酸流动、溶蚀方式：形成人工裂缝，沿裂缝流动反应，有效作用距离可达几十到上百米。—适用范围：在碳酸盐岩储层中形成人工裂缝，解除近井带污染，改变储层流型，沟通深部油气区，可大幅度提高油气井产量。第一节酸化增产原理一、酸化工艺分类–压裂酸化
8S、K、Kd、rd、rw的物理意义；渗透率污染所引起的表皮系数的影响比污染深度的影响要大得多。第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析井底附近储层受污染后的表皮系数可由表示，常用于评估渗透率污染的相对程度和污染深度
9第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析rerdrwk0kd图封闭油藏污染井模型示意图评估伤害井产能下降程度评估伤害井酸化增产幅度评估无伤害井酸化增产幅度
10第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析储层污染引起的产量下降
11第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析
12—酸液挤入孔隙或天然裂缝与其发生反应，溶蚀孔壁或裂缝壁面，增大孔径或扩大裂缝，提高储层的渗流能力；—溶蚀孔道或天然裂缝中的堵塞物质，破坏泥浆、水泥及岩石碎屑等堵塞物的结构，使之与残酸液一起排出储层，疏通流动通道，解除堵塞物的影响，恢复储层原有的渗流能力。第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析1.基质酸化增产原理
13储层严重污染时，基质酸化处理可大幅度提高油气井产量；对污染储层，基质酸化一般可获得较好增产效果。无污染储层，基质酸化处理效果甚微。基质酸化解除污染带储层污染后，均匀改善区不宜过大，以解除污染带储层污染为主要任务。第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析1.基质酸化增产原理
14压裂酸化形成裂缝，增大渗流面积，改善油气流动方式，降低井附近的渗流阻力。消除井壁附近的储层污染。沟通井筒附近的高渗透带、储层深部裂缝系统及油气区。不能用于砂岩储层。第一节酸化增产原理二、酸化增产原理的理论分析2.压裂酸化增产原理
15第二节酸－岩化学反应当量及反应产物化学当量、化学平衡及反应速度是酸化处理选用酸时必须考虑的三个相关的化学因素。酸与储层矿物作用的化学当量与反应物及生成物的分子个数比有关。与酸的化学当量有关的参数之一是溶解力酸－岩反应及其产物既重要而又复杂。
16—化学当量：参加反应的各种反应物及生成物的比例。—化学当量、化学平衡及反应速度是酸化处理选用酸时必须考虑的化学因素。—酸与储层矿物作用的化学当量与反应物及生成物的分子个数比有关。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量
17酸岩化学反应当量酸岩化学反应产物酸与碳酸盐岩酸与砂岩第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量
18—碳酸盐岩是靠化学及生物化学的水相沉积或由碎屑搬运形成。—碳酸盐岩的主要矿物成分是方解石(CaCO3)和白云石[CaMg(CO3)2]。—若方解石含量大于50%，则为石灰岩；若白云岩含量大于50%，则为白云岩。—若杂质含量大于50%，则可视为非碳酸盐岩。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量1.酸与碳酸盐岩的化学反应及反应当量
19—碳酸盐岩储层酸化常用盐酸—典型反应2HCl+CaCO3CaCl2+H2O+CO2↑4HCl+CaMg(CO3)2CaCl2+MgCl2+2CO2↑+2H2O第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量1.酸与碳酸盐岩的化学反应及反应当量
20—从反应式中可看出反应的化学当量。—考虑反应式中各种组分的分子量,便可算出溶解一定量碳酸盐所需的酸量、反应生成物的数量以及其它化学当量数据。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量1.酸与碳酸盐岩的化学反应及反应当量
21第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量1.酸与碳酸盐岩的化学反应及反应当量不同浓度盐酸与碳酸钙和碳酸钙镁作用情况表
22酸的溶解能力第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量反应酸单位体积溶解的岩石体积。用表示反应酸质量与溶解的岩石质量之比。
23方解石与100%HCl反应的100为：100.09×1石灰岩溶解克数β100==1.37236.5×2100%盐酸反应克数方解石与15%HCl反应的100为：石灰岩溶解质量β15=0.15β100=0.20615%盐酸反应质量第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量
24—定义为：反应酸单位体积所能溶解的岩石体积(并用X表示)。—对于浓度为15%(重量)的盐酸计算结果为：酸的体积溶解能力第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量
25第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量
26—砂岩主要是由砂粒和胶结物组成。—砂粒主要是由石英SiO2、长石。—胶结物主要由粘土和碳酸盐类及硅质、铁质胶结物组成。砂岩化学成分第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量2.酸与砂岩的化学反应及反应当量
27第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量2.酸与砂岩的化学反应及反应当量
28—砂岩储层酸化常用土酸（盐酸+氢氟酸）。—典型反应：氢氟酸与硅质或碳酸盐岩反应简单；与粘土或长石等硅酸盐反应复杂。表7-5—氢氟酸与硅酸钠的反应代表了砂岩基质硅酸盐的反应。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量2.酸与砂岩的化学反应及反应当量
29第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量一、酸岩反应化学当量2.酸与砂岩的化学反应及反应当量
30第二节酸－岩化学反应当量及反应产物一、酸岩反应化学当量2.酸与砂岩的化学反应及反应当量
31第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态1.砂岩储层酸化反应产物状态
32—氢氟酸溶解砂岩矿物时形成产物比较复杂。—反应副产物溶解度较小，其中某些浓度达到溶解度极限即可能沉淀。—酸液混合物消耗而导致的液相pH的增加，构成了沉淀形成的动力。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态1.砂岩储层酸化反应产物状态
33CaCl2状态分析—根据化学反应方程式可知，1m328％浓度的盐酸和碳酸钙反应，生成486kg的氯化钙。—假设全部溶解于水，则此时氯化钙水溶液的重量浓度为：氯化钙重量w%==35%全部水重量＋氯化钙重量第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态
34不同温度条件下氯化钙溶解度第二节酸－岩化学反应当量及反应产物CaCl2状态分析二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态
35CaCl2溶解度随温度升高而增大。储层中滞留的残酸液酸性环境会使CaCl2盐类的溶解度更大。CaCl2极易溶于水。在30℃溶解度为52%。在实际施工条件下，不会产生氯化钙沉淀，可以把残酸水当成水来考虑。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物CaCl2状态分析二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态
361m328%浓度的盐酸和碳酸钙反应，生成193kg重的二氧化碳;在标准状况下的体积为98m3。在油层条件下，部分溶解于酸液中，部分呈自由气状态。CO2的溶解度和储层温度、压力及残酸水中的氯化钙溶解量有关。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态CO2在储层条件下的状态
37第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态CO2在储层条件下的状态
38储层温度愈高、残酸水中的氯化钙溶解量愈多、储层压力愈低，CO2愈难以溶解。假设储层温度为75oC，储层压力为20MPa，根据CO2的溶解度曲线可知，在以上储层条件下，每立方米残酸液中只能溶解5m3(标准)CO2，剩下93m3(标准)则仍为气态。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态2.碳酸盐岩储层酸化反应产物状态CO2在储层条件下的状态
39酸处理后，储层中大量的碳酸盐岩被溶解，增加了裂缝的空间体积，为提高孔隙度和渗透性提供了必要条件。反应后的残酸是溶有少量CO2的CaCl2水溶液，同时有部分CO2呈小气泡状态分布于其中。如存在于裂隙中的反应物对储层的渗透性没有伤害，通过排液可以排出储层，那就为提高储层的渗透性能创造了条件。第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态3.反应产物状态对渗流的影响
40第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态3.反应产物状态对渗流的影响酸化后溶液和地层的变化：氯化钙全部溶解于残酸导致溶液粘度升高；残酸液和地层油可能会形成乳状液；酸与金属设备和金属氧化物杂质反应生成AlC13、FeCl3，当PH值逐渐增加水解生成Fe(OH)3↓、Al(OH)3↓等胶状物；部分的CO2溶于酸液，CO2大部分都滤失到了基质中，滞留在酸蚀孔或裂缝中的仅有一小部分。
41第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态3.反应产物状态对渗流的影响高粘溶液，对渗流的影响：有利：由于粘度较高，携带固体微粒的能力较强，能把酸处理时从地层中脱落下来的微粒带走防止地层的堵塞；不利：由于其粘度较高，流动阻力增大，对地层渗流不利。乳状液对流动的影响：形成乳状液有时相当稳定，其粘度有时高达几个帕·秒，对地层渗流非常不利。
42第二节酸－岩化学反应当量及反应产物二、酸－岩反应生成物的状态3.反应产物状态对渗流的影响胶状物对渗流的影响：胶状物是很难从地层中排出来的，形成了所谓二次沉淀，堵塞了地层裂缝，对渗流极为不利。溶解态的CO2和游离态的CO2对渗流的影响：有利：压力逐渐降低时，游离态的CO2开始膨胀，释放其能量,溶解态CO2的开始从混合液中释放出来，将地层压力及气体能量传递给处理液，驱动滤失进基质的残酸液及部分地层流体反向滤失，使残酸液有效地排出。不利：游离状态的CO2对油气渗流有一定的不利影响，应从相渗透率和相饱和度的关系上作具体的研究分析。
43酸岩反应动力学酸岩反应机理酸岩反应速度反应动力学方程反应动力学参数测定第三节酸－岩化学反应动力学
44—酸与碳酸盐岩的反应为酸岩复相反应，反应只在液固界面上进行。—液固两相界面的性质和大小都会影响复相反应的进行。—酸与碳酸盐岩的反应历程：H+向岩石表面传递；被吸附的H+在岩石表面反应；反应产物通过传质离开岩石表面。第三节酸－岩化学反应动力学一、酸－岩化学反应机理岩面Ca2+、Mg2+H+
45一、酸－岩化学反应机理第三节酸－岩化学反应动力学
46酸液里的H＋在岩面上与碳酸盐岩的反应是表面反应。对石灰岩储层来说，表面反应速度非常快。H＋在岩面上反应后，就在接近岩面的液层里堆积起生成物Ca2＋、Mg2＋、CO2气泡。岩面附近这一堆积生成物的微薄液层，称为扩散边界层，该边界层与溶液内部的性质不同。由于在边界层内存在着离子浓度差，反应物和生成物就会在各自的离子浓度梯度作用下向相反的方向传递。由于离子浓度差而产生的离子移动，称为离子的扩散作用。一、酸－岩化学反应机理第三节酸－岩化学反应动力学
47在离子交换过程中，因密度差异而产生的作用称为自然对流作用。实际酸处理时，酸液将按不同的流速流经裂隙，H＋会发生对流传质。尤其是裂隙壁面十分粗糙，极不规则容易形成旋涡，酸液的紊流流动，将会产生离子的强迫对流作用。酸液中的H＋是通过对流(包括自然对流和一定条件下的强迫对流)和扩散二种形式，透过边界层传递到岩面，H＋透过边界层达到岩面的速度，称为H＋的传质速度。一、酸－岩化学反应机理第三节酸－岩化学反应动力学
48—酸与岩石的反应过程程进行的快慢，可用酸与岩石的反应速度来表示。—酸岩反应速度：单位时间内酸浓度的降低值或用单位时间内岩石单位面积的溶蚀量（或称溶蚀速度)。鲜酸：未与岩石发生化学反应的酸液。余酸：酸岩反应过程中，含有反应产物，但未失去反应性的酸。残酸：完全失去反应能力的酸液。二、酸－岩反应速度及动力学方程1.几个基本概念第三节酸－岩化学反应动力学
49—根据质量作用定律，在温度、压力不变时，化学反应速度与各作用物质浓度的m次幂乘积成正比。—对于酸岩反应(液固相反应)来说，固相反应物的浓度可视作不变，在恒温、恒压条件下，酸岩反应速度可写为：二、酸－岩反应速度及动力学方程2.酸/岩反应速度－质量作用定律第三节酸－岩化学反应动力学
50—C：反应时间为t的瞬时酸浓度，mol/L；—m：反应级数，表示反应物浓度对反应速度的影响程度，无因次；—K：反应速度常数，(mol/L)1-m/s，表示反应物浓度为单位浓度时的反应速度。反应速度常数与反应物质的浓度无关，只与反应物质的性质、温度和压力有关，其值决定于反应物本身和反应系统的温度，由试验确定，每个反应都有表征其本身特性的速度常数。二、酸－岩反应速度及动力学方程2.酸/岩反应速度－质量作用定律第三节酸－岩化学反应动力学
51—酸与岩石反应时，H＋的传质速度、H＋在岩面上的表面反应速度，生成物离开岩面的速度均对反应速度有影响，但起主导作用的是其中最慢的一个过程。—在层流条件下，H＋传质速度一般比它在灰岩表面上的表面反应速度慢得多。因此，酸与灰岩系统的整个反应速度，主要取决于H＋透过边界层的传质速度。—在实际中由于岩性及储层条件、施工参数的不同，表现出酸岩反应过程既受表面反应控制，又受传质控制的情况，称为混合动力学。二、酸－岩反应速度及动力学方程2.酸/岩反应速度－质量作用定律第三节酸－岩化学反应动力学
52—斐克定律表示酸岩反应速度和扩散边界层内离子浓度梯度的关系式：－扩散边界层内垂直于岩面方向的酸液浓度梯度，mol/L.cm；－岩石反应面积和酸体积之比，简称面容比，cm2/cm3；－H＋传质系数，cm2/s。二、酸－岩反应速度及动力学方程3.Fick定律第三节酸－岩化学反应动力学
53—盐酸与碳酸盐反应系统反应动力学方程：表面反应动力学方程：二、酸－岩反应速度及动力学方程4.酸/岩反应动力学方程第三节酸－岩化学反应动力学
54—弱酸与碳酸盐反应系统反应动力学方程：二、酸－岩反应速度及动力学方程4.酸/岩反应动力学方程第三节酸－岩化学反应动力学
55—氢氟酸与砂岩反应系统反应动力学方程：二、酸－岩反应速度及动力学方程4.酸/岩反应动力学方程第三节酸－岩化学反应动力学
56—确定酸岩反应速度的室内试验方法，可归结为静态试验和动态试验两大类。—静态试验数据不能作为酸化处理设计，只能作为酸液配方对比的依据。—动态酸岩反应试验采用旋转圆盘仪和裂缝流动模拟试验装置。三、酸－岩反应速度的室内确定及动力学参数测定第三节酸－岩化学反应动力学
57—酸岩反应动力学参数是进行酸压设计及分析酸岩反应速度规律的重要参数。随油田的不同，区块的不同，储层岩石类型及矿物成分不同，参加反应的岩石成分也有差异，选用的酸液配方不同，因而酸岩反应规律及动力学参数也不尽相同。因此，需用室内试验方法进行测定。—反应动力学参数：反应级数、反应速度常数、反应活化能、H+有效传质系数。三、酸－岩反应速度的室内确定及动力学参数测定第三节酸－岩化学反应动力学
58温度酸液浓度岩石类型同离子效应酸液类型酸岩系统的面容比酸液流速压力四、影响酸－岩反应速度的主要因素酸/岩反应速度第三节酸－岩化学反应动力学
59—阿累尼乌斯(Arrielius)方程描述：温度的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学温度升高，酸岩反应速度加剧。
60四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
61原理：1、温度升高，分子运动加快，单位时间内分子的碰撞次数增加，有效碰撞次数的比例随之增加，导致反应速度加快。2、温度升高，使较多的普通分子获得足够多能量而变为活化分子，因而增大了活化分子的百分数，结果使单位时间内分子的有效碰撞次数大大增加，导致反应速度升高。3、温度升高，分子、离子的运动加剧，H+向岩面的传质速度加快，岩面上的Ca2+、Mg2+离开岩面向酸液中的扩散也加剧。温度的升高，还使扩散边界层的粘度降低，从而减小H+离子传质过程中的阻力，进而加快传质速度。因此，不论是表面反应控制还是传质控制的反应，温度的升高都会使酸岩系统的反应速度加快。四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
62对于宽W、高H、单翼缝长L的双翼垂直裂缝对于宽W，半径为Rf的水平裂缝对于直径为d，长度为L的孔隙面容比的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学酸岩系统中岩石的反应面积与参加反应的酸液体积的比值。
63面容比的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
64实验条件：盐酸与白云岩温度80℃，酸浓度20％，流量15ml/s面容比的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
65—面容比越大，酸岩反应速度越快。裂缝越宽，面容比越小，酸岩反应速度相对越慢，活性酸深入储层距离越远，酸压处理的效果就越显著。—面容比越大，一定体积的酸液与岩石接触的分子就越多，发生反应的机会就越大，反应速度就越快。在小直径孔隙和窄的裂缝中，酸岩反应时间是很短的，这是由于面容比大，酸化时挤入的酸液类似于铺在岩面上，盐酸的反应速度接近于表面反应速度，酸岩反应速度很快。—在裸眼井段的酸洗(酸浸)也属于面容比小，反应速度慢情况。因此酸洗要关井一段时间，让其充分反应。面容比的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
66—不同浓度鲜酸的反应速度：浓度在20％以前时，反应速度随浓度的增加而加快；当盐酸的浓度超过20％，这种趋势变慢。当盐酸的浓度达22～24％时，反应速度达到最大值；当浓度超过这个数值，反应速度反而下降。—正在反应的酸液（余酸）由初始反应速度下降到某一浓度时反应速度的变化规律：新鲜酸液的反应速度最高，余酸的反应速度较低。浓酸的初始反应速度虽快，但当其变为余酸时，其反应速度比同浓度的鲜酸的反应速度慢得多。酸液浓度的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
67酸液浓度的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
68—酸岩反应速度随酸液流速增大而加快。—在酸压中随着酸液流速的增加，酸岩反应速度增加的倍数小于酸液流速增加的倍数，酸液来不及完全反应，已经流入储层深处，故提高注酸排量可以增加活性酸深入储层的距离。酸压施工时在井筒条件允许及不压破邻近的盖层和底层的情况下，一般充分发挥设备的能量，以大排量注酸。酸液流速的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
69反应速度mg/cm2.s酸液流速，cm/s酸液流速的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
70—反应速度与酸液内部H＋浓度成正比。采用强酸时反应速度快，采用弱酸时反应速度慢。从货源、价格及溶蚀能力方面来衡量，盐酸仍是酸化中应用最广泛的酸。酸液类型的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
71—灰岩同盐酸的反应速度比白云岩同盐酸的反应速度快。—在碳酸盐岩中泥质含量较高时，反应速度相对变慢。—Mg-O间的作用力大，破坏Mg-O键比破坏Ca-O键所需能量大。储层岩石的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
72—反应速度随压力的增加而减缓。—试验指出，总的来说，压力对反应速度的影响不大，特别是压力高于6.5Mpa后可以不考虑压力对酸岩反应速度的影响。压力的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
73川东白云岩温度40℃20%HCl压力的影响四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
74延缓反应速度的方法和途径：造宽裂缝降低面容比采用高浓度盐酸酸化采用弱酸处理洗井井底降温提高注酸排量减缓反应速度的措施四、影响酸－岩反应速度的主要因素第三节酸－岩化学反应动力学
75—设计计算内容：水动力学参数、流变性参数、化学动力学参数、温度场、压力场、流速场及动态裂缝几何尺寸、酸蚀裂缝参数、储层孔喉、渗滤性能等的变化进行模拟。—对多种酸化方案进行对比和筛选，达到优化施工规模和参数。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算
76—酸压时，酸液沿裂缝向储层深部流动，酸液浓度逐渐降低。当酸液浓度降低到一定程度后(一般为初始浓度的10％)，酸液变为残酸。酸液由活性酸变为残酸之前所流经裂缝的距离称为酸液的有效作用距离。—在靠近井壁的那一段裂缝长度内(即在有效作用距离范围内)，由于裂缝壁面的非均质性被溶蚀成为凹凸不平的沟槽，施工结束后，裂缝仍具有相当的导流能力，把此段裂缝的长度称为裂缝的有效长度。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离1.有效作用距离
77第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离2.酸液浓度分布方程（对流扩散方程）
78—常用的方法是有限差分法和Lumping方法。差分方法是直接将酸岩反应的对流扩散方程及其边界条件离散化，用计算机求解差分方程，得到沿裂缝方向酸浓度的分布规律，从而确定出有效作用距离。应用时可把计算结果绘成图板，直接查图板确定酸液有效作用距离。—考虑了酸液的滤失时，盐酸与石灰岩流动反应的有效作用距离计算图版。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离3.酸液浓度分布和有效作用距离的计算
79第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离3.酸液浓度分布和有效作用距离的计算
80—图中定义的两个无因次参数为皮克列特数无因次距离第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离3.酸液浓度分布和有效作用距离的计算
81—任意断面Le处的酸液浓度值的计算：计算出皮克列特数Np，再给定任意断面位置Le，又可计算出无因次距离LD。最后利用计算图版，两坐标位置的垂线相交，得到Le位置的无因次浓度C/C0值。—酸液的有效作用距离Le值的计算：根据皮克列特数Np和给定的C/C0，便可查出无因次距离LD，从而计算出酸液浓度降至预定的C/C0(如C/C0＝0.1)，酸液的有效作用距离Le值。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算一、酸沿裂缝流动反应的浓度分布及有效作用距离3.酸液浓度分布和有效作用距离的计算
82—酸蚀裂缝导流能力即酸蚀裂缝宽度和酸蚀裂缝渗透率的乘积。—理想宽度：定义为裂缝闭合前被酸溶解所产生的裂缝宽度。X－酸的体积溶解能力，m3/m3；V－注入酸的总体积，m3；Wai－酸蚀缝宽，m。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算二、酸蚀裂缝导流能力及其计算
83084—增产倍比：酸化井施工后的采油指数与施工前的采油指数之比。—增产倍比是增产效果好坏的直接体现，是酸化设计中的重要指标，是进行酸化技术经济评价必不可少的参数。—压裂酸化后增产倍比预测方法有图板法和数值计算方法。第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算三、酸化增产倍比预测
85—酸化前，其产量按稳定平面径向流计算：第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算三、酸化增产倍比预测
86—酸压后，有效作用距离为Le，储层中径向上形成两个不同渗透率区域，其产量为：第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算三、酸化增产倍比预测
87—无污染均质储层，裂缝导流能力为常值时增产倍比：第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算三、酸化增产倍比预测
88—储层受污染、裂缝导流能力为常值时增产倍比：第四节碳酸盐岩储层酸化设计计算三、酸化增产倍比预测
89酸浓度及矿物浓度分布孔隙度和渗透率分布酸化效果预测第五节砂岩储层酸化设计计算主要内容：
90—描述多孔介质注酸后，孔隙结构中酸浓度分布和渗透率、孔隙度分布的数学模型。—模型分为集总参数模型和分布参数模型两大类。—集总参数模型(解析模型)由Lund和McCune，等人提出，认为砂岩矿物与土酸反应时用单一成分反应速度方程和单一成分的化学计量系数来近似计算砂岩多种矿物与土酸的反应情况。一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布第五节砂岩储层酸化设计计算1.概述
91根据质量平衡建立酸液在径向上流动反应时的摩尔平衡方程砂岩中总的可溶性矿物的摩尔微分方程第五节砂岩储层酸化设计计算2.数学模型一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
92酸浓度方程和矿物溶解方程间的关联式总的可溶矿物溶解速度定律第五节砂岩储层酸化设计计算一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
93求解时定义下述无因次参数无因次时间无因次距离无因次面积第五节砂岩储层酸化设计计算3.模型解析解一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
94无因次酸浓度无因次矿物浓度无因次DamKahler数DamKohler数是反应速度与酸通过砂岩的瞬时移动速度的比值，表征酸－岩反应进行的快慢。第五节砂岩储层酸化设计计算3.模型解析解一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
95无因次酸容量数酸容量数NAC是单位体积内孔隙中酸量与溶解该体积内矿物所需的酸量之比，表征着酸的溶解能力。第五节砂岩储层酸化设计计算3.模型解析解一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
96第五节砂岩储层酸化设计计算3.模型解析解一、砂岩储层酸化酸浓度及矿物浓度分布
97—在酸化过程中，酸溶解储层岩石矿物，使孔隙度发生变化，利用矿物浓度的体积平衡方程可得酸化后孔隙度计算公式：第五节砂岩储层酸化设计计算二、砂岩储层酸化的孔隙度和渗透率分布
98—酸化获得的渗透率增加是由于溶解矿物后孔隙度的改变而引起的；假设渗透率的变化完全受孔隙度的直接影响。Labrid提出的指数关系为：例7-3第五节砂岩储层酸化设计计算二、砂岩储层酸化的孔隙度和渗透率分布
99—储层未受污染时,增产倍比：第五节砂岩储层酸化设计计算三、砂岩储层酸化效果预测reref,KkoPdPerw
100—储层受污染时(ref>rd),增产倍比：第五节砂岩储层酸化设计计算rerd,kdKoPerwref,K三、砂岩储层酸化效果预测
101酸化处理井层的选择常用酸化工艺及适应性压裂酸化处理设计基质酸化处理设计第六节酸化工艺设计本节主要内容：
102—客观描述储层的渗流条件。—客观描述储层的渗滤特征及表皮堵塞特征。—推荐可供增产作业改造的井和层段。1.选井选层的工作目标一、酸化处理井层的选择第六节酸化工艺设计
103—储层含油气饱和度高、储层能量较为充足。—产层受污染的井。—邻井高产而本井低产的井应优先选择。—优先选择在钻井过程中油气显示好，而试油效果差的井层。—产层应具有一定的渗流能力。—油、气、水边界清楚。—固井质量和井况好的井。第六节酸化工艺设计2.选井选层的基本原则一、酸化处理井层的选择
104在考虑具体井的酸化方式和酸化规模时，应对井的动态资料和静态资料进行综合分析，确定储层物性参数，并根据物性参数及油井的历史情况综合分析，准确确定出油气井产量下降或低产(水井欠注)的原因以及该井可改造的程度，为酸化作业提供地质依据。第六节酸化工艺设计一、酸化处理井层的选择
105—在碳酸盐岩储层酸化改造中，主要形成和发展了基质酸化技术和压裂酸化技术，习惯上用:酸化(MatrixAcidizing)表示基质酸化酸压(Acid-Fracturing)表示压裂酸化。1.碳酸盐岩储层酸化工艺技术第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性
106—基质酸化也称为常规酸化或解堵酸化，基本特征是在施工压力小于储层岩石破裂压力的条件下，将酸液注入储层。—碳酸盐岩基质酸化的重要特征是酸蚀蚓孔(Wormhole)的形成和微裂缝的扩大，其增产机理与蚓孔密切相关。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性1.碳酸盐岩储层酸化工艺技术－基质酸化
107酸压是依靠对裂缝(包括天然裂缝)、不整合的裂缝表面酸蚀以提供导流能力。酸压效果取决于裂缝导流能力和酸液有效作用距离。研究方向主要集中在三个方面：降低酸压过程中流体或酸液滤失的物质和技术；降低注液过程中酸岩反应速率的物质和技术；提高酸蚀裂缝导流能力的物质和技术。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性1.碳酸盐岩储层酸化工艺技术－酸压技术
108—酸压过程中酸液的滤失问题通常考虑从滤失添加剂和工艺两方面着手；降低酸岩反应速率也可以缓速剂的使用及工艺上来进行；加入缓速剂，使用胶凝酸、乳化酸、泡沫酸和有机酸并结合有效的酸化工艺可起到较好的缓速效果；提高裂缝导流能力可从选择酸液类型和酸化工艺着手，其原则是有效溶蚀和非均匀刻蚀。—压裂酸化技术以能否实现滤失控制，延缓酸岩反应速度形成长的酸蚀裂缝和非均匀刻蚀划分为两大类：普通酸压和深度酸压。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性1.碳酸盐岩储层酸化工艺技术－酸压技术
109普通酸压技术:普通酸压工艺指以常规酸酸液直接压开储层的酸化工艺。酸液既是压开储层裂缝的流体，又是与储层反应的流体，由于酸液滤失控制差，反应速度较快，有效作用距离短，只能对近井地带裂缝系统的改造。一般选用于储层污染比较严重、堵塞范围较大，而基质酸化工艺不能实现解堵目标时选用该工艺。深度酸压技术：以获得较长的酸蚀裂缝为目的而采用的不同于普通酸压技术的酸压技术称为深度酸压技术。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性1.碳酸盐岩储层酸化工艺技术－酸压技术
110—先向储层注入高粘非反应性前置压裂液，压开储层形成裂缝，然后注入酸液对裂缝进行溶蚀，改善导流能力。—以前置液粘性指进为主，为实现指进酸压，要求前置液和酸液粘度比和流速比有一定范围。—前置液的主要作用：压裂造缝；降低裂缝表面温度；降低裂缝壁面滤失。—前置液酸压工艺可采用多种酸液类型搭配，除了前置液与常规盐酸搭配使用外，前置液还可与胶凝酸、乳化酸或泡沫酸进行搭配应用。前置液酸压工艺第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性
111—缓速酸酸压技术在工艺特点上与普通酸压技术相同，不同之处在于其采用的酸液是胶凝酸、乳化酸、化学缓速酸或泡沫酸等缓速酸，通过缓速酸的缓速性能达到酸液深穿透的目的。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性缓速酸酸压工艺
112—前置液与酸液交替注入的一种酸压方法，类似前置液酸压，但其降滤失性及对储层的不均匀刻蚀优于前置液酸压。—为获得理想的酸液有效作用距离，有时交替次数多达8次。这一工艺在中、低渗孔隙性及裂缝不太发育储层，或滤失性大，重复压裂储层有较好成效。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性多级交替注入酸压工艺
113—砂岩酸化主要是进行基质酸化。为了满足不同的储层特性、污染类型及增产的实际需要，目前发展了多种砂岩酸化工艺。不同的工艺其不同之处主要体现在处理液和工序上。—典型的砂岩酸化注液包括：前置液、处理液、后置液、顶替液的顺序注入。—砂岩酸化工艺很多，按其注入处理液的类型及能否实现深穿透可分为常规酸化和深部酸化技术。不同的工艺其注液顺序也不同。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性2.砂岩储层酸化工艺
114—一般用(3-15)％HCl。—前置液作用:前置液中盐酸把大部分碳酸盐溶解掉，减少CaF2沉淀，充分发挥土酸对粘土、石英、长石的溶蚀作用。盐酸将储层水顶替走，隔离氢氟酸与储层水，防止储层水中的Na+、K+与H2SiF6作用形成氟硅酸钠、钾沉淀，减少由氟硅酸盐引起的储层再次污染。维持低PH值，以防CaF2等反应产物沉淀。前置液第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性2.砂岩储层酸化工艺
115—砂岩酸化处理液常用的有土酸，深部酸化的氟硼酸体系、磷酸体系及地下自生酸体系等。—处理液主要实现对储层基质及堵塞物质的溶解，沟通并扩大孔道，提高储层渗透性。第六节酸化工艺设计处理液2.砂岩储层酸化工艺二、常用酸化工艺及其适应性
116—注后置液的作用在于能迅速净化储层，并使之得到充分的改善。要达到此目的，后置液应满足：能使储层中微小颗粒具有水湿性；能最大限度的提高油气的相对渗透率；对处理液没有不利的反应；有利于排酸，提高酸处理效果。第六节酸化工艺设计后置液二、常用酸化工艺及其适应性2.砂岩储层酸化工艺
117—顶替液一般是由盐水或淡水加表面活性剂组成的活性水。—顶替液的作用是将井筒中的酸液顶入储层。第六节酸化工艺设计顶替液二、常用酸化工艺及其适应性2.砂岩储层酸化工艺
118—常规土酸酸化:常规土酸酸化是使用时间最早，油田应用十分普遍的工艺。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性A.常规土酸酸化工艺注前置液注处理液注后置液注顶替液顶替液后置液处理液前置液地层井筒
119—砂岩深部酸化的基本原理是注入本身不含HF的化学剂进入储层后发生化学反应，缓慢生成HF，从而增加活性酸的穿透深度，解除粘土对储层深部的堵塞，达到深部解堵目的。—主要包括SHF工艺、SGMA工艺、BRMA工艺、HBF4工艺及磷酸酸化等。第六节酸化工艺设计B.砂岩储层深部酸化工艺二、常用酸化工艺及其适应性
120—该工艺利用粘土的天然离子交换性能，在粘土表面生成HF而就地溶解粘土。—注液时，HCl和NH4F可根据需要多次重复使用，以达到预期的酸化深度，SHF法的处理深度取决于HCl和NH4F的用量和浓度。SHF工艺在提高储层渗透率和穿透深度方面都优于常规土酸。—工艺优点是工作剂成本较低，穿透深度大。缺点是工艺较复杂，溶解能力较低。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-顺序注盐酸-氟化氨(SHF)工艺
121—该工艺是向储层注入一种含F-的溶液和另一种能水解后生成有机酸的脂类，两者在储层中相互反应缓慢生成HF，可达到缓速和深度酸化目的。—该工艺特点:注入混合处理液后关井时间较长，待酸反应后再缓慢投产。这样长的时间选择添加剂难度大，工艺不当易造成二次污染。—该工艺适于泥质砂岩储层，成功的SGMA酸化可获得较长的稳产期。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-自生土酸酸化工艺（SGMA）
122—该系统由有机酸及其铵盐和氟化铵按一定比例组成，通过弱酸与弱酸盐间的缓冲作用，控制在储层中生成的HF浓度，使处理液始终保持较高的pH值，从而达到缓速的目的。—缓冲调节土酸工艺可用于储层温度较高的油井酸化，在温度高达185℃的含硫气井进行BR－A系列试验，效果良好。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-缓充调节土酸工艺（BRMA）
123—氟硼酸处理工艺HBF4:处理砂岩储层，既可控制粘土膨胀及颗粒运移，又能获得深穿透。但其溶解岩石的能力不及土酸，国内外广泛采用HBF4及土酸联合施工，这就要求适当的施工工序及选择合理施工参数。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-氟硼酸处理工艺（HBF4）
124—西南石油学院与胜利油田合作研究给出的典型施工工序为：注盐酸前置液注HBF4注土酸注过量驱替液酸液用量应以HBF4能达到的深度进行计算。—如胜利油田现场应用的用量范围为：盐酸浓度7-12%每米井段用量0.5-1.0m3HBF4浓度8-12%每米井段用量1.0-1.5m3土酸浓度12％HCl＋3％HF每米井段用量0.5-0.7m3第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-氟硼酸处理工艺（HBF4）
125—储层碳酸盐含量、泥质含量高，含有水敏及酸敏性粘土矿物，污染较重，又不易用土酸深度处理的储层可用磷酸/HF处理。磷酸可以解除硫化物，腐蚀产物及碳酸盐类堵塞物。第六节酸化工艺设计二、常用酸化工艺及其适应性B.砂岩储层深部酸化工艺-磷酸处理工艺
1261.酸化处理设计应收集的资料井数据储层参数岩石力学数据压裂液酸液数据岩心分析数据泵注数据三、酸压设计第六节酸化工艺设计
1272.设计应包括内容：根据施工目的、井及储层条件、室内岩心数据等选择适合的酸化工艺。确定酸化工作液(前置液、酸液、顶替液)的类型、配方、用量。前置液的基本要求：1)遇酸不降解，具有较好的滤失控制性能；2)在储层条件下具有足够的粘度；3)对储层无污染，易于返排；4)成本低，使用安全。前置液用量根据施工经验和施工规模及施工的要求而定。也可用计算机进行优化而得到。第六节酸化工艺设计三、酸压设计
128酸液采用是盐酸体系，主要有常规盐酸体系、稠化酸体系、泡沫酸体系、乳化酸体系、化学缓速酸体系。酸浓度可由溶蚀试验确定。国内酸化处理盐酸浓度多介于15－20％。酸液用量则据酸化改造的范围和力度来确定。酸液用量一般为动态裂缝体积的1.5－5倍。酸液用量也可根据优化设计的要求由计算机模拟确定。第六节酸化工艺设计三、酸压设计
129顶替液的目的是将井筒及地面管线中的酸液全部顶入储层中，一般用活性水，或氯化铵溶液，用量以地面管线和井筒体积再附加一定的余量。第六节酸化工艺设计三、酸压设计
1303.施工设计计算施工参数确定:储层最大吸入能力、破裂压力、液柱压力、摩阻计算，井口极限施工排量、井口施工泵压和入井液量等。酸化过程的模拟计算及效果预测：综合应用前面部分碳酸盐岩酸压模拟数学模型：动态裂缝尺寸、酸液浓度分布规律及有效作用距离、酸蚀裂缝导流能力及增产倍比等进行酸化设计模拟，分析不同施工参数对酸化效果的影响。第六节酸化工艺设计三、酸压设计
1311.酸液驱替工艺确定酸化驱替工艺确定主要是指分层措施及适当的用酸选择和注酸顺序。常用的注酸工艺：笼统酸化、分层酸化笼统酸化即全井筒酸化，整个酸化井段处于一个压力系统下，施工工艺较为简单。分层酸化工艺分为机械封隔和化学暂堵剂分流酸化。四、基质酸化设计第六节酸化工艺设计
1322.最大施工排量的确定—施工排量qi1333.酸化工作液类型、浓度及用量的确定前置液：一般用(3-15)％HCl，用量据解堵范围和碳酸盐岩含量确定。溶解rd范围内的方解石体积：Vcaco3=(rd2-rw2)(1-0)Cm%溶解Vcaco3所需的盐酸体积为：V’=Vcaco3/X清除碳酸盐后，井筒酸化半径(等于污染带半径)内的孔隙体积为：Vp=Vo+Vcaco3=(rd2-rw2)[0+Cm%(1-0)]注入盐酸的总体积为：VHCl=V’+Vp第六节酸化工艺设计四、基质酸化设计
1343.酸化工作液类型、浓度及用量的确定处理液：常用浓度(5-15)%HCl+(1-3)%HF土酸中HCl主要溶解碳酸盐类胶结物，并保持酸液PH值，HF酸溶解石英，长石及各种粘土矿物，沟通并扩大孔道，提高储层渗透性。土酸的用量和氢氟酸的浓度应有所控制，若用量太多，氢氟酸浓度过大，一则是氢氟酸价格昂贵，二则是大量溶解胶结物，有可能使砂粒脱落，破坏砂岩的结构，引起储层的出砂。第六节酸化工艺设计四、基质酸化设计
135第六节酸化工艺设计四、基质酸化设计3.酸化工作液类型、浓度及用量的确定
136后置液：后置液通常加入化学剂帮助处理液返排，恢复储层固相及沉淀性酸反应生成物的亲水性，防止乳化形成。顶替液：常用活性水或NH4Cl水溶液，体积按照井筒容积附加一定余量确定。第六节酸化工艺设计四、基质酸化设计3.酸化工作液类型、浓度及用量的确定
1374.酸化设计计算模拟联立温度场模型、酸浓度和矿物浓度分布模型、孔隙度和渗透率模型、酸化效果预测模型及施工参数计算模型，进行酸化设计、预测酸化效果、进行方案优选及对比等。求出有污染储层解除污染时所需的最佳酸化施工参数组合，即各级注入液的液量，酸浓度、施工允许的最大排量、实际注酸排量、井口限压、施工井口泵压及施工水马力等，为现场酸化施工提供决策性意见。第六节酸化工艺设计四、基质酸化设计
138一般来说，应缩短反应时间，限定残酸水的残余浓度在一定值之上就将残酸液尽可能排出。应在酸化前就作好排液和投产的准备，施工后立即排液。排液方式分为自喷排液和人工排液，人工排液法有抽汲、气举、气体伴注排液和连续油管排液方法。第六节酸化工艺设计五、酸化处理后的排液
139酸液类型及选择酸液添加剂及选择第七节酸液及添加剂本节主要内容：
1401.酸液应满足的要求溶蚀能量强，生成的产物溶于残酸中，与储层流体配伍性好，对储层不产生污染。加入化学添加剂后所配制成的酸液理化性能满足施工要求。运输、施工方便，安全。价格便宜，货源广。一、酸液类型及选择第七节酸液及添加剂
141物理性能。绝大多数碳酸盐岩层酸处理都采用盐酸，碳酸盐岩含量较高的砂岩也采用盐酸进行酸化。酸化用工业盐酸，质量百分浓度30－32％。盐酸酸化优点：对储层的溶蚀力强；反应生成物可溶，不产生沉淀；对裂缝壁面的不均匀刻蚀程度高；成本低。2.常用酸液第七节酸液及添加剂一、酸液类型及选择盐酸
142一、酸液类型及选择
143采用高浓度盐酸可提高酸处理效果。盐酸酸化缺点：与石灰岩反应速度太快，处理范围有限。盐酸的密度和浓度是配置酸液时常用的数据。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择盐酸
144第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择盐酸
145计算配置酸溶所需的商品盐酸用量：V1、V2－分别为所需商品盐酸和需配置的稀盐酸的体积，m3；1、2－分别为所需商品盐酸和需配置的稀盐酸的相对密度；C1、C2－分别为所需商品盐酸和需配置稀盐酸的浓度，％。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择盐酸
146—配置稀酸液所需的清水量：V清水＝V2－V1－V3V清水－清水体积，m3；V3－除商品酸和清水外加入酸液中的其它添加剂总体积，m3。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择盐酸
147物理性能。氢氟酸与盐酸联合使用。当氢氟酸与硅酸盐类以及碳酸盐反应时，会生成难溶物质如CaF2等。当酸液中存在盐酸时，则可仰制或减少CaF2的沉淀。盐酸先溶蚀掉碳酸盐，以充分发挥氢氟酸的溶蚀作用，节约成本较高的氢氟酸。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择土酸
148—在配置土酸时，所需商品浓度的氢氟酸和盐酸的数量：VHF－所需商品氢氟酸体积，m3；VHCl－所需商品盐酸体积，m3；CHF－商品氢氟酸重量浓度，%；CHCl－商品盐酸重量浓度，％；CHF‘－土酸中氢氟酸重量浓度，%；CHCl‘－土酸中盐酸重量浓度，％；HF－商品氢氟酸密度，kg/m3；HCl－商品盐酸密度，kg/m3；Vm－土酸体积，m3；m－土酸密度，kg/m3。第七节酸液及添加剂一、酸液类型及选择
149主要优点是反应速度慢、腐蚀性较弱，在高温下易于缓速和缓蚀。它主要用于特殊储层的酸处理（如高温井）及酸与油管接触时间长的带酸射孔等作业，或用于酸须与镀铝或镀铬部件接触的场合。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择甲酸和乙酸
150第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择甲酸和乙酸
151多组分酸是一种或多种有机酸与盐酸的混合物。盐酸在井壁附近起溶蚀作用，甲酸或乙酸在储层较远处起溶蚀作用，混合酸液消耗时间近似等于盐酸和有机酸反应时间之和，因此可以得到较长的有效距离。第七节酸液及添加剂2.常用酸液一、酸液类型及选择多组份酸
152—酸液添加剂：在酸液中加入的化学物质，来改善酸液性能，防止酸液在储层中产生有害影响。—常用添加剂：缓蚀剂、缓速剂、稳定剂、表面活性剂以及增粘剂、减阻剂、暂堵剂、破乳剂、杀菌剂。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂
153—对酸液添加剂的要求:效能高，处理效果好与酸液、储层流体及岩石配伍性好来源广，价格便宜第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂
154—加入缓蚀剂的原因:酸对金属设备腐蚀，设备损坏，引起事故。酸与铁的反应物挤入储层，造成储层堵塞，降低酸处理效果。必须将注入酸液对钢材的腐蚀速度控制在允许的安全标准之内。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－缓蚀剂
155—缓蚀机理2HC1+Fe→FeC12+H2FeC12+2H2O→Fe(OH)2+2HClFe(OH)2是絮凝状沉淀，难以排出储层，对渗流的影响极大。—缓蚀方法缓蚀酸液缓蚀工艺添加缓蚀剂第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－缓蚀剂
156—缓蚀剂缓蚀缓蚀剂：指那些加入酸液中能大大减少金属腐蚀的化学物质。缓蚀剂是通过物理吸附或化学吸附而吸附在金属表面，从而把金属表面覆盖，使其腐蚀得到抑制。—缓蚀剂评价方法第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－缓蚀剂
157—缓蚀剂类型无机缓蚀剂：含砷化合物等。有机缓蚀剂：砒啶类、炔醇类、醛类、硫脲类、胺类等。—缓蚀剂选择酸型及浓度与酸接触的金属类型最高油管温度酸与管件的接触时间第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－缓蚀剂
158—助排剂采用阴离子型或非离子型表面活性剂及其调配物，加到酸液中以降低酸液和原油之间的表面张力，降低毛管阻力，调整岩石润湿性，帮助酸液返排。—破乳剂在酸液中加入活性剂，可以抵消原油中原有的天然乳化剂(石油酸等)的作用，防止酸与储层原油乳化，此类表面活性剂为破乳剂。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－表面活性剂
159—分散剂及悬浮剂在酸化过程中使杂质可悬浮在酸液中，随残酸排出，而加入的一种添加剂称为悬浮剂。使残酸液的杂质颗粒保持分散而不聚集加入的添加剂称为分散剂。—缓速剂为了延缓酸岩反应速度，在酸液中加入一种活性剂，其在岩石表面吸附，使岩石具有油湿性。岩石表面被油膜覆盖后，阻止了H＋与岩面接触，降低酸岩反应速度。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－表面活性剂
160—抗酸渣剂在酸液中加入阴离子烷基芳香基磺酸盐与非离子表面活性剂的复配物，并添加芳族溶剂及能在酸性条件下络合铁离子的络合剂，将其加入酸液或前置液中，防止沥青质原油在酸化时形成酸渣堵塞。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－表面活性剂
161在前置液或后置液中加入，可保持岩石水润湿性，减少酸液中表面活性剂在储层固相颗粒的吸附损失，增强酸中各种添加剂的配伍性。EGMBE具有一种有利于砂岩酸化处理中乳化作用的降低，加速返排的油水溶解能力平衡作用。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－互溶剂
162—稳定机理2HCl+FeFe2++2Cl-+H26HCl+Fe2O32Fe2++6Cl-+3H2O2HCl+FeOFe3++2Cl-+H2O两种氧化态的铁离子存在于酸液中：三价铁离子(Fe3+)、二价铁离子(Fe2+)。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－铁离子稳定剂
163—稳定机理Fe3++3H2OFe(OH)3+3H+当FeCl3的含量大于0.6及pH值大于1.86时,残酸的pH值一般超过1.86，易于进行。Fe2++2H2OFe(OH)2+2H+当FeCl2的含量大于0.6及pH值大于6.84时,残酸的pH值一般不会超过6.84,不易于进行。第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－铁离子稳定剂
164—稳定剂铁离子稳定剂：为了减少氢氧化铁沉淀堵塞储层的现象而加入的某些化学物质。稳定剂能与酸液铁离子结合生成溶于水的络合物，减少了氢氧化铁沉淀的机会。Fe3+＋6CH3COO-[Fe(CH3COO)6]3-第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－铁离子稳定剂
165—常用铁离子稳定剂第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－铁离子稳定剂
166—粘土稳定剂防止酸化过程中酸液引起储层中粘土膨胀、分散、运移造成对储层的污染而加入的化学物质。—类型简单阳离子类粘土稳定剂无机聚阳离子类粘土稳定剂聚季铵盐第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－粘土稳定剂
167—暂堵剂在酸液中加入适当的暂堵剂，暂时封堵已酸化层(或高渗透层)，使后续的酸液转向到另外一层或低渗层(污染严重层)，达到均匀进酸、均匀酸化。—类型水溶性聚合物惰性固体萘、苯甲酸颗粒第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－暂堵剂
168—增稠剂在酸液中加入一种能够提高酸液粘度的物质，通过增大动态裂缝宽度、降低裂缝面容比；降低H＋传质速度；降低酸液滤失，实现延缓酸－岩反应速度，增大酸液有效作用距离。—类型聚丙烯酰胺、羟乙基纤维素和瓜胶第七节酸液及添加剂二、酸液添加剂－增稠剂
