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1、钢筋混凝土简支T梁桥主梁设计计划书一、设计题目：钢筋混凝土简支T梁桥主梁设计计算二、设计资料：1.桥面净空：净-9+2×1.0m人行道参考图：2.主梁跨径和全长：标准跨径：LK=20.00m计算跨径：L0=19.50m主梁跨径：L=19.96m3.设计荷载：公路Ⅰ级汽车荷载；人群荷载3.0KN/m²；结构重要性系数γ0=1.14.材料：本图比例以厘米计砼：C30砼抗压强度标准值=20.1MPa抗压强度设计值=13.8MPa抗拉强度标准值=2.01MPa抗拉强度设计值=1.39MPa弹性模量：Ec=3.0×104MPa钢筋：２４主筋H
2、RB400钢筋抗拉强度标准值=400MPa抗拉强度设计值=330MPa箍筋HRB335钢筋抗拉强度标准值=335MPa抗拉强度设计值=280MPa弹性模量：Es=2.0×105MPa相对界限受压区高度ξb=0.53一、设计内力标准值：荷载内力值恒载车辆荷载人群荷载备注跨中弯矩Md,L/2816.·58KN·m729.57KN·m85.44KN·m车辆荷载引起的弯矩已计入冲击系数，1+μ=1.201/4处弯矩Md,L/4584.48KN·m464.17KN·m56.26KN·m支点剪力Vd，L178.01KN243.17KN10.61
3、KN跨中剪力Vd,L/2 80.6KN ２４第一篇T型梁正截面设计单位cm图1-11.钢筋混凝土简支梁标准跨径=20.00m，计算跨径=19.50m。T型截面梁尺寸如图1-1，桥梁处于Ⅰ类环境条件，安全等级为一级，=0.53，=1.1。作用效应组合：通过设计题目中所给数值，（1）由承载能力极限状态作用效应组合公式得简支梁控制界面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为：跨中截面Md,L/2=2306.69KNmVd,L/2=124.12KN1/4跨界面Md,L/4=1555.65KNm支点界面Vd,0=622.53KN（2）正常使用极限状
4、态计算时作用效应组合：由作用短期效应组合公式跨中截面Msd,L/2=2306.69KNmVsd,L/2=124.12KN1/4跨界面Msd,L/4=1555.65KNm支点界面Vsd,0=622.53KN由作用长期效应组合公式２４跨中截面Mld,L/2=2306.69KNmVld,L/2=124.12KN1/4跨界面Mld,L/4=1555.65KNm支点界面Vld,0=622.53KN求翼缘计算宽度梁体采用C30混凝土，轴心抗压强度设计值=13.8MPa，,轴心抗拉强度设计值=1.39MPa。主筋采用HRB400钢筋，抗拉强度设计
5、值=330MPa；箍筋采用HRB335钢筋，直径8mm，抗拉强度设计值=280MPa。图1-2图1-2为便于计算，实际T型截面换成图1-2，，其余尺寸不变。２４根据《公路桥规》规定：T形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。①对于简支梁为计算跨径的1/3。b′f=L/3=19560/3=6653mm②相邻两梁轴线间的距离。由图1-3：b′f=S=2200mm③b+2bh+12h′f，此处b为梁的腹板宽，bh为承托长度，h′f为不计承托的翼缘厚度。b′f=b+12h′f=240+12×120=1680mm故取
6、b′f=1680mm截面设计假设as值，求有效高度采用焊接骨架，设as=30mm+0.07h=30+0.07×1500=135mm，有效高度h0=h－as=1500－135=1365mm；判断T型截面类型b′fh′f（h0－h′f/2）=13.8×1680×120×(1365－120／2)=3630.61KN·m>M(=2306.69KN·m)故属于第一类T形截面。（3）求受压区高度由M=b′fh′f（h0－h′f/2）即２４整理后，可得到解方程的合适解x=75mm<（=120mm），x=2655mm（舍去）求受拉钢筋面积拟采用63
7、2+416的钢筋，As=4826+509=5335mm2钢筋叠高层数为5层，布置如图1-2图1-2混凝土净保护层厚度取35mm>d=32mm及附表1-8中规定的30mm，钢筋间横向净距=240－2×35－2×35.8=98.4mm>40mm及1.25d=1.25×32=40mm故满足构造要求２４截面复核已设计的受拉钢筋中，632的面积为4826mm2，218的面积为509mm2，=330MPa。由钢筋布置图可求的=95mm则实际有效高度h0=1500－95=1405mm判定T型截面类型由式（3-46）计算b′fh′f＝13.8×16
8、80×120=2.78×N·mm=2.78KN·m=330×5335=1.76×N·mm=1.76KN·mb′fh′f＞故为第一类T型截面求受压区高度x由式（3-40），求得x，即x=/b′f＝（330×5335）/（13.8×168
