型钢悬挑卸料平台方案

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1、型钢悬挑卸料平台方案一．编制依据1、武汉祥生君城图纸2、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)4、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)二．工程概况武汉祥生君城一期工程商品房项目，共20栋建筑，1#、8#、9#、18#、25#、26#楼为6层，建筑高度22.1M；2#~4#、10#~12#、19#、20#、25#~32#楼为10层，建筑高度34.4M；总建筑面积约70594.68平方米，其中地上建筑面积61006.1平方米，地下车库为9588.58平方米。均为框架结构。本工程由武汉祥生房地产开发有

2、限公司投资建设，上海同大建筑设计院设计，湖北建盛工程项目管理有限公司监理，浙江祥生建设工程有限公司组织施工；由楼军利担任项目经理。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据、、编制。三．参数信息1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):8.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.80，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.80；上部拉绳点与

3、悬挑梁墙支点的距离(m)：2.80；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；预埋件的直径（mm）：16只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。93.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.65，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.20,次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。四．次梁的验算次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距

4、0.65m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；9Q1=0.35×0.65=0.23kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10kN/mQ2=0.10kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.23

5、+0.10)+1.4×2.00×0.65=2.21kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4经计算得出:Mmax=(2.21×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=4.61kN·m。最大支座力计算公式:R=[P+q(l+2m)]/2经计算得出:R=(7.00+2.21×(2.00+2×0.00))/2=5.71kN3.抗弯强度验算次梁应力：σ=M/γ

6、xWx≤[f]其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；9[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.61×103/(1.05×39.70)=110.48N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=110.479N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算σ=M/φbWx≤[f]其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2000.00×100.00×235.

7、0)=1.16；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb'=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb'=0.827；次梁槽钢的稳定性验算σ=4.61×103/(0.827×39.700)=140.19N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=140.187N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!五．主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距Ix=866.2cm4；转动惯量Wx=108.3c