2013泄水巷巷防治煤与瓦斯突出措施

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1、水城县杨家寨煤矿1450泄水巷防治煤与瓦斯突出安全技术组织措施措施编制：赵长松施工单位：施工队单位负责：翁石金编制日期：2013年10月24日审批：矿调度：地测副总：通风副总：机电矿长：安全矿长：生产矿长：副总工程师：总工程师：矿长：21一、概况1450泄水巷掘进工作面为1450m—1504m水平；矿区地下水主要来自汇水面积内大气降水的入渗补给和流经区内小河的补给，补给量受降水量及其季节的控制明显。地下水总体由西向东迳流，并经井、泉等天然露头排泄流入北盘江上游的巴郎河。依据杨家寨煤矿开采设计，首采区1101采面西部，部署在原苏田矿井2112采面工作面深部，原苏田矿井

2、2007年关闭，老井积水。1）积水原因苏田矿井时建于1996年，采用斜井开拓，主采C1#煤层，2007年底关闭，该矿井口位于通仲河河床一侧，通仲河长年流水，受地表水影响，矿井被水淹没至今。2）苏田矿井积水量整合关闭前苏田矿井，主斜井口标高+1596米，开采标高+1504米，根据调查资料，估计C1#煤层采空面积1.7万m2；预计矿井积水2.0m2,加井下正常涌水量。3）1450水平情况首采区1101采煤工作面回风巷，设计标高+1450m，1101采煤工作面位于苏田老井2121工作面深部，该工作面运输巷标高+1504m，与1101采煤工作面相对垂直标高54m。4）145

3、0泄水巷设计从3#导线点为开门中，后按24°坡度由动3往西施工160m竣工，竣工后作为对原苏田矿井的积水区进行放水。二、周围开采情况根据<<原苏田矿井工作面掘进地质及瓦斯地质说明书>>，1450泄水21巷掘进工作面顶部有原苏田煤矿采空区。三、瓦斯地质情况该掘进工作面主要受断层及顶部空区影响；（二）、1101上底板瓦斯抽放巷揭露的断层影响,伴生构造复杂，该煤层受构造影响，煤层厚度及产状变化较大。四、通风系统：（一）工作面所需风量计算及风机选型1、风量计算1.1、按瓦斯涌出量计算1.1.1、工作面煤壁瓦斯绝对涌出量q3=D·V·q0·（2—1）=0.042m³/min式

4、中：D—巷道断面内暴露煤壁面的周边长度,7.2m；对于薄及中厚煤层，D=2h,为开采煤层厚度；对于厚煤层，D=2h+b，h及b分别为巷道的高度及宽度；V---巷道平均掘进速度，0.0033m/min;L---巷道长度，300m；q0---煤壁瓦斯涌出强度，m3/(m2·min),如无实测值，参考计算公式：q0=0.026【0.0004（Vr）2+0.16】/w0=0.00092m3/(m2·min)式中：q0—巷道煤壁涌出量初速度，m3/(m2·min)；Vr---煤中挥发分含量，26.26%W0—煤层原始瓦斯含量，m3/t，根据《杨家寨煤矿瓦斯赋存规律研究研究报告

5、》计算，取11.90m3/t211.1.2、工作面面落煤瓦斯绝对涌出量计算q4=s·V·γ·（W0-Wc）=0.44m³/min式中：s—掘进巷道断面积，14.82㎡；—煤的密度，t/m3；取1.35t/m3Wc—运出矿井后煤的残存瓦斯含量，m/t，取2m3/t1.1.3已掘进巷道瓦斯绝对涌出量q=Lq0=1413m×0.00092=1.30m³/min1.1.4工作面掘进期间瓦斯绝对涌出量q掘=q3+q4+q=0.027+0.17+0.56=1.782m³/min所以得工作面所需风量：Q1=q掘kb/C=q掘×1.5/0.8％=335m³/min式中：Kb—瓦斯涌

6、出不均衡的风量备用系数，取1.5。C—瓦斯浓度按0.8%管理。1.2、按交接班时人数计算所以得工作面所需风量：Q2=4N=4×30=120m³/minN—工作面同时工作的最多人数根据上述计算，选择最大需风量，即工作面需要风量为335m³/min2、风速验算V风=Q2/S60=0.37m/s经计算风速V风在0.25m/s＜V＜4m/s范围内，因此工作面风量为335m³/min时满足要求。3、风机选择风机吸入风量≥工作面需风量+加漏风21=335+（96+1413）×2%=365.2m³/min根据以上计算，本掘进工作面选用2×30kw风机(风机参数：吸入风量=450—

7、600m³/min)加ø800mm的胶质阻燃风筒向迎头供风。根据计算，风机最小吸入风量大于365.2m³/min，所以选用风机满足供风要求。4、风机安装位置：风机安装在1450运输石门进风侧。1、按照《1450泄水巷掘进作业规程》计算，该掘进工作面所需风量为：190.7m³/min，选用2×15kw风机向迎头供风，风筒选用ø600mm的胶质阻燃风筒，根据2×50kw风机参数风机实际配风量为240～350m³/min。大于工作面迎头所需配风量190.7m³/min满足供风要求。2、风速验算V最小=Q/60S=260/（60×13.3）=0.30m/sV最大=Q/6