东牙溪大桥主桥设计

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1、2014年7月第．7期城市道桥与防洪桥梁结构1973．2箱梁预应力体系除上述计算外，对高墩的自体稳定性、上部主梁采用预应力混凝土结构，纵、横、竖三结构最大悬臂状态的施工稳定性和全桥的稳定性向预应力体系，塑料波纹管成孑L，真空灌浆工进行分析。艺。纵向预应力采用19一15．24、17一s15．24、另外，在下部结构计算中，对纵横向风力及12一15．24和9一15．24群锚体系；横向预应力各种作用引起的墩截面的扭矩也进行了计算组采用BM3一15．24扁锚体系，间距0．5m；竖向合。预应力采用D25精扎螺纹钢筋，间距0．5m。4．2上部结构纵向静力计算结果本桥主桥采用悬臂浇筑施工，主梁

2、0}j}节段由于篇幅限制，本文只列举主要计算结果。在墩旁支架上浇注，1#～10#梁段采用挂篮悬臂(1)施工阶段验算浇注，0#节段长11m，合拢段长2．0m，悬臂施工阶段标准组合混凝土正截面应力验算结浇筑梁段长为3．0～4．0m。施工挂篮及模板总重果：最大压应力为12．37MPa，小于规范规定的容应控制在900kN之内。预应力立面布置见图4。许压应力22．68MPa，最大拉应力为一0．52MPa，3．3下部结构满足规范受力要求。9#～13#主墩墩身采用双薄壁墩，墩厚为1．3m，(2)运营阶段验算墩宽13m，双薄壁中心距3．8m，墩身横桥向按正常使用阶段承载能力基本组合正截面强度道

3、路中线径向布置，墩高约30～50m，主墩与梁安全系数最小值为：K=I．04，位于中跨跨中；斜体固结；主墩10号、1l号和12号墩因墩高较截面抗剪强度安全系数最小值为：K=I．15，位于高，在墩中间区段设置一道横系梁，以增加高墩桥墩支点位置；截面抗扭承载力安全系数最小值的稳定性。主墩基础采用12根1．8m钻孔灌注为：K=1．03，位于梁端支点位置，满足规范受力桩，承台厚3．5m。要求。正常使用极限状态短期效应组合正截面抗裂4结构计算与分析验算结果：正截面应力除在梁端上缘局部位置出4．1纵向静力计算模式及荷载现拉应力外，其它位置均受压，最小压应力为主桥采用MidasCivil进行空

4、间计算，计算模0．37MPa，位于中跨1／4跨附近下缘，满足规范型见图5。本桥主桥共5处悬臂浇筑的T构段，受力要求；斜截面抗裂验算结果：斜截面主拉应考虑挂篮成本，使用3对挂篮先进行中间3个墩力除在梁端局部位置出现超限的拉应力外，其它的T构梁段的施工，跨中合拢后，再进行次边墩位置的最大拉应力为一O．86MPa，位于桥墩支点T构梁段的施工，再合拢次边跨和边跨。主桥模附近，小于规范规定的容许拉应力一1．325MPa，拟实际施工步骤到成桥运营进行计算，计算中考满足规范受力要求。虑了桩与地基土的相互作用。计算荷载包括：自正常使用极限状态长期效应组合正截面抗裂重、二期恒载、预应力的加载、混

5、凝土不同龄期验算结果：正截面应力除在梁端上缘局部位置出的收缩和徐变、施工荷载等影响。在成桥运营阶现拉应力外，其它位置均受压，最小压应力为段，考虑了汽车荷载、人群荷载、支点沉降、制O．58MPa，位于中跨1／4跨附近下缘，满足规范动力、温度力、风力等作用与影响。其中温度计受力要求。算考虑了体系升降温，梁的温度梯度。正常使用持久状况标准组合正截面压应力验图4钢束立面布置图(单位：cm)图5有限元计算模型198桥梁结构城市道桥与防洪2014年7月第7期算结果：正截面最大压应力为15．2MPa，小于规预拱度=程序最后一个施工阶段累计结果(考范规定的容许压应力19．44MPa，满足规范受

6、力虑混凝土三年的收缩徐变)+(一1／2可变荷载效应)要求；斜截面主压应力验算结果：斜截面最大主+(一挂篮变形)压应力为15．2MPa，小于规范规定的容许压应力4．4箱梁横截面静力分析计算19．44MPa，满足规范受力要求。箱梁横截面分析对象取跨中和墩顶截面。跨正常使用极限状态按荷载短期效应组合计算中截面取延纵桥向1m宽，结构计算模型为腹板的长期挠度最大值57．8×1．425=82．4mm，扣除结底部支承的框架；墩顶横梁计算取端、中横梁的构的自重产生的长期挠度后，在次边跨的跨中，相应受力宽度，支承位置按实际支座位置。计算产生最大的长期挠度值462mill，／j、于L／600=13

7、3mill，中考虑了箱梁自重、桥面二期恒载、预应力、混满足规范受力要求。凝土收缩徐变、汽车荷载、人群荷载、箱梁桥面4．3预拱度的设置板梯度温度(或箱室内外温差)等荷载。大跨径桥梁预拱度分为施工预拱度和成桥预5结论拱度。设置施工预拱度主要是为消除施工过程中各种荷载对线形的影响并预留成桥预拱度。成桥通过对东牙溪大桥主桥进行结构设计分析，预拱度主要是为了消除后期运营过程中的收缩徐桥梁各部分均满足规范受力要求，结构安全可变、后期预应力的损失、活载变形等而设置预拱靠。高墩、大跨、桥宽是该桥的突出特点，