城市钢桥撞损抢险分析与实践

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1、2016年02月第O2期城市道桥与防洪桥梁结构109最大组合应力为135MPa。箱梁截面最大剪应力为11．3MPa。均满足规范要求。进行跨中局部破坏状态验算，跨中箱梁截面最大组合应力为90．7MPa，墩顶箱梁截面最大组合应力为136MPa。箱梁截面最大剪应力为1l_3MPa。可以看出，在该工况下，应力满足规范要求，但跨中应力较原桥状态急剧增大，为策安全，防止破坏进一步扩大，应对该跨主梁进行应急处理。图5高强螺栓连接示意图(梁体侧面)在应急处理状态下(对天桥进行限载、卸载花盆、顶升5#梯道处理)进行验算，跨中箱梁截面最大组合应力为45．6MPa，墩顶箱梁截面最大组合应力为97．3MP

2、aa。箱梁截面最大剪应力为9．2MPa。均满足规范要求，且跨中应力有较大改善，回复到与原桥设计值同一水平。计算结果表明，结构跨中部分梁体破损后，对墩顶处组合应力、剪应力影响不大，但跨中组合应图6修复后箱梁外观实景力急剧增大。应力指标都满足规范限值，可以不采用在跨中车道处设置临时支撑、封闭桥下交通等强螺栓与加固钢板共同承受。应进行高强螺栓抗对区域交通影响较大的方案。但考虑到跨中应力剪承载力及受螺栓孔削弱截面后的钢板连接件承较原设计值增幅较大(增大72％)，且计算很难完载力验算。全模拟出桥梁的整体受损情况，为防止受损进一4．2梯道裂缝及伸缩缝修复步扩大后对结构承载力更加不利，通过对天桥

3、进由于车辆撞击时，在主梁与梯道连接处产生行限载、卸载花盆、顶升5#梯道的应急处理，使天了较大的瞬时内力，使伸缩缝及周边混凝土产生桥跨中应力水平有较大的改善。通过分析，使应急了一定的破坏，局部产生了一些裂缝。方案在尽可能小地影响道路交通的同时，保证了对于混凝土梁体裂缝，处理方法如下：对于裂修复期间结构的安全。缝宽度小于0．15mm且裂缝深度较浅的细小裂缝采用裂缝封闭胶进行涂刷表面封闭处理；对于裂4永久修复设计缝宽度大于等于0．15mm的，采用压力灌注法处T引fL_，』4．1钢箱梁梁1体修复j理。梁体撞击受损一般分为整体破坏和局部型破对于伸缩缝堵塞，以及两侧混凝土破坏的伸坏。由于该天桥

4、墩梁固结，且为圆盘型整体布置，缩缝应根据伸缩缝的使用情况分两类进行处理。横向刚度较大，因此在受到撞击后产生了较大的若伸缩缝完好无损坏，仅两侧混凝土破坏或冲剪作用，破坏表现即为区域钢材屈服。不平整，则无需更换伸缩缝，应小心凿除两侧混凝对钢箱梁梁体的修复一般采用焊接或螺栓连土，避免损坏钢构件，凿除完毕后检查锚固预埋件接的方式将加固材料与原截面固定。焊接连接更与钢筋；若有缺损时应补植连接钢筋或进行补焊。为美观，但该桥局部区域进行修复存在焊缝复杂均匀涂抹防水材料后，再浇钢纤维混凝土并与路且较多交错点的情况；同时底板焊缝需进行仰焊，面抹平。焊缝质量较难控制；且焊接热应力也会影响构件若桥梁伸缩

5、缝破损，变形严重，功能失效，则应力，对于已严重受损且无跨中支撑的情况，风险需整体更换处理，凿除两侧槽口混凝土、钢筋等锚较高。因此，对于梁体内横隔板与横隔板之间、横固件。对于锚固预埋件或钢筋有缺损时应补植连隔板与腹板及底板之间，采用焊接连接，而对于底接钢筋，伸缩缝连接筋与锚筋采用焊接连接，应保板与底板、腹板与腹板之间，则采用高强螺栓夹板证有效搭接长度，不得采用点焊焊接。的方式进行修复，如图5所示。修复前应把屈曲变4．3修复效果形的钢板进行切割修整，钢材摩擦面进行喷砂处桥梁修复完成后，应对桥梁进行荷载试验，以理，。箱梁修复后效果如图6所示。保证修复效果满足要求。试验结果表明：桥梁进行处

6、理后，破损处原有底板的弯曲正应力，由高修复后，结构刚度、承载力均回复到破坏前的同一110桥梁结构城市道桥与防洪2016年O2月第02期水平，且满足设计使用要求。桥梁卸载后的应力及板与腹板之间主要受力构件，则采用高强螺栓夹变形都得到了恢复，结构处于弹性工作状态，修复板的方式进行修复。修复后梁体受力状况良好。完成后满足正常使用要求。(5)对于混凝土梁裂缝处理，可根据裂缝宽度采用裂缝封闭胶进行涂刷表面封闭处理，或采用5结论压力灌注法处理。(1)城市桥梁撞击破坏事故发生后，应第一时(6)桥梁永久修复作业完成后，应对桥梁进行间组织检测单位对桥梁健康状态进行应急检测，荷载试验，评估应力、刚度等

7、指标，以检验修复效了解破损情况、部位，并组织专家进行初步评估，果必要时须封闭桥上、桥下交通，以防止二次灾害的发生。参考文献：[1]王军华，叶晓彦．立交桥试用激光防撞预警系统[N】．北京晚报，(2)抢险设计宜分为应急处理及永久修复两个2007-07-31f12．阶段进行。[2]FuCC，BurhouseJR，ChangGL．OverheishtvehMecollisionswith(3)应急处理阶段可对桥梁破损状况进行必要highwaybridges[J]．Transp