广州发电厂粗细粉分离器改造

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1、广州发电厂粗细粉分离器改造田光志(广州发电厂，广东广州510160)[摘要]针对广州发电厂1号锅炉制粉系统煤粉粗、均匀性差、分离器阻力大、磨损严重、出力不足等问题，对粗细粉分离器进行了技术改造。改造后制粉系统出力提高，制粉单耗降低，煤粉均匀性提高，锅炉飞灰可燃物明显下降。此外，减少了锅炉受热面磨损，提高了整个锅炉机组运行的安全性，取得了很好的经济效益。[关键词]锅炉；制粉系统；粗粉分离器；细粉分离器[中图分类号]TK223．25[文献标识码]B[文章编号11002—3364(2006)07—0033—03粗、细粉分离器存

2、在问题广州发电厂1号锅炉为WGZ220／9．8—13型自然循环汽包炉，平衡通风，四角切圆燃烧，直流燃烧器分为上下两层共8只。炉膛宽度和深度均为7．6m，高度为26．6m，容积为1112．5m。，容积热负荷为154．2kW／m。。每炉配备2套DTM290／470型钢球磨煤机中间贮仓式制粉系统，热风送粉。两套制粉系统的乏气分别由上部对角布置的三次风喷口送入炉内。粗粉分离器(图1)为wG—CB—I型(d3700mm)图1改造前粗粉分离器结构老式径向挡板式，主要存在以下问题：(1)进口煤粉气流速度偏高，分离器的磨损严重，细度不均

3、匀；(2)整个离效率低有以下几个主要原因：(1)细粉分离器简体直粗粉分离器外壳周围只依靠重力分离，分离效率低；径过大。分离器内的煤粉是靠气流在简体内作圆周运(3)煤粉气流进入径向叶片后，由于煤粉气流90。转弯，动所产生的离心力分离下来的，随着简体直径的增大，阻力很大，导致气流切向速度大幅度下降，其后煤粉的离心力将减小，从而造成分离效率下降；(2)实际运行离心分离作用大大降低。由此，造成该径向分离器分中分离器的进口风速偏小。分离器的设计风速为2O离效率低、循环倍率高、设备阻力大、粉仓煤粉过粗和m／s，在实际运行中分离器进口

4、风速为17．6m／s，低于制粉系统出力不足等问题。设计值；(3)锁气器漏风。原来的锁气器为杠杆式锥帽细粉分离器(图2)为WG—XFB—I型(d2350锁气器，由于其结构特点，漏风较大。mm)，设计效率为90～95，实际效率为83。因为改善制粉系统和锅炉机组的运行水平，广州发此，三次风含粉量高，造成排粉机叶轮、机壳及乏气管电厂于2000年4月对1号炉粗、细粉分离器进行了技道磨损严重，影响了机组正常运行。该细粉分离器分术改造。收稿日期：2006—02—20作者简介：田光志(1971一)，男，四川遂宁人，工程师，主要从事发电厂

5、检修的管理工作。(3)离心分离。质量较小的煤粉因其惯性小，就随着气流折弯穿过轴向挡板，在轴向挡板上部的圆柱空间作旋转运动。在离心力和径向气流阻力综合作用下，所有煤粉粒子都按螺旋状轨迹运动，粗煤粒从气流中被分离出来，并沿内壁落人回粉管，返回磨煤机重新碾磨，细煤粒被气流携带通过分离器出口短管排出，进入细粉分离器。2．2细粉分离器改造选用HL—GX一1850型高效细粉分离器(图4)，气粉混合流在旋涡室作螺旋运动，由于离心力的作用，煤粉粒子被甩向外壁，在重力作用下落人到集粉斗。锥体出粉口处的反射屏可抑制落人集粉斗中的煤粉被旋转气

6、流吸卷。乏气在进入排气管前，先经过导流器导图2改造前细粉分离器结构向，减少流动阻力损失，导向的结果还使气流以一定的旋转强度在二次分离装置中把进入排气管的部分煤粉粒子再次分离出来。2粗、细粉分离器改造2．1粗粉分离器改造选用Hw—CB—I型轴向型粗粉分离器，其结构如图3所示。轴向型粗粉分离器的工作原理为重力分离、撞击分离和离心分离3种分离结合。图4改造后细粉分离器结构‘图3改造后的轴向型粗粉分离器3改造后的应用效果度经进口短管进入分离器锥体后，由于流通截面增大，改造前后煤质特性见表1。流速骤降到(4～6)m／，故气流对煤粉

7、粒的携带力降低，从改造前后煤质的统计数据来看，改造前试验时部分大粒煤粉在重力作用下从气流中被分离落下，未被煤的收到基灰分低于设计值，低位发热量明显高于设分离的煤粉仍由气流携带进入分离器上部。，而改造后苎验时煤收到基灰分明显高于设计⋯的煤粉因其惯性大就与轴向挡板撞击基大筹系统改造后试验，产生撞击分离。一⋯一～～一一”～一一。0表1煤质特性根据测得的数据得出本次改造的效果如下：(1)磨煤机的出力由改造前的28．5t／h提高到32t／h，提高了12；(2)制粉单耗(磨煤机单耗和排粉机单耗之和)由改造前的23．3(kW·h)／t

8、降低到20．5(kW·h)／t，降低了12；(3)粗细粉分离器的总阻力由改造前的2．3kPa降低为l-9kPa，降低了179／6；(4)煤粉的均匀性指数由改造前的o．966提高到1．07，煤粉的燃烧和燃尽性能提高；(5)细粉分离器效率由改造前的83．4提高到91．4，提高了约10；(6)乏气带粉从16．6下降到8．6