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1、DOI:10.13251/j.issn.0254-6051.1980.12.004“1”,“3”处料筐位置处升温最快位置升置的升温过程的差别不完全代表炉温的均匀,。。,温最慢其他各点介于其间升温5~10分性实际上炉温均匀性的测量是在空载时,、、O。“。钟后位置l23各点温差达500C位的炉膛有效空间范围内进行的图1所示为”O,“”O,一置一到850e后位置3刚到670e炉WZZ20型真空炉在80℃和100℃时的温,,。温到850℃后保持60~70分钟各点均达度均匀性测量结果说明炉子在各该加热温。,到850℃显而易见料筐中心底部(位置,可使有效体度下经过一定时间的加热保持,“”’。3)到达8
2、50℃时料筐位置1处已在积内的最大温差分别保持在10和巧c以下。850℃保持了40~50分钟了三结论mm,Zr我们还用功12壁厚mm的2C13,loK,.钢轴承圈装满料筐工件重g料筐重1钢在真空中加热比在盐浴炉和空气.。。32Kg,室温,1280℃功50x10mm装炉后直接升温至炉中加热显著缓慢轴承钢试80“,“炉温到12c需要28分钟料筐底部中心样在真空中加热到850c的时间为盐浴炉加。.。(位置6,13)到温需要80分钟热的倍为空气炉加热的5倍从升温特性来看,,2.当试棒尺寸不大时,各点温差较大升温在真空加热过程。。时间较长这些缺点可用分层装料的办法克中不会形成过大的表面和心部温差如装
3、炉服,量不大,GCrls和W]SCr4V钢在截面尺寸但根本措施是改进加热室发热体的布置。,。和炉底料台的结构小于功50mm时可不施行分段预热.,,r这里有必要说明的是这种炉中不同位3在真空加热时GCls钢试样从室溢8“,r直接加热至50e时以及wlse4、钢在.850℃预,10一热时其透烧加热皆可选取贫阅肉饰布问阂端.”1smin/mm的加热系数,后者从850C加热O..。到1280C可取045一o52min/mm.4WZZ一20型真空油淬火炉的加热发,要图nWZZ一20型真空油淬火炉炉温均匀热体的分布应重新安排实现围绕料筐的,四面均匀加热尽可能简化炉底结构和减轻性测定结果。o一名义加热温
4、度80℃6一名义加热温度1000℃料台重量高速钢真空渗碳淬火、、大连工学院张仲麟周兴久王大庸近二,,、、十年来发展了许多种超硬高速钢足与钢中所含有的碳化物形成元素(钨钥钒、。这,这些超硬高速钢在热处理之后硬度可达铬等)结合成合金碳化物的需要样。HRc68~70超硬高速钢能够得到高硬度主在回火过程中可以析出最大可能数量的合金。。,要是由于含有较多的碳60年代在研制新型碳化物使二次硬化达到最大效果各种超高速钢的实践中证实了定比碳规律应用于高硬高速钢的含碳量基本上都符合定比碳规1,。速钢的正确性〔〕即高速钢的含碳量应该满律,适但是高含碳量增加了高速钢的碳化物当保温后通入丙酮裂解气进行渗碳(渗,,
5、2),不均匀性机械性能和热加工性也显著恶化碳气氛压力见表渗碳时间为6分,。。因此高碳超硬高速钢的推广受到一定限制钟,(,针对高碳高速钢的缺点可以设想用渗3)打开抽气管道阀门抽去炉内渗,碳方法使高速钢工具的表面得到一层符合定碳气氛此时工件表面所吸收的碳向深处扩,。O。比碳规律的高碳外壳以获得高硬度和高红散在1040c扩散的时间为24分钟,,(,硬性同时又不降低心部的机械性能也不4)用炉子的最大功率快速升温在。,,影响热加工性但是常规的固体或气体渗8分钟内炉温达到1200℃淬火温度保温2,很难精确控制表分钟mm,碳技术难以实现这一设想(对试样及厚度10以下小件而言)面,,。含碳量致使表面碳浓度
6、超过合适的程度然后淬入油槽,。。熔点降低在淬火加热时表面易于熔化此淬火的工件在空气炉中回火需要冷处,,一,外用一般方法进行高速钢渗碳不可避免理的工件在第二次回火之后深冷到78℃,。地发生铬的内氧化这也严重地影响钢的性随后再进行一次回火。,能近几年来在国外所发表的文献中〔2〕渗碳气氛是将丙酮在850℃专用裂解炉.、5〕〔6〕,,:co1〔3〕〔4〕〔仍是采用固体或气体渗中裂解而得到的其成分为~34%。.、.、,CH`398CO:碳热处理周期很长~%其它碳氢化物~46%~,.。真空渗碳法23,能够精确控制在渗碳过程0%其余为氢气7〕〔8〕,用中被工件所吸收的碳份〔以进行,,二渗碳效果的稳定性高
7、速钢渗碳有可能精确控制表面含碳量;同,,使其基本上符合定比碳规律时真空渗为评定真空渗碳的效果做了表面含碳。。”碳完全避免了内氧化我国目前广泛使用的量分析w6Mo5Cr4vZ钢试样先经1040e8Cr4or,orr,oW1V和W6M5C4VZ高速钢含碳量真空渗碳压强为230~25oT在lo4oe..。“001200C,2都比它的定比碳量低25~30%对这两扩散之后升温到保温分钟后移入,。,种钢进行真空渗碳有可能把热处理后的
