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1、S.分析題24-1落秦：a刃丽4-1习角和刃倾角。卩2_4_5所示为在车床上车孔示意图，试在图中标岀刀具越角•后角、王角、副＜842试分析习图2-4-9所示零件在结构工艺性上有哪些缺陷？如何改进？・一%1蛭纹左.端无倒角，右端无退刀槽。应増加倒角和退刀槽。2NGJs豔腔蠶響亂面右端面连接5刀*④两键槽^度应一致，前位蚯一致。"F改后见习图2斗映r:M4r^f49^0$4-3试夕j折刁图44-2所示的三仲加工情况"加工后工件衣面会产生何种形伙误咋？侑设工件的刚虏徊大，目车床晞咲刚度尤于属座刚彥…“在径
2、向切削力的作用E尾顶尖处的位移量大于前顶尖处的位移重，力□工后工件外圆表面成锥形，右端直径大于左姑直径。Qb〉在轴向切削力的作用下，工件受到扭矩的作用会产生顺B寸针方向的偏转。若刀具刚度很大，加工后端面会产生中凹。2c〉由于切削力作用点位贸变化，将使工件产生較形误差，且右端直径A：于左端直径。4-4习图4-4-9为精瞠活塞销孔工序的示意图，工件臥止口面及半楮键过的活基销孔定位试分析影响工件加工楕度的工艺系统的各种原始误差因素OP1）昙遍孔径尺寸楕度的因素：①71具调整（调整連刀刀刃的佃出长度〉；②刀
3、具眶损:③•刀具醪形。“2）晨响销孔申賞楕度的因季：①王柚回转误差；②导轨导向误差；③工作台运动方冋与主轴醸轴^不平行；④机床9絞形。门「-,l：l3）屠:响销孔位羞楕度的因素：①定位误差（设计基准I顶面）与定位基准（止口端面）不重合•走位止口与夹具罡位凸台、菱形销与销孔的配合i礪等引起h②夹紧i吴差;③调整误差（夬耳在工作台上的位置调整，菱形销与主轴同轴度的调整等）；@夹耳制苣逞差；⑤机床热变形；⑥工作台运动方向与主轴回转轴线不羽亍…4-S试送择刃§5-4-1示三个零件的粗'精基准。茸中"齿轮，n
4、i=2,Z=37,毛坯为热轧栓舟b）液压油ii・毛坯为铸铁件，孔已铸岀。o飞轮，毛坯为铸件。均为批量生产。圉中除了有不加工符号的表面外，均为加工表面。Q45试送择习图5-4-1示三个零件的粗、楕基淮。其中"齿轮小=】，Z=37,毛坯为热轧棒科；b）液压油缸，毛坯为铸钱件・孔已铸出。c）飞轮・毛坯为铸件。均为批量生产。圉中赊亍有不加工符号的表面外，均为加工表面八准I鷲囂齋穿說讐计基准是孔2按基准重合原则,血孔A为椿亭兰先2警准轮口表面均關加工，不存在保证加工面呵;加工面相互位曙切逻；乎丝号A时'以外圆
5、定位较为方便，且可以保孔A走位加工外画寸湘较均匀的余量，古如协圆表面为粗基准―7rOP12图b:①精基准一液压油缸的设计基准星孔B。拶基准蟹合匣卿精基淮。叹b为精墓准也可以万便地加工苴他表面，与统一基淮痔则相一超为统一楕基淮。②相基淮——侖圧/由缸外圆面，从保证且壁厚争呈竹］…3團c：①楕鸟隹一一6按基淮重合原则，应选孔C为蘇*小H也可以方便地加工苴他卷面，与统一基淮原则相一致。故选孔C为统「堵塁准.②i§H淮—为保证飞轮旋乍罚寸的平衡，大外圆与不加工孔要求同轴，且不加工内涓面助因台阶面距离应尽可能
6、的均匀，故应不加工孔及.力券面作走位相基淮…1：1C31:1泄孔B为故迭孔BC为lllzt_•②Ifl基4-6今加工一批直径为心■短3皿，&■08mm,长度为55mm的出由，材科力巧钢,毛坯为直径盟8±0.311H的热轧樟料,试确定且在大批量生产中的工艺路纟姒及各工序的工厚尺寸、工序公差及其備差。。1・确定工艺路线:相车一半精车一相唐一4青庭〃•2确罡各工序升重：帳振经骏苑查手删确定川澹余审MMmni,相肛千蚩《0'mm,半精车余f-10mm,相车余重■总余蚩-(厠B余量+粗JB余畳♦半精车余蚤)皿
7、(0.1^0.3^10)-16mm。衣1•确走工艺路纟扛粗车一半精车_相磨_＜青磨卩、2.确定各工序余量：根据经验或查手册确定，楕唇余相厝宇重N)3mm・半糠
8、余量=1Omm＞相车余量工总余重_(楮磨余重+相磨余重亠半楕车余重)《4_(O-17ALO〉T.6叭。卩~■计算各工序基本尺寸：楕磨基本尺寸=24mm,粗唐基本尺寸=(24Y1)=24Inim.半精车基本尺寸=(24.17.3)=244mm,相车基本尺寸=(24470)=254mm。•4.确定各工序加工经济楕度：楕磨IT6(设计要求力相磨IT
9、8,半楕车nil,相车IT13。2＜工号IS5.按入体原则标注各工序尺寸及公差:卩楕磨一,2•雋彳111111，粗層一心d^mm,半楕车一,2—弭mm•相车—^^5^-0331111110"4-8.图示零件加工时应如何选择粗精基准•(标有符号为加工面.甘*:为非加工面)并简要地说明理由。(图eb要求保持壁厚均匀・图c、d所示零件毛坯孔已铸出,要求该孔加工余量均匀。)2(a)(b)(1)图8中以不加工面作粗基准，以孔作精基准。这样可保证壁障均匀，保证孔与外圆的同轴度。~
