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1、第28卷第6期包钢科技Vol.28,No.62002年12月Science&TechnologyofBaotouSteel(Group)CorporationDecember,2002转炉Ⅲ段烟罩改汽化冷却X12戴玲,刘振伟(11包钢(集团)公司房产处,内蒙古包头014010;21包钢(集团)公司炼钢厂,内蒙古包头014010)摘要:通过对转炉Ⅲ段烟罩损坏研究,把净环水强制循环冷却改为汽化自然循环冷却,可使使用寿命增加3倍,减少了维护人员的劳动强度,提高转炉生产率。关键词:烟罩;汽化冷却;焓;循环倍率中图分类号:TU86文献标识码:B文
2、章编号:1009-5438(2002)06-0040-03后利用密度差把产生的汽水混合物由上升管流入汽1烟罩结构及损坏机理包。包钢80t转炉烟道由活动段,固定段,Ⅰ段、Ⅱ方案1虽然可行,但投资较大。而方案2投资段、Ⅲ段烟罩组成,Ⅲ段烟罩采用强制循环净环水冷少,只需在原烟罩的配水联箱和收集联箱取出隔板却,其余各段采用自然循环汽化水冷却。Ⅲ段烟罩并增加配水联箱,但国内钢厂还没有成功的先例。用隔板在上、下联箱分隔成三部分,冷却水经烟罩下其他钢厂都是Ⅱ段、Ⅲ段合为一段。单独分段如果联箱进入排管内蛇形运动后,由上联箱收集流出;由能够循环起来,方案
3、2更为可行。于净环水含泥沙较多,而Ⅲ段烟罩受热管长短不一212技术论证(结构所限)长受热管阻力大,循环流速减小,水质泥21211Ⅲ段烟罩的蒸汽量计算沙沉积受热结垢,阻力增大,受热结垢后的受热管烧Ⅲ段烟罩的热力计算在原有烟罩尺寸已定的基结膨胀把弯管涨裂漏水,因此Ⅲ段烟罩受热管结垢础上来确定。Ⅲ段烟罩最大蒸发量,查知转炉炉气涨裂,漏水都发生在最长受热管处,导致1～2周需量L=47000Nm3/h,烟气在Ⅲ段烟罩有效放热值停产检修1次更换受热管或焊接漏点,但Ⅲ段烟罩28128kcal/Nm3炉气Ⅲ段烟罩瞬时蒸发量可求。距炉口较高(20133m
4、)焊接一次需12h,温度高,高空[-3][1]QF·VL·10安全性差,维护人员的劳动强度大。D=(i″-igs)+ΨiⅢ段烟罩漏水是影响转炉生产的主要因素,改3其中QF———烟气的有效放热值kcal/Nm炉气变水质或改变冷却方式是Ⅲ段烟罩改造的主要方3VL———炉气量(Nm/h)向。I″———汽包额定压力下的饱和蒸汽焓(kcal/kg)igs———给水焓,9015kcal/kg2可行性研究I———汽包额定压力下的饱和水焓(19118kcal/kg)211技术改造方案Ψ———排污率Ψ=0115方案1使用软水或除盐水冷却,建一个软水循-3
5、47000×10×28128D==2.2t/h环泵站实行闭路循环,回水由板式换热器冷却,冷却(66519-9015)+0115×19118介质为净环水。21212Ⅲ段烟罩的水力计算方案2采用汽化自然循环冷却和活动烟罩共用80T转炉汽包额定压力1125Mpa,软水温度(设一个汽包,水从汽包内由下降管流入Ⅲ段烟罩,受热计103～104℃)实际水温90℃X收稿日期:2002204202作者简介:戴玲(19642)女,内蒙古包头人,1992年毕业于包头钢铁学院冶金机械专业,机械工程师。第6期转炉Ⅲ段烟罩改汽化冷却413软水压力119Mpa,蒸汽
6、密度4116kg/m,软水密度根据确定的管路计算自然循环条件水力计算3892159kg/m,Ⅲ段烟罩水力循环管路见图1。(表1)图1Ⅲ段烟罩水力循环管路a、bⅢ段烟罩下降管c、dⅢ段烟罩上升管表1自然循环条件水力计算表名称符号单位公式来源abc循环水速ω0m/s014016018下降管阻力ΔpjN/m245061009417904下降管压差yjN/m2ρ’ghj-Δpj410133542827615循环流量GKg/sρ’ω0F451367199015蒸发量Dt/h取a=013瞬时蒸发量212212212ω20ρ′蒸发管阻力ΔpZPa∑ζ
7、zρ′[1+x(-1)]5986176922ρ″提升压差ΔpcPahc(ρh-ρ″)g174221752526ω2F20ρ′上升管阻力ΔpsPa∑ζz()ρ′[1+x(-1)]134981806628914FS2ρ″上升管系统总压差∑ysPa258283290345871通过水力计算,作出水力循环特性图(图2)回路循环特性计算结果见表2。表2回路循环特性计算结果表序号名称符号单位公式Ⅲ段烟罩1蒸发管入口循环流速W0m/s据循环特性图016252下降管水速Wjm/sw0∑F/∑Fj21353回路循环水量GKg/sρ′w0F70174回路蒸
8、发量DT/h据热力计算2125回路循环倍率KG/D326工作点力差yPa据循环特性图31383104图2水力循环特性图42包钢科技第28卷从以上回路循环结果看,自然循环是可行的。增加,蒸汽量加大。可能使汽包
