大采高工作面回采期间的矿压观测.doc

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1、大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测大采高工作面回采期间的矿压观测　　　　寺河矿是2002年11月投产的一座高产高效现代化矿井，经改扩建之后，矿井目前年生产能力为1080万吨/年，主要设备为两套大采高综采设备、两套连采设备和3套连掘设备。寺河矿瓦斯涌出量大，xx年矿井瓦斯测定，绝对瓦斯涌出量为486.6m3/min，相对瓦斯涌出量为24.3

2、6m3/min。根据北京煤炭设计院设计，每个回采工作面需布置5条顺槽，顺槽断面为宽5米、高3.5米，在寺河矿的实际应用过程中，为保障6.2米大采高支架的运输，巷道高度变更为3.8米。由于巷道断面大，支护复杂，而多顺槽布置方式又加大了工作面的准备工程量，使得矿井的衔接非常紧张。所以，对巷道进行一定方式的补强支护，使其在受到动压影响后仍能服务于下一个回采工作面，可以极大的减少巷道准备工程量，节约大量的煤炭资源，缓解衔接紧张的局面。　　　　12301、2302大采高工作面锚杆支护巷道受动压影响分析总结　　　　1.1大采高动压影响分析　　　　根据寺河矿2301、2302两个工作

3、面回采期间的观测，大采高回采工作面由于采高增大、开采强度加强，动压影响较普通综采尤为强烈，尤其是回采之后压力尤为剧烈。一般回采动压滞后工作面300～500米后逐渐稳定，动压影响表现形式主要为巷道顶板下沉、煤壁片帮、底板鼓起、锚索断裂较多、帮锚杆托盘撕裂失效严重等。　　1.1.12301、2302工作面顺槽布置方式及煤柱留设情况　　两工作面均采用了五巷布置(一侧两巷,另一侧三巷),一条切眼和尾巷,三进两回通风系统的工作面布置方式。具体煤柱尺寸见下图：　　图1：2301、2302工作面顺槽布置方式及煤柱留设尺寸　　　　　　　　　　1.1.22301、2302工作面顺槽巷道支

4、护形式　　图2：2301、2302工作面顺槽巷道支护图　　　　2301、2302两个工作面顺槽断面除皮带顺槽为5.5×3.5米，其余均为5.0×3.5米，顺槽支护采用锚杆支护锚索补强的方式，锚杆锚固设计为加长锚固方式。　　1.1.32301、2302工作面受回采动压影响情况　　2301工作面开采期间动压影响波及较大，在工作面沿顶开采期间，15、12两巷变形严重，顶、底板移近量最大1.5米。在工作面转入沿底开采后15、12两巷相继冒落，最后对其实行密闭处理。由于23022巷在2301回采过后也受到2301的动压影响，巷道变形严重，其中22巷尾部50米地段因采动影响发生冒落

5、。后对23022巷进行木垛维护，木垛间距3米。为保障23025、27两巷能够在2302回采结束后仍能满足使用要求，在2302开采期间对25巷进行了木垛维护，并对交叉口进行锚索补强，但在2302开采之后，巷道变形并没有得到遏制，在对23025巷进行的观测中，发现巷道顶底板移近量达1.5米，巷道两帮移近量也达到1.5米。　　1.1.42301、2302工作面回采动压的分析　　　　通过对2301、2302两个工作面的动压观测，我们总结出以下经验：　　1.1.4.1回采动压对煤体破坏的影响深度不超过5米。在留巷观测中我们发现帮锚杆被整体挤出的较多，而在帮部试验补打的5.3米锚索

6、没有一根被整体挤出，现场只有一根锚索因锁具破裂造成失效。这说明煤柱并没有被整体压裂，只是在巷道周边两帮的煤体被压裂破碎。　　1.1.4.2煤帮变形较顶板变形大。顶板下沉一般在300毫米左右，而煤帮变形一侧就达到500毫米～800毫米左右。由于煤帮的破坏造成顶板失去支撑点，进而造成顶板的进一步破坏。　　1.1.4.3动压影响后巷道底鼓严重。相对于顶板下沉，底鼓问题尤为突出，在承受动压影响之后，巷道底鼓最大1.5米，底鼓深度达到2米左右。在对帮部进行补强支护后，底鼓得到控制，底鼓深度一般在500毫米以内。这说明原有支护帮部强度不够，尤其是起锚高度过高造成煤帮变形严重，进而造

7、成巷道底鼓。$Page_Split$　　　　233022、24两巷概况　　　　　　33022、24为3302面的两条回风巷，在3302回采完毕后，两巷保留作为下一个工作面3301的两条进风巷及辅助运输巷，两巷的断面为均为5.0×3.5米，两巷的顺槽支护方式同图2所示的5.0×3.5米支护图设计相同，22、24巷之间净煤柱为　　　　　　20米，22巷和23巷的净煤柱35米。由于两巷为连采掘进工艺施工，每隔50米就要施工长60米的横川，横川的数量增多，破坏了煤体的完整性，特别是横川交叉口，断面超宽更大，再加上连采施工循环进度大的特点，在煤体破