空预器烟气侧差压异常分析及问题解决.doc

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1、空预器烟气侧差压异常分析及问题解决【摘要】本文从机组低氮燃烧器改造后空预器差压的变化来分析机组存在的问题，并制定相应措施应对。【关键词】氨逃逸 空预器差压 氮氧化物 1、背景华润登封电厂二期#4机组在15年2～4月份期间进行了B级检修，检修过程中对空预器蓄热元件进行了清理，更换部分破损严重的蓄热元件；检修过程中进行了低氮燃烧器改造并加装一层脱硝催化剂（加装共三层）。检修结束机组启动后空预器烟气侧差压仍持续增大，空预器堵塞程度逐步增加。2、设备情况#4机组采用哈尔滨锅炉厂制造的型号为HG-1970/25.4-PM18超临界参数变压运行直流炉，单炉膛、一次再热、平衡通风、露天布置、固

2、态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉，炉顶采用大罩壳密封结构，前后墙对冲燃烧方式，前后墙燃烧器各4层。采用直吹式制粉系统，配置4台双进双出磨煤机，每台磨煤机配置2台称重式给煤机，设计煤粉细度R90=14%，所烧煤种为贫瘦煤，挥发份约17%。风烟系统配有两台动叶调节轴流式送风机，两台动叶调节轴流式引风机。空气预热器为三分仓回转式空气预热器，空预器烟气侧差压设计值为1.1kpa(负荷600MW)。锅炉出口氮氧化物设计值为550mg/Nm³，实际平均值为750mg/Nm³。烟气脱硝装置采取选择性催化还原（SCR）法来达到去除烟气中NOX的目的，SCR反应器采用高灰型工艺布置（即反应器布

3、置在锅炉省煤器与空预器之间），采用ARGILLON公司催化剂，催化剂设计为2+1模式，初装层为2层。#4机组2012年9月，168小时试运期间同步投入脱硝系统。#4机组15年2～4月份期间进行了B级检修，检修过程中进行了低氮燃烧器改造并加装一层脱硝催化剂（共三层）。3、低氮燃烧器改造后情况 因锅炉出口氮氧化物过高，2015年2月份检修时#4机组进行了燃烬风及燃烧器低氮小型改造，燃烧器喷口处增加了板边，燃烬风扩容改造。 2015年4月份机组启动后，锅炉出口氮氧化物大幅下降，达到改造效果，600MW时锅炉出口氮氧化物降至550mg/Nm³，月均值约480 mg/Nm³，液氨单耗从0.

4、65g/KWh降至0.5g/KWh锅炉效率略微下降；从DCS各参数来看均良好，但脱硝喷氨自动效果不好。 #4机组检修后，#4炉空预器烟气侧差压较正常值偏低，自5月份开始逐渐上升。4、问题分析及解决由于喷入的炉内的氨气与烟气中的NOx不可能完全反应，会造成氨气相对过剩，形成氨逃逸。逃逸的氨在一定条件下会和烟气中的水蒸气、SO3反应生成硫酸氢铵，在空预器部位，由于蓄热烟气温度降低，硫酸氢铵凝结黏粘在空预器蓄热元件表面，若氨逃逸较大将形成大量的硫酸氢氨堵塞空预器，增大引风机电耗、降低空预器换热效率，降低机组效率。因#4机组入炉煤硫份正常，故应从控制氨逃逸方面着手。4.1空预器差压大分析

5、及措施：4.1.1因#4炉检修后做试验时测得脱硝入口氮氧化物均匀性较好，故问题不在此。4.1.2脱硝系统喷氨自动调整。经厂家调整优化喷氨自动逻辑后，仍不理想，烟囱入口氮氧化物波动较大，经分析得出B侧脱硝出口氮氧化物变化慢、B侧喷氨自动跟踪不好，但经测点吹扫等手段仍无法改善。4.1.3脱硝出口氮氧化物均匀性测试。 从表中可以看出脱硝出口同一截面上NOX分布很不均匀，作为被控对象的在线分析仪NOX数值较同一截面平均值偏大，以此数值作为调整依据势必会造成喷氨量偏大、氨逃逸增大。根据上表数据调整喷氨格栅各手动门开度后，对脱硝出口同一截面再次进行测量，得到以下数据:从表中可以看出调整后脱硝

6、出口NOX分布已经相对均匀。4.1.4经脱硝出口氮氧化物调整均匀后，#4机组脱硝喷氨自动亦投入正常，液氨单耗自0.5g/KWh降至0.4g/KWh，空预器烟气侧差压自1.4kpa降至0.9kpa（机组负荷600MW）4.2空预器差压偏低分析及措施：4.2.1空预器烟气侧差压较设计值偏低约0.2 kpa，为不正常情况，从各运行参数看，空预器排烟温度偏高。机组停运后，发现为部分蓄热元件损坏所致。（#4机组检修时对空预器进行高压冲洗，并更换了部分蓄热元件组，另有部分蓄热元件组为较好的蓄热片拼凑而成）4.2.2损坏的蓄热元件均为空预器热端，原因可能与空预器高压水冲洗、吹灰次数过多等原因有

7、关。4.2.3后续采取措施：控制脱硝系统氨逃逸，减少空预器水冲洗次数；降低空预器热端吹灰蒸汽压力，减少空预器热端吹灰次数。5结束语不管是空预器烟气侧差压上升、降低机组经济性，还是空预器蓄热元件损坏、空预器烟气侧差压下降，均是因为脱硝系统氨逃逸过大引起的，因此控制脱硝氨逃逸尤加重要。