§136 变形计算

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1、§13.6变形计算PCB挠度由偏心预加力Np引起上挠度和外荷载所产生的下挠度组成。13.6.1预加力引起的上挠度δpe（反拱）预加应力时的上挠度后张法简支梁跨中的上拱度为Mpe—由永存预加力（永存预应力的合力）在任意截面x处所引起的弯矩值；——跨中作用单位力时，在任意截面x处所引起的弯矩值；Bo—构件抗弯刚度。13.6.2使用荷载作用下的挠度等高简支梁、悬臂梁挠度计算公式为式中l—梁的计算跨径α—挠度系数与弯矩图形状和支撑的约束条件有关（表13-3）Ms—按作用短期效应组合计算的弯矩Io—构件全截面的换算截面惯性矩13.6.3PSC受弯构件的总挠度ω

2、s1)荷载短期效应组合下的总挠度式中δpe—永存预加力所产生的上挠度，—由作用短期效应组合引起的挠度值，即—分别为梁受一期恒载和二期恒载作用而产生的挠度值；—按作用短期效应组合计算的可变作用的弯矩值所产生的挠度；对简支梁，则2)荷载短期效应组合并考虑长期效应影响的挠度值ωl式中δpe—考虑长期荷载效应的挠度值；—预加力反拱值考虑长期效应增长系数；—短期荷载效应组合考虑长期效应的挠度增长系数；按表13-4取值。13.6.4预拱度的设置《公路桥规》规定：1)预应力受弯构件由预加力产生的长期反拱值大于按短期荷载组合计算的长期挠度时，可不设置预拱度。2)预加

3、力产生的长期反拱值小于按短期荷载组合计算的长期挠度时，应设预拱度。预拱度值为§13.7端部锚固区计算13.7.1后张法构件锚下局部承压计算锚具下很大的局部应力，使构件纵裂甚至破坏，必须进行局部承压强度和抗裂性计算（1）局部承压区承载力计算式中Fld—局部受压区面积上的局部压力设计值ηs—混凝土局部承压修正系数，表10－1β—混凝土承压强度的提高系数，表10－1k—间接钢筋影响系数ρv—间接钢筋体积配筋率fsd—间接钢筋的抗拉强度设计值Aln—局部承压面积减孔洞的面积（2）局部承压区承载力计算：fcd—混凝土轴心抗拉强度设计值。梁端锚固区设计时应采取补

4、强措施：①锚具下应设置厚度不小于16mm的垫板或采用具有喇叭管的锚具垫板②板下螺旋筋圈数的长度不应小于喇叭管长度③锚垫板下的间接钢筋体积配筋率ρv不应小于0.5%④梁端平面尺寸由锚具尺寸、锚具间距以及张拉千斤顶的要求等布置13.7.2先张法PC构件预应力钢筋的传递长度与锚固长度一般不设永久性锚具，通过REBAR和conc之间的粘结力达到锚固的要求。在预应力钢筋放张时，构件端部外露处的钢筋应力由原有的预拉应力变为零，钢筋在该处的拉应变也相应变为零，钢筋将向构件内部产生内缩、滑移，但钢筋与混凝土间的粘结力将阻止钢筋内缩。经过自端部起至某一截面的ltr长度

5、后，钢筋内缩将被完全阻止，说明ltr长度范闹内的粘结力之和，正好等于钢筋内的有效预拉应力，且钢筋在ltr以后的各截面将保持有效预应力σpe。1）钢筋从应力为零的端面到应力为ρpe的这一长度ltr称为预应力钢筋的传递长度。2）钢筋从应力为零的端面到应力为fpd的截面为止的这一长度la称为预应力钢筋的锚固长度。钢筋在内缩过程中．使传递长度范围内胶结力一部分遭到破坏。但钢筋内缩也使其直径变粗，且愈近端部愈粗，形成锚楔作用。由于周围混凝土限制其直径变粗而引起较大的径向压力（图13-15a）由此所产土的相应摩擦力，要比普通钢筋混凝土中由于混凝上收缩所产生的摩擦

6、力要大得多，这是预应力钢筋应力传递的有利因素。可以看出，先张法构件端部整个应力传递长度范围内受力情况比较复杂。为了设计计算的方便，《公路桥规》考虑以上各因素后，将预应力钢筋的传递长度ltr和锚固长度la的规定取值见附表2—7。同时将传递长度和锚固长度范围内的预应力钢筋的应力(从零至σpe或fpd)，假定按直线变化计算（图13—10b)。注意：传递长度和锚固长度la的起点与放张的方法有关。当采用骤然放张(例如剪断)时．由于钢筋回缩的冲击将使构件端部混凝土的粘结力破坏．故其起点应自离构件端面0.25ltr处开始计算。§13.8预应力受弯构件的设计内容：设

7、计计算步骤、截面型式及截面尺寸的选定、钢筋数量的估算与布置的方法等内容。13.8.1设计计算步骤类似于受弯构件，以后张法简支梁为例说明（1）根据已知资料（如定型设计较等），并参照已有设计，选定构件的截面尺寸、截面形式，或直接对弯矩最大截面，根据正截面抗弯强度要求，初估构件砼截面尺寸；（2）根据结构可能出现的荷载效应组合，计算控制界面最大的设计弯矩和剪力；（3）根据正截面抗弯要求和初定的截面尺寸，估算预应力钢筋的数量，并进行合理的布置；（4）计算主梁截面几何特性；（5）进行正截面和斜截面承载力计算；（6）确定预筋的张拉控制应力，估算预应力损失及计算各阶

8、段相应的有效预应力；（7）按短暂状况和持久状况进行构件的应力验算（8）进行正截面和斜截面抗裂演算；（9）主梁