混凝土结构设计规范建筑规范施工组织设计

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UDC2002Codefordesignofconcretestructures2002中华人民共和国建设部国家质量监督检验检疫总局中华人民共和国国家标准PGB50010022020020401联合发布第1页

1中华人民共和国国家标准CodefordesignofconcretestructuresGB50010-2002主编部门:中华人民共和国建设部批准部门:中华人民共和国建设部施行日期:2002年4月1日2002北京第2页

2关于发布国家标准混凝土结构设计规范(建标根据我部[1997]108号)的要求必须严格执10.9.310.9.8行中国建筑科学研究院负责具体技术内容的解释2002年2月20日的通知关于印发<一九九七年工程建设标准制订修订计划>的通知由建设部会同有关部门共同修订的混凝土结构设计规范经有关部门会审批准为国家标准自2002年4月1日起施行编号为GB50010-2002其中3.1.83.2.14.1.34.1.44.2.24.2.36.1.19.2.19.5.111.1.211.1.411.3.111.3.611.4.1211.7.11为强制性条文原混凝土结构设计规范GBJ10-89于2002年12月31日废止本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行第3页

3与相关的标准规范进行了协调与国在此基础上以多种方式广泛征求了全国有关构造及构件结构构件抗震设计及有关的由中国建筑科学研究院会同有关的高等院校及科研总结了近年来我国混凝土结构设计的实践经验际先进的标准规范进行了比较和借鉴单位的意见并进行了试设计承载力极限状态计算及正常使用极限状态验算附录有关局部修订的信息和条文内容将刊登在工程建设标准化本规范以黑体字标志的条文为强制性条文为提高规范的质量并将意见和建议寄交北京市北三环东路30号中国建筑科学研究院国家标准混凝土结构设计规范本标准主编单位:中国建筑科学研究院参加单位:清华大学北京市建筑设计研究院冶金材料行业协会预应力委员会本规范主要起草人:李明顺徐有邻白生翔白绍良孙慧中沙志国吴学敏陈健胡德炘程懋堃王振东王振华过镇海庄崖屏朱龙邹银生宋玉普沈聚敏邸小坛吴佩刚周氏姜维山陶学康康谷贻蓝宗建干城夏琪俐本标准是根据建设部建标[1997]108号文的要求设计企业单位共同修订而成在修订过程中规范修订组开展了各类专题研究进行了广泛的调查分析对主要问题进行了反复修改最后经审查定稿本规范主要规定的内容有:混凝土结构基本设计规定材料结构分析本规范将来可能需要进行局部修订杂志上必须严格执行认真总结经验请各单位在执行本规范过程中结合工程实践管理组(邮编:100013E-mail:code-ibs-cabr@263.net.cn)河海大学天津大学重庆建筑大学湖南大学东南大学大连理工大学哈尔滨建筑大学西安建筑科技大学建设部建筑设计院铁道部专业设计院首都工程有限公司中国轻工业北京设计院交通部水运规划设计院西北水电勘测设计院第4页

4符号..................................................................................92.1术语.......................................................................................................92.2符号......................................................................................................103基本设计规定............................................................................153.1一般规定..............................................................................................153.2承载能力极限状态计算规定................................................................163.3正常使用极限状态验算规定................................................................173.4耐久性规定..........................................................................................184材料..........................................................................................214.1混凝土..................................................................................................214.2钢筋......................................................................................................225结构分析...................................................................................285.1基本原则..............................................................................................285.2线弹性分析方法...................................................................................295.3其他分析方法.......................................................................................306预应力混凝土结构构件计算要求.................................................326.1一般规定..............................................................................................326.2预应力损失值计算...............................................................................377承载能力极限状态计算..............................................................427.1正截面承载力计算的一般规定............................................................427.2正截面受弯承载力计算........................................................................447.3正截面受压承载力计算........................................................................487.4正截面受拉承载力计算........................................................................597.5斜截面承载力计算...............................................................................617.6扭曲截面承载力计算...........................................................................687.7受冲切承载力计算...............................................................................757.8局部受压承载力计算...........................................................................797.9疲劳验算...............................................................错误1总则......................................................................................82术语第5页

58.1裂缝控制验算........................................................错误9构造规定.................................................错误9.2混凝土保护层........................................................错误9.3钢筋的锚固...........................................................错误9.4钢筋的连接...........................................................错误9.6预应力混凝土构件的构造规定.............................错误10.1板.........................................................................错误10.3柱.........................................................................错误10.4梁柱节点.......................................................错误10.6叠合式受弯构件..................................................错误10.7深受弯构件..........................................................错误10.8牛腿...............................................................错误10.10预制构件的连接................................................错误11.1一般规定.......................................................错误11.3框架梁.............................................................错误11.4框架柱及框支柱..................................................错误11.5铰接排架柱..........................................................错误11.7剪力墙.............................................................错误附录A素混凝土结构构件计算..........................错误A.1一般规定........................................................错误8正常使用极限状态验算..................................错误8.2受弯构件挠度验算................................................错误9.1伸缩缝...............................................................错误9.5纵向受力钢筋的最小配筋率.................................错误10结构构件的基本规定....................................错误10.2梁.........................................................................错误10.5墙.........................................................................错误10.9预埋件及吊环......................................................错误11混凝土结构构件抗震设计.............................错误11.2材料...............................................................错误11.6框架梁柱节点及预埋件.......................................错误11.8预应力混凝土结构构件.......................................错误第6页

6A.3受弯构件........................................................错误A.4局部构造钢筋.......................................................错误A.5局部受压..............................................................错误计算截面面积及理论重量错误C.1总则................................................................错误C.3多轴强度...............................................................错误附录D后张预应力钢筋常用束形的预应力损失..错误附录E与时间相关的预应力损失.......................错误附录F任意截面构件正截面承载力计算.............错误本规范用词用语说明...........................................错误A.2受压构件........................................................错误附录B钢筋的公称截面面积附录C混凝土的多轴强度和本构关系................错误C.2单轴应力-应变关系..............................................错误C.4破坏准则和本构模型............................................错误附录G板柱节点计算用等效集中反力设计值......错误第7页

7做到技术先进安全适用预应力混凝土以及素混凝土承重结构的设计除应符合本规范外尚应符合国家现行有关强制性标准的规定11.0.1为了在混凝土结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策经济合理确保质量制订本规范1.0.2本规范适用于房屋和一般构筑物的钢筋混凝土本规范不适用于轻骨料混凝土及其他特种混凝土结构的设计1.0.3混凝土结构的设计第8页

822.1并通过粘结力传递而建立预加应力的通过张拉预应力钢筋并在结构上锚固而建立预加应连接件或施加预应力加以连接并现场浇筑包括素混凝土结构钢筋混凝土结构和预应力混凝土结构等2.1.2素混凝土结构plainconcretestructure由无筋或不配置受力钢筋的混凝土制成的结构2.1.3钢筋混凝土结构reinforcedconcretestructure由配置受力的普通钢筋2.1.4预应力混凝土结构prestressedconcretestructure由配置受力的预应力钢筋通过张拉或其他方法建立预加应力的混凝土制成的结构2.1.5先张法预应力混凝土结构pretensionedprestressedconcretestructure在台座上张拉预应力钢筋后浇筑混凝土混凝土结构2.1.6后张法预应力混凝土结构post-tensionedprestressedconcretestructure在混凝土达到规定强度后力的混凝土结构2.1.7现浇混凝土结构cast-in-situconcretestructure在现场支模并整体浇筑而成的混凝土结构2.1.8装配式混凝土结构prefabricatedconcretestructure由预制混凝土构件或部件通过焊接2.1.9装配整体式混凝土结构assembledmonolithicconcretestructure由预制混凝土构件或部件通过钢筋混凝土而形成整体的结构2.1.10框架结构framestructure由梁和柱以刚接或铰接相连接而构成承重体系的结构2.1.11剪力墙结构shearwallstructure由剪力墙组成的承受竖向和水平作用的结构2.1.1混凝土结构concretestructure以混凝土为主制成的结构钢筋网或钢筋骨架的混凝土制成的结构螺栓连接等方式装配而成的混凝土结构第9页

92.1.12框架-剪力墙结构frame-shearwallstructure由剪力墙和框架共同承受竖向和水平作用的结构2.1.13深受弯构件deepflexuralmember跨高比小于5的受弯构件2.1.14深梁deepbeam跨高比不大于2的单跨梁和跨高比不大于2.5的多跨连续梁2.1.15普通钢筋ordinarysteelbar用于混凝土结构构件中的各种非预应力钢筋的总称2.1.16预应力钢筋prestressingtendon用于混凝土结构构件中施加预应力的钢筋2.1.17可靠度degreeofreliability结构在规定的时间内2.1.18安全等级safetyclass根据破坏后果的严重程度划分的结构或结构构件的等级2.1.19设计使用年限designworkinglife设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期2.1.20荷载效应loadeffect由荷载引起的结构或结构构件的反应对可变荷载采用标准值组合值为荷载代表值的组为保证结构的可靠性而对同时出现的各种荷载效应设计值规定的组合2.1.22基本组合fundamentalcombination承载能力极限状态计算时2.1.23标准组合characteristiccombination正常使用极限状态验算时合2.1.24准永久组合quasi-permanentcombination正常使用极限状态验算时2.22.2.1材料性能混凝土弹性模量钢丝和钢绞线的总称在规定的条件下完成预定功能的概率例如内力变形和裂缝等2.1.21荷载效应组合loadeffectcombination按极限状态设计时永久荷载和可变荷载的组合对可变荷载采用准永久值为荷载代表值的组合Ec第10页

10fc,maxc,minff最小应Ec混凝土疲劳变形模量钢筋弹性模量表示立方体强度标准值为20N/mm2的混凝土强度等级边长为150mm的施工阶段混凝土立方体抗压强度fcu设计值ftkftf¢ckf¢tkfykfyf¢yfpyf¢py作用效应及承载力N准永久组合计算的轴向力值后张法构件预应力钢筋及非预应力钢筋的合力混凝土法向预应力等于零时预应力钢筋及非预应力钢筋的合力构件的截面轴心受压或轴心受拉承载力设计值Nux弯矩设计值准永久组合计算的弯矩值构件的正截面受弯承载力设计值受弯构件的正截面开裂弯矩值扭矩设计值剪力设计值构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值局部荷载设计值或集中反力设计值准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力由预加力产生的混凝土法向应力主压应力ss疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大应力力EsC20f¢cuk边长为150mm的混凝土立方体抗压强度标准值fckfc混凝土轴心抗压强度标准值混凝土轴心抗拉强度标准值设计值施工阶段的混凝土轴心抗压轴心抗拉强度标准值fptk普通钢筋预应力钢筋强度标准值普通钢筋的抗拉抗压强度设计值预应力钢筋的抗拉抗压强度设计值2.2.2作用轴向力设计值NkNq按荷载效应的标准组合NpNp0Nu0Nuy轴向力作用于x轴y轴的偏心受压或偏心受拉承载力设计值MMkMq按荷载效应的标准组合MuMcrTVVcsFlckcq荷载效应的标准组合pctpcp混凝土中的主拉应力第11页

11预应力钢筋的应力按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力或等效应力预应力钢筋张拉控制应力预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力预应力钢筋的有效预应力bfb¢fhfh¢fls¢l混凝土的剪应力按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度2.2.3几何参数纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离纵向非预应力受拉钢筋合力点纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近边的距离受拉区纵向预应力钢筋合力点受压区纵向预应力钢筋合力点至截面近边的距离I形截面的腹板宽度T形或I形截面受拉区钢筋直径或圆形截面的直径混凝土保护层厚度ee¢轴向力作用点至纵向受拉钢筋合力点轴向力对截面重心的偏心距附加偏心距初始偏心距截面高度截面有效高度T形或I形截面受拉区截面的回转半径曲率半径纵向受拉钢筋的锚固长度梁板的计算跨度或柱的计算长度s混凝土受压区高度净截面重心至所计算纤维的距离sp正截面承载力计算中纵向普通钢筋skconp0pe受拉区受压区预应力钢筋在相应阶段的预应力损失值wmaxa¢纵向受拉钢筋合力点sa¢spa¢pb矩形截面宽度T形受压区的翼缘宽度dc纵向受压钢筋合力点的距离e0eaeihh0受压区的翼缘高度irclal0沿构件轴线方向上横向钢筋的间距螺旋筋的间距或箍筋的间距xy0yn换算截面重心第12页

12纵向受拉钢筋合力至混凝土受压区合力点之间的距离构件截面面积构件换算截面面积构件净截面面积受扭计算中取用的全部受扭纵向非预应力钢筋的截面面积AshApb混凝土局部受压面积Acor受弯构件的截面刚度截面受拉边缘的弹性抵抗矩换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩净截面受拉边缘的弹性抵抗矩截面受扭塑性抵抗矩截面惯性矩换算截面惯性矩净截面惯性矩2.2.4计算系数及其他受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心抗压强度设计值的比值钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值混凝土强度影响系数矩形应力图受压区高度与中和轴高度(中和轴到受压区边缘的距离)的比值局部受压时的混凝土强度提高系数混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数计算截面的剪跨比摩擦系数zAA0AnAsA¢s受拉区受压区纵向非预应力钢筋的截面面积ApA¢p受拉区受压区纵向预应力钢筋的截面面积AsvlAst1在受剪受扭计算中单肢箍筋的截面面积AstlAsv同一截面内各肢竖向水平箍筋或分布钢筋的全部截面面积Asb同一弯起平面内非预应力预应力弯起钢筋的截面面积Al钢筋网螺旋筋或箍筋内表面范围内的混凝土核心面积BWW0WnWtII0In1Ec1l第13页

13纵向受力钢筋的配筋率sv间接钢筋或箍筋的体积配筋率轴心受压构件的稳定系数考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数j裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数sh竖向箍筋水平箍筋或竖向分布钢筋水平分布钢筋的配筋率v第14页

1433.1在必要时尚应对叠合式受弯构件尚但可根据构件吊以可靠指标度量结构构件的可靠度3.1.2整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能满足设计规定的某一功能要求出现疲劳破坏或不适于继续承载的变形2正常使用极限状态:结构或结构构件达到正常使用或耐久性能的某项规定限值分别按下列规定进行计算和验算:1承载力及稳定:所有结构构件均应进行承载力(包括失稳)计算进行结构的倾覆有抗震设防要求的结构尚应进行结构构件抗震的承载力验算但直接承受安装或检修用吊车的构件3变形:对使用上需要控制变形值的结构构件应进行混凝土拉应力验算应进行纵向钢筋拉应力验算滑移及漂浮验算均应采用荷载设计值抗裂时应考虑吊车荷载的动力系数运输及安装时相应的荷载值进行施工阶段的验算预制构件吊装的验算装时的受力情况适当增减必要时应进行施工阶段的验算3.1.1本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计法采用分项系数的设计表达式进行设计此特定状态称为该功能的极限状态极限状态分为以下两类:1承载能力极限状态:结构或结构构件达到最大承载力3.1.3结构构件应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态的要求滑移及漂浮验算2疲劳:直接承受吊车的构件应进行疲劳验算根据使用情况和设计经验可不作疲劳验算应进行变形验算4抗裂及裂缝宽度:对使用上要求不出现裂缝的构件对使用上允许出现裂缝的构件应进行裂缝宽度验算3.1.4结构及结构构件的承载力(包括失稳)计算和倾覆疲劳变形抗裂及裂缝宽度验算均应采用相应的荷载代表值直接承受吊车的结构构件在计算承载力及验算疲劳预制构件尚应按制作应将构件自重乘以动力系数动力系数可取1.5对现浇结构第15页

15设计使用年限应按现行国家标准建筑结构可靠度设计统一地震作用及其他荷载值均应按现行国家标准建筑抗震设计规范3.1.5钢筋混凝土及预应力混凝土结构构件受力钢筋的配筋率应符合本规范第9章素混凝土结构构件应按本规范附录A的规定进行计算结构的局部破坏不应导致大范围倒塌结构和结构构件在正常维护条件下应能保持其使用功能而不需进行大修加固标准3.1.83.23.2.1R(3.2.3-1)R=R(fc,fs,αk,宜与整个结构的安全等级相同对其中部分结构构件的安全等级结构构件应按荷载效应的基本组合或偶然组合采用下列极限状态设计表达式:g0S0重要性系数:对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构不应小件于1.0建筑结构当结构构件进行抗震设计时GB50011的规定确定第10章有关最小配筋率的规定3.1.6结构应具有整体稳定性3.1.7在设计使用年限内GB50068确定若建设单位提出更高要求也可按建设单位的要求确定3.2.2建筑物中各类结构构件的安全等级可根据其重要程度适当调整但不得低于三级3.2.3对于承载能力极限状态)(3.2.3-2)式中不应小于1.1对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件不应小于0.9在抗震设计中不考虑结构构件的重要性系数S承载能力极限状态的荷载效应组合的设计值按现行国家标准第16页

16荷载规范GB50009和现行国家标准建筑抗震设计规范GB50011的规定进行计算应除以承载力抗震调整系数RER(钢筋的强度设计值几何参数的标准值当几何参数的变异性对结构性能有明显的不利影响时T等)表示对预应力混凝土结构3.3结构构件应分别按荷载效应的标准组合准永久组合或标准组合并考虑长期作用影响C(3.3.1)式中SC建筑结构荷载规范GB50009的规定进行计算3.3.2受弯构件的最大挠度应按荷载效应的标准组合并考虑荷载长期作用影响进行计算构件类型挠度限值600屋盖l09m时1表中l0为构件的计算跨度2表中括号内的数值适用于使用上对挠度有较高要求的构件可将计算所得的挠度值减去起拱值其计算跨度l0按实际悬臂长度的2倍取用3.3.3结构构件正截面的裂缝控制等级分为三级R结构构件的承载力设计值在抗震设计时)结构构件的承载力函数fcfs混凝土k可另增减一个附加值公式(3.2.3-1)中的0S在本规范各章中用内力设计值(NMV尚应按本规范第6.1.1条的规定考虑预应力效应3.3.1对于正常使用极限状态采用下列极限状态设计表达式:S正常使用极限状态的荷载效应组合值结构构件达到正常使用要求所规定的变形裂缝宽度和应力等的限值荷载效应的标准组合和准永久组合应按现行国家标准其计算值不应超过表3.3.2规定的挠度限值吊车梁手动吊车l0电动吊车500l0楼盖及楼梯构件当l07m时当7ml09m时当l0250(l0300)l0200(l0/250)l0300(l0400)注3如果构件制作时预先起拱且使用上也允许则在验算挠度时对预应力混凝土构件尚可减去预加力所产生的反拱值4计算悬臂构件的挠度限值时裂缝控制等级的划分应符合下列第17页

17按荷载效应准永久组合计定选用不同的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值Wlim规定:构件受拉边缘混凝土不应产生拉应力构件受拉边缘混凝土拉应力不应大于混凝土轴心抗拉强度标准值算时允许出现裂缝的构件按荷载效应标准组合并考虑长期作用影响计算时按表3.3.4的规环境类别钢筋混凝土结构预应力混凝土结构裂缝控制等级一三0.3(0.4)三0.2二三0.2二—三三0.2一—1表中的规定适用于采用热轧钢筋的钢筋混凝土构件和采用预应力钢丝当采用其他类别的钢丝或钢筋时其裂缝控制要求可按专门标准确定地区一类环境下的受弯构件其最大裂缝宽度限值可采用括号内的数值其最大裂缝宽度限值应取为0.2mm应按一级裂缝控制等级进行验算5表中规定的预应力混凝土构件的裂缝控制等级和最大裂缝宽度限值仅适用于正截面的验算筒仓和处于液体压力下的结构构件其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定7对于处于四8表中的最大裂缝宽度限值用于验算荷载作用引起的最大裂缝宽度3.43.4.1混凝土结构的耐久性应根据表3.4.1的环境类别和设计使用年限进行设计一级严格要求不出现裂缝的构件按荷载效应标准组合计算时二级一般要求不出现裂缝的构件按荷载效应标准组合计算时构件受拉边缘混凝土不宜产生拉应力当有可靠经验时可适当放松三级构件的最大裂缝宽度不应超过表3.3.4规定的最大裂缝宽度限值3.3.4结构构件应根据结构类别和本规范表3.4.1规定的环境类别lim(mm)裂缝控制等级lim(mm)钢绞线及热处理钢筋的预应力混凝土构件注2对处于年平均相对湿度小于603在一类环境下对钢筋混凝土屋架托架及需作疲劳验算的吊车梁对钢筋混凝土屋面梁和托梁其最大裂缝宽度限值应取为0.3mm屋面板和楼板应按二级裂缝控制等级进行验算4在一类环境下对预应力混凝土屋面梁托梁屋架托架在一类和二类环境下对需作疲劳验算的须应力混凝土吊车梁预应力混凝土构件的斜截面裂缝控制验算应符合本规范第8章的要求6对于烟囱五类环境下的结构构件其裂缝控制要求应符合专门标准的有关规定第18页

18环境类别条件一室内正常环境非严寒和非寒冷地区的露天环境与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境与无侵蚀性的水或土壤直接接触的环境三使用除冰盐的环境四海水环境五受人为或自然的侵蚀性物质影响的环境JGJ24规定二类和三类环境中设计使用年限为50年的结构混凝土应符合表3.4.2的规定最低混凝土强度等级m3)最小水最大氯环境类别最大水灰比泥用量离子含量(kg/m3)(一0.65225C201.0不限制二b0.55275C300.23.0三0.50300C300.13.01氯离子含量系指其占水泥用量的百分率最低混凝土强度等级应按表中规定提高两个等级3素混凝土构件的最小水泥用量不应少于表中数值减25kg4当混凝土中加入活性掺合料或能提高耐久性的外加剂时处于一类和二类环境中的最低混凝土强度等级可降低一个等级6当使用非碱活性骨料时预应力混凝土结构的最低混设计使用年限为100年的结构混凝土应符合下列规定:1钢筋混凝土结构的最低混凝土强度等级为C30凝土强度等级为C402混凝土中的最大氯离子含量为0.06%当使用碱活性骨料时混凝土中的最大碱含量为3.0kg/m3当采取有效的表面防护措施时5在使用过程中a室内潮湿环境二b严寒和寒冷地区的露天环境严寒和寒冷地区冬季水位变动的环境滨海室外环境注严寒和寒冷地区的划分应符合国家现行标准民用建筑热工设计规程3.4.2一类)最大碱含量(kga0.60250C250.33.0注2预应力构件混凝土中的最大氯离子含量为0.06最小水泥用量为300kgm3m3可适当降低最小水泥用量5当有可靠工程经验时对混凝土中的碱含量可不作限制3.4.3一类环境中3宜使用非碱活性骨料4混凝土保护层厚度应按本规范表9.2.1的规定增加40%混凝土保护层厚度可适当减少应定期维护第19页

19设计使用年限为100年的混凝土结构应采取专门有效措施结构混凝土应满足抗冻要求混凝土抗冻等级应符合有关标准的要求混凝土的抗渗等级应符合有关标准的要求其受力钢筋宜采用环氧树脂涂层带肋钢筋对预应力钢筋其耐久性要求应符合有关标准的规定可不考虑混凝土的耐久性要求3.4.4二类和三类环境中3.4.5严寒及寒冷地区的潮湿环境中3.4.6有抗渗要求的混凝土结构3.4.7三类环境中的结构构件锚具及连接器应采取专门防护措施3.4.8四类和五类环境中的混凝土结构对临时性混凝土结构第20页

2044.1在28d龄期用标准试验方当采用HRB400和RRB400级钢筋以及承受重复荷载立方体抗压强度标准值系指按照标准方法制作养护的边长为150mm的立方体试件法测得的具有95%保证率的抗压强度当采用HRB335级钢筋时混凝土强度等级不宜低于C20的构件热处理钢筋作预应力钢筋时注:当采用山砂混凝土及高炉矿渣混凝土时cktkmm2)C15C20C25C30C35C40C45C50C55G60C65C70C75C80fck10.013.416.720.123.426.829.632.435.538.541.544.547.450.2ftk1.271.541.782.012.202.392.512.642.742.852.932.993.053.112)4.1.4混凝土轴心抗压mmC15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80fc7.29.611.914.316.719.121.123.125.327.529.731.833.835.9ft0.911.101.271.431.571.711.801.891.962.042.092.142.182.22124.1.5混凝土受压或受拉的弹性模量Ec应按表4.1.5采用4.1.1混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定4.1.2钢筋混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C15混凝土强度等级不得低于C20预应力混凝土结构的混凝土强度等级不应低于C30当采用钢绞线钢丝混凝土强度等级不宜低于C40尚应符合专门标准的规定4.1.3f轴心抗拉强度设计值fcft应按表4.1.4采用第21页

21104N混凝土强度等级C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80Ec2.202.552.803.003.153.253.353.453.553.603.653.703.753.80fcf应根据不同的疲劳ff轴心抗拉疲劳强度设计值fft应按表4.1.4中的混凝土强度设计值乘以相应的疲劳强度修正系数应力比值rc按表4.1.6采用混凝土疲劳应力比值rc应按下列公式计算:ffcfc截面同一纤维上的混凝土最小应力最大应力ffcrcfrcfrcfrcfrcr0.20.20.30.30.40.40.50.50.740.800.860.931.0fc计算需要的混凝土强度设计值应提高20%4.1.7混凝土疲劳变形模量E应按表4.1.7采用104N混凝土强度等C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80级fEc1.11.21.31.41.51.551.61.651.71.751.81.851.94.1.8当温度在0c可采用0.2混凝土剪变模量Gc可按表4.1.5中混凝土弹性模量的0.4倍采用4.24.2.1钢筋混凝土结构及预应力混凝土结构的钢筋也可采用HPB235级和RRB400级钢筋mm2)4.1.6混凝土轴心抗压确定修正系数,min,maxssrc=4.1.6式中sfcmin,fcmax,s构件疲劳验算时当采用蒸气养护时养护温度不宜超过60超过时mm2)到100范围内时混凝土线膨胀系数c可采用110-5/混凝土泊松比应按下列规定选用:1普通钢筋宜采用HRB400级和HRB335级钢筋第22页

222预应力钢筋宜采用预应力钢绞线注:1普通钢筋系指用于钢筋混凝土结构中的钢筋和预应力混凝土结构中的非预应力钢筋钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB1499中的HRB400和HRB335钢筋钢筋混凝土用余热处理钢筋GB13014中的KL400钢筋螺旋肋和三面刻痕的消除应力的钢丝应符合专门标准的规定4.2.2yk4.2.2-2采用fykmm2)d(mm)RRB400(K20MnSi)R81热轧钢筋直径d系指公称直径2当采用直径大于4mm的钢筋时钢丝也可采用热处理钢筋2HRB400级和HRB335级钢筋系指现行国家标准HPB235级钢筋系指现行国家标准钢筋混凝土用热轧光圆钢筋GB13013中的Q235钢筋RRB400级钢筋系指现行国家标准3预应力钢丝系指现行国家标准预应力混凝土用钢丝GB/T5223中的光面4当采用本条未列出但符合强度和伸长率要求的冷加工钢筋及其他钢筋时fptkHPB235(Q235)820235HRB335(20MnSi)650335HRB400(20MnSiV20MnSiNb20MnTi)65040040400第23页

23fptkmm2)d(mm)12.917201x3715.21860540Si2Mn6147045Si2Cr10GBT5224中的公称直径Dg2pypmm2)fy¢fyHPB235(Q235)210210400(K20MnSi)R360360mm28.610.8186017201570115709.511.112.7186017204157075177016701570616708915707157048Si2Mn8.219mm8mm4.2.3yHRB335(20MnSi)300300HRB400(20MnSiV20MnSiNb20MnTi)360360第24页

24mm2)f¢fptkfpypy1860132017201220739017201220157011104101470104040045Si2Cr4.2.4钢筋弹性模量Es应按表4.2.4采用105NHPB235级钢筋2.1RRB400级钢筋热处理钢筋2.0刻痕钢丝)2.05钢绞线1.95必要时钢绞线可采用实测的弹性模量fpyfsfpf应由钢筋疲劳应力比值分别按表4.2.5-1及表4.2.5-2采用普通钢筋疲劳应力比值应按下列公式计算:fs,minrs=(4.2.5-1)s,maxfsffssfsmin,smaxf,式中s构件疲劳验算时预应力钢筋疲劳应力比值应按下列公式计算:fpffssfp,minrp=(4.2.5-2)p,maxpminf,pmaxf,式中ss构件疲劳验算时133901570111011860132015701110410177012501670118040Si2Mn48Si2Mnmm2)种类EsHRB335级钢筋HRB400级钢筋消除应力钢丝(光面钢丝螺旋肋钢丝注4.2.5普通钢筋和预应力钢筋的疲劳应力幅限值f和fy同一层钢筋的最小应力最大应力同一层预应力钢筋的最小应力最大应力第25页

25mm2)疲劳应力比值HPB235级钢筋HRB335级钢筋HRB400级钢筋frs1.00.4155frs0.40150frs00.1145165165frs0.10.2140155155frs0.20.3130150150frs0.30.4120135145frs0.40.5105125130frs0.50.6105115frs0.60.78595frs0.70.86570frs0.80.94045其接头处钢筋疲劳应力幅限值应按表中数值乘以系数0.8取用2RRB400级钢筋应经试验验证后fpyfpfmm2)r种类0.7r0.80.8rp0.9刻痕fptk=15701801201670210140消除应力钢丝f钢绞线1201051当rp0.9时ffy0.61600.6frs注1当纵向受拉钢筋采用闪光接触对焊接头时方可用于需作疲劳验算的构件fptk=1770光面fptk1570200130注可不作钢筋疲劳验算第26页

26可对表中规定的疲劳应力幅限值作适当调整2当有充分依据时第27页

27必要时尚应对应符合结构的实际工应按国家现行有关标准规定的作用(荷载)对结构的整体进行作用(荷载)效应分析结构中受力状况特殊的部分进行更详细的结构分析应分别进行结构分析并确定其最不利的作用效应组合尚应按国家现行有关标准的要求进行相应的结构分析作用的取值与组合作状况应有理论或试验的依据或经工程实践验证5.1.4结构分析应符合下列要求:1应满足力学平衡条件包括节点和边界的约束条件3应采用合理的材料或构件单元的本构关系材料性能和受力特点等选择下列方法:线弹性分析方法考虑塑性内力重分布的分析方法塑性极限分析方法非线性分析方法其技术条件应符合本规范和有关标准的要求方可用于工程设计55.15.1.1结构按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时5.1.2当结构在施工和使用期的不同阶段有多种受力状况时结构可能遭遇火灾爆炸撞击等偶然作用时5.1.3结构分析所需的各种几何尺寸以及所采用的计算图形边界条件材料性能的计算指标初始应力和变形状况等并应具有相应的构造保证措施结构分析中所采用的各种简化和近似假定计算结果的准确程度应符合工程设计的要求2应在不同程度上符合变形协调条件5.1.5结构分析时宜根据结构类型构件布置5.1.6结构分析所采用的电算程序应经考核和验证对电算结果应经判断和校核在确认其合理有效后第28页

285.25.2.1线弹性分析方法可用于混凝土结构的承载能力极限状态及正常使用极限状态的作用效应分析剪切和扭转变形对结构内力的影响当符合下列条件时可沿柱列或墙轴线分解为不同方向的平面结构分别进行分析2杆件的轴向3结构或杆件的变形对其内力的二阶效应影响不大时5.2.3杆系结构的计算图形宜按下列方法确定:1杆件的轴线宜取截面几何中心的连线2现浇结构和装配整体式结构的梁柱节点可作为刚域插入计算均可采并根据支承节点的连接刚度或支承反力的位置加以修正4杆件问连接部分的刚度远大于杆件中间截面的刚度时图形5.2.4杆系结构中杆件的截面刚度应按下列方法确定:1混凝土的弹性模量应按本规范表4.1.5采用2截面惯性矩可按匀质的混凝土全截面计算也可由截面矩形部分面积的惯性矩作修正后确定应考虑其刚度变化对结构分析的影响宜考虑混凝土开裂徐变等因素的影响予以折减5.2.5杆系结构宜采用解析法可根据其受力特点和作用的种类采用有效的简化分析方法可取支座或节点边缘截面的内力值进行设计5.2.7各种双向板按承载能力极限状态计算和按正常使用极限状态验算时用线弹性方法进行作用效应分析5.2.2杆系结构宜按空间体系进行结构整体分析并宜考虑杆件的弯曲轴向可作相应简化:1体形规则的空间杆系结构但宜考虑平面结构的空间协同工作剪切和扭转变形对结构内力的影响不大时可不计及可不计及柱与基础连接处等可作为刚接梁板与其支承构件非整体浇筑时可作为铰接3杆件的计算跨度或计算高度宜按其两端支承长度的中心距或净距确定3T形截面杆件的截面惯性矩宜考虑翼缘的有效宽度进行计算4端部加腋的杆件5不同受力状态杆件的截面刚度有限元法或差分法等分析方法对体形规则的结构5.2.6对与支承构件整体浇筑的梁端第29页

29根据主拉应力图形的面积确定所需的配筋量和布置并按多轴应力状态验算混凝土的强度其荷载和材料性能指标可取为设计值按正常使用极限状态验算时5.3宜采用考虑塑性内力重分布的分析方法也可对支座或节点弯矩进行调幅尚应满足正常使用极限状态的要求或采取有效的构造措施以及要求不出现裂缝或处于侵蚀环境等情况下的结构可采用塑性铰线法或条带法等塑性极限分析方法进行承载能力极限状态设计5.3.3承受均布荷载的板柱体系三维结构必要时尚应对结构的整体或其部分进行受力全过程的非线性分析尺寸和边界条件以及所用材料的强度等级和主要配筋量等应预先设定2材料的性能指标宜取平均值3材料的混凝土的单轴应力-应变关系4宜计入结构的几何非线性对作用效应的不利影响正常使用极限状态验算时可取作用效应的标准组合和准永久组合有限元分析或试验方法确定其弹性应力分布5.2.8非杆系的二维或三维结构可采用弹性理论分析混凝土的多轴强度和破坏准则可按附录C的规定计算结构按承载能力极限状态计算时其荷载和材料性能指标可取为标准值5.3.1房屋建筑中的钢筋混凝土连续梁和连续单向板其内力值可由弯矩调幅法确定框架框架-剪力墙结构以及双向板等经过弹性分析求得内力后并确定相应的跨中弯矩按考虑塑性内力重分布的分析方法设计的结构和构件对于直接承受动力荷载的构件不应采用考虑塑性内力重分布的分析方法5.3.2承受均布荷载的周边支承的双向矩形板同时应满足正常使用极限状态的要求根据结构布置和荷载的特点可采用弯矩系数法或等代框架法计算承载能力极限状态的内力设计值5.3.4特别重要的或受力状况特殊的大型杆系结构和二维结构的非线性分析宜遵循下列原则:1结构形状截面的构件的或各种计算单元的非线性本构关系宜通过试验测定也可采用经过验证的数学模型其参数值应经过标定或有可靠的依据多轴强度和破坏准则也可按附录C采用并应根据结构构件的受力特点和破坏形态作相应的修正5承载能力极限状态计算时应取作用效应的基本组合第30页

30可采用试验方法对结构的正常使用极限状态和承载能力极限状态进行分析或复核以及混凝土的收缩和徐变等因素在结构中产生的作用效应可能危及结构的安全或正常使用时5.3.5对体形复杂或受力状况特殊的结构或其部分5.3.6当结构所处环境的温度和湿度发生变化应进行专门的结构分析第31页

3166.16.1.16.1.2当通过对一部分纵向钢筋施加预应力已能使构件符合裂缝控制要求时非预应力钢筋宜采用HRB400级HRB335级钢筋con不宜超过表6.1.3规定的张拉控制应力限值表6.1.3中的张拉控制应力限值可提高0.05fptk:1要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受压区内设置的预应力钢筋2要求部分抵消由于应力松弛钢筋种类先张法后张法6.1.4施加预应力时可分别按下列公式计算:1先张法构件由预加力产生的混凝土法向应力承载力计算所需的其余纵向钢筋可采用非预应力钢筋也可采用RRB400级钢筋6.1.3预应力钢筋的张拉控制应力值且不应小于0.4fptk当符合下列情况之一时摩擦钢筋分批张拉以及预应力钢筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应力损失张拉方法消除应力钢丝钢绞线0.75fptk0.75fptk热处理钢筋0.70fptk0.65fptk所需的混凝土立方体抗压强度应经计算确定但不宜低于设计混凝土强度等级值的75%6.1.5由预加力产生的混凝土法向应力及相应阶段预应力钢筋的应力第32页

320I0p0p0ep0s=±y0(6.1.5-1)NNApc相应阶段预应力钢筋的有效预应力s=s-s-aE(6.1.5-2)pcpeconl预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力s(6.1.5-3)2后张法构件由预加力产生的混凝土法向应力NNpcnnnppepns-±y±yn(6.1.5-4)AIInM2相应阶段预应力钢筋的有效预应力pecon预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力s=s-s+as(6.1.5-6)s=s-sl(6.1.5-5)p0conlEpc式中An应根据混凝土弹性模量比值换算成同一混凝土强度等级的截面面积换算截面面积:包括净截面面积以及全部纵向预应力钢筋截面面积换算成混凝土的截面面积净截面惯性矩ep0按本规范第6.1.6条的规定计算净截面重心至所计算纤维处的距离l此处Es按本规范表4.2.4采用后张法构件的预应力钢筋及非预应力钢筋的合力按本规范第6.1.6条计算按本规范第6.1.7条的规定计算第33页p0cons=ssl-凹槽等削弱部分以外的混凝土全部截面面积及纵向非预应力钢筋截面面积换算成混凝土的截面面积之和净截面面积即扣除孔道对由不同混凝土强度等级组成的截面A0I0In换算截面惯性矩epn换算截面重心净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离y0yn换算截面重心相应阶段的预应力损失值按本规范第6.2.1条至6.2.7条的规定计算E钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:E=Es/EcEc按本规范表4.1.5采用Np0Np先张法构件M2由预加力N在后张法预应力混凝土超静定结构中产生的次弯矩

33第三项与第一项的应力方向相同时取加号相反时取减号应以负值代入2在设计中宜采取措施避免或减少柱和墙等约束构件对梁6.1.6预应力钢筋及非预应力钢筋的合力以及合力点的偏心距(图6.1.6)宜按下列公式计算:1先张法构件p0p0pp0pl5sl5sAy-s¢Ay¢¢-sAys¢A¢y¢NAAAAs=s+s¢¢-s¢-s¢¢(6.1.6-1)p0pp0pl5sl5Asp0ppp0ppl5ssl5ssp0sA+s¢A¢-sA-s¢¢e=(6.1.6-2)2后张法构件ppeppepl5sl5sAy-s¢Ay¢¢-sAy+s¢A¢y¢NAAAAs=s+s¢¢-s-s¢¢(6.1.6-3)peppepl5sl5Aspeppnpeppnl5ssnl5ssnpnsA+s¢A¢-sA-s¢¢e=(6.1.6-4)式中受拉区受压区预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力受压区预应力钢筋的有效预应力ApAsypys受压区预应力钢筋在各自合力点处混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值ypnysn注:当公式(6.1.6-1)至公式(6.1.6-4)中的A第34页注:1在公式(6.1.5-1)(6.1.5-4)中右边第二公式(6.1.5-2)(6.1.5-6)适用于pc为压应力的情况当pc为拉应力时板预应力效果的不利影响p0p0pepe受拉区Ap受拉区受压区纵向预应力钢筋的截面面积As受拉区受压区纵向非预应力钢筋的截面面积yp受拉区受压区预应力合力点至换算截面重心的距离ys受拉区受压区非预应力钢筋重心至换算截面重心的距离l5l5受拉区按本规范第6.2.5条的规定计算ypn受拉区受压区预应力合力点至净截面重心的距离ysn受拉区受压区非预应力钢筋重心至净截面重心的距离p=0时可取式中l5=0

34在弯矩设计值中次弯矩应参与组合在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算2r1ppn在进行正截面受弯承载力计算及抗裂验算时时次剪力及其参与组合的计算应符合下列规定:1按弹性分析计算时M=M-M1(6.1.7-1)M=Ne(6.1.7-2)式中NpepnMlMr次剪力宜根据构件各截面次弯矩的分布按结构力学方法计算当参与组合的次弯矩次剪力对结构不利时参与组合的次弯矩和次剪力的预应力分项系数应取1.0在满足本规范第9.5节纵向受力钢筋最小配筋率的条件下>0.3时不应考虑内力重分布pel=ad(6.1.9)ftk6.1.9先张法构件预应力钢筋的预应力传递长度ltr应按下列公式计算:sur¢式中d按本规范表9.3.1采用按本规范表4.1.3以线性内插法确定ltr的起点应从距构件末端0.25ltr处开始计算6.1.7后张法预应力混凝土超静定结构在剪力设计值中次剪力应参与组合次弯矩次弯矩M2宜按下列公式计算:预应力钢筋及非预应力钢筋的合力按本规范公式(6.1.63)计算净截面重心至预应力钢筋及非预应力钢筋合力点的距离按本规范公式(6.1.6-4)计算预加力N对净截面重心偏心引起的弯矩值由预加力N的等效荷载在结构构件截面上产生的弯矩值2在对截面进行受弯及受剪承载力计算时预应力分项系数应取1.2有利时应取1.03在对截面进行受弯及受剪的抗裂验算时6.1.8对后张法预应力混凝土框架梁及连续梁可考虑内力重分布支座截面弯矩可按10%调幅当截面相对受压区高度0.3时并应满足正常使用极限状态验算要求当此处应按本规范第7章的规定计算pe放张时预应力钢筋的有效预应力预应力钢筋的公称直径按本规范附录B采用预应力钢筋的外形系数ftk与放张时混凝土立方体抗压强度fcu相应的轴心抗拉强度标准值当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时第35页

356.1.10计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的正截面和斜截面受弯承载力时锚固长度范围内的预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零在锚固终点处应取为fpy除应进行承载能力极限状态验算外对预拉区不允许出现裂缝的构件或预压时全截面受压的构件其截面边缘的混凝土法向应力尚应符合下列规定(图6.1.11):ctstkf¢(6.1.11-1)cts0.8(6.1.11-2)tk截面边缘的混凝土法向应力可按下列公式计算:f¢cccts或s=0W0ccctcu相应的抗拉强度标准值弯矩值验算边缘的换算截面弹性抵抗矩除应进行承载能力极限状态验算外对预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件其截面边缘的混凝土法向应力应符合下列规定:cts2(6.1.12-1)tkf¢第36页两点之间可按线性内插法确定预应力钢筋的锚固长度la应按本规范第9.3.1条确定6.1.11预应力混凝土结构构件的施工阶段在预加力自重及施工荷载(必要时应考虑动力系数)作用下kpcs+±NMkA6.1.11-3式中相应施工阶段计算截面边缘纤维的混凝土压应力拉应力ftkfck与各施工阶段混凝土立方体抗压强度f抗压强度标准值按本规范表4.1.3以线性内插法确定NkMk构件自重及施工荷载的标准组合在计算截面产生的轴向力值W06.1.12预应力混凝土结构构件的施工阶段

36cctks0.8f¢(6.1.12-2)此处6.1.13预应力混凝土结构构件预拉区纵向钢筋的配筋应符合下列要求:1施工阶段预拉区不允许出现裂缝的构件ct=2f当tk时并应沿构件预拉区的外边缘均匀配置预拉区纵向钢筋的配筋可根据具体情况按实践经验确定6.1.14对先张法和后张法预应力混凝土结构构件先张法和后张法构件预应力钢筋的应力6.26.2.1预应力钢筋中的预应力损失值可按表6.2.1的规定计算应按下列数值取用:先张法构件100N/mm2后张法构件80N/mm2ctcc仍按本规范第6.1.11条的规定计算预拉区纵向钢筋的配筋率(As+Ap)/A不应小于0.2%对后张法构件不应计入Ap其中A为构件截面面积2施工阶段预拉区允许出现裂缝而在预拉区不配置纵向预应力钢筋的构件tk时预拉区纵向钢筋的配筋率As/A不应小于0.4%当ftk

37张拉端锚具变形和钢筋内缩l1按本规范第6.2.2条和第6.2.3条的规定计算—mm2)引起损失的因素符号先张法构件后张法构件按本规范第6.2.2条的规定计算与孔道壁之按本规范第6.2.4条的间的摩擦规定计算l2按实际情况确定混凝土加热养护时受张拉的钢筋与承受拉力的设备之间的温差顶应力钢丝钢绞线普通松弛con此处l4热处理钢筋一次张拉0.05con混凝土的收缩和徐变l6—30由于混凝土的局部挤压t为混凝土加热养护时受张拉的预应力钢筋与承受拉力的设备之间的温差(con或从应力为零开始张拉至1.053当l1可l1la按下列公式计算:s=Es(6.2.2)预应力钢筋的摩擦在转向装置处的摩擦l32t—0.4conptksf0.5一次张拉=1超张拉0.9低松弛当con0.7fptk时0.125conptksf0.5con顶应力钢筋的应力松弛con当0.7fptkcon0.8fptk时0.2conptksf0.575con超张拉0.035l5按本规范第6.2.5条的规定计算用螺旋式预应力钢筋作配筋的环形构件当直径d3m时注1表中)2表中超张拉的张拉程序为从应力为零开始张拉至1.03con持荷2min后卸载至conconfptk0.5时预应力钢筋的应力松弛损失值可取为零6.2.2预应力直线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值第38页

38式中张拉端至锚固端之间的距离(mm)锚具类别A支承式描具(钢丝束镦头锚具等)每块后加垫板的缝隙1锥塞式锚具(钢丝束的钢质锥形锚具等)5夹片式锚具无顶压时61表中的锚具变形和钢筋内缩值也可根据实测数据确定2其他类型的锚具变形和钢筋内缩值应根据实测数据确定其预应力损失尚应计及块体间填缝的预压变形当采用混凝土或砂浆为填缝材料时6.2.3后张法构件预应力曲线钢筋或折线钢筋由于锚具变形和预应力钢筋内缩引起的预应力损失值反向摩擦系数可按本规范表6.2.4中的数值采用l1可按本规范附录D计算宜按下列公式计算:ç+mq÷s=sç1-÷(6.2.4-1)èøæ1öekxl2con当(l2cons=(kx+mq)s(6.2.4-2)式中x张拉端至计算截面的孔道长度(m)可近似取该段孔道在纵轴上的投影长度张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角(rad)考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数第39页张拉端锚具变形和钢筋内缩值(mm)可按表6.2.2采用l螺帽缝隙1有顶压时58注块体拼成的结构每条填缝的预压变形值可取为1mml1应根据预应力曲线钢筋或折线钢筋与孔道壁之间反向摩擦影响长度lf范围内的预应力钢筋变形值等于锚具变形和钢筋内缩值的条件确定常用束形的后张预应力钢筋在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值6.2.4预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦引起的预应力损失值l2(图6.2.4)+)0.2时l2可按下列近似公式计算:按表6.2.4采用按表6.2.4采用

39孔道成型方式кц预埋金属波纹管0.00150.25预埋钢管0.00100.30橡胶管或钢管抽芯成型0.00140.551表中系数也可根据实测数据确定尚应考虑锚环口处的附加摩擦损失6.2.5混凝土收缩45+280s=(6.2.5-1)45+280s¢=(6.2.5-2)后张法构件l5可按下列方法确定:1对一般情况先张法构件1+15rsl5cupcf¢1+15r¢s¢l5cupcf¢1+15rsl5cupcf¢35+280s=(6.2.5-3)35+280s¢=(6.2.5-4)1+15r¢s¢l5cupcf¢式中注2当采用钢丝束的钢质锥形锚具及类似形式锚具时其值可根据实测数据确定徐变引起受拉区和受压区纵向预应力钢筋的预应力损失值l5pcpc在受拉区受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向压应力第40页

40f受压区预应力钢筋和非预应力钢筋的配筋率对先张法构件配筋率应按钢筋总截面面积的一半计算pc应按本规范第6.1.5条及第6.1.6条的规定计算pcpc值不得大于0.5f可根据构件制作情况考虑自重的影响当结构处于年平均相对湿度低于40%的环境下当需要考虑与时间相关的混凝土收缩徐变及钢筋应力松弛预应力损失值时注:当采用泵送混凝土时应考虑后批张拉钢筋所产生的混凝土弹性压缩(或伸长)对先批张拉钢筋的影响此处pci为后批张拉钢筋在先批张拉钢筋重心处产生的混凝土法向应力6.2.7预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表6.2.7的规定进行组合预应力损失值的组合先张法构件后张法构件l5+l6注cu施加预应力时的混凝土立方体抗压强度受拉区对后张法构件=(Ap+As)/An=(Ap+As)/A0=(Ap+As)/A0对于对称配置预应力钢筋和非预应力钢筋的构件=(Ap+As)/An在受拉区受压区预应力钢筋合力点处的混凝土法向压应力pc此时预应力损失值仅考虑混凝土预压前(第一批)的损失其非预应力钢筋中的应力l5l5值应取为零cu当公式(6.2.5-2)(6.2.5-4)中的pc为拉应力时pc应取为零计算混凝土法向应力pcpc时l5及l5值应增加30%2对重要的结构构件可按本规范附录E进行计算宜根据实际情况考虑混凝土收缩徐变引起预应力损失值的增大6.2.6后张法构件的预应力钢筋采用分批张拉时将先批张拉钢筋的张拉控制应力值con增加(或减小)Epci混凝土预压前(第一批)的损失l1+l2+l3+l4l1l2混凝土预压后(第二批)的损失l5l4+先张法构件由于钢筋应力松弛引起的损失值l4在第一批和第二批损失中所占的比例如需区分可根据实际情况确定第41页

41适用于钢筋混7.1.1本章第7.1节至第7.4节规定的正截面承载能力极限状态计算凝土和预应力混凝土受弯构件其承载力应按本规范第10章第10.7节的规定进行计算7.1.2正截面承载力应按下列基本假定进行计算:1截面应变保持平面2不考虑混凝土的抗拉强度3混凝土受压的应力与应变关系曲线按下列规定取用:当êèøú=fc1-1-úénùsêç÷(7.1.2-1)ç÷æecöe0ccëû当s=fc(7.1.2-2)式中fc当计算的0值小于0.002时按公式(7.1.2-5)计算按本规范第4.1.1条确定取为2.0但其绝对值不应大于其相应的强度设计值偏心受力构件正截面受压区混凝土的应力图形可简化为等效的矩形应力图矩形应力图的受压区高度x可取等于按截面应变保持平面的假定所确定的中和轴高度乘以系数77.1受压构件和受拉构件对跨高比小于5的钢筋混凝土深受弯构件c0时0

42等级为C80时1取为0.74其间按线性内插法确定1当混凝土强度等级不超过C50时其间按线性内插法确定7.1.4纵向受拉钢筋屈服与受压区混凝土破坏同时发生时的相对界限受压区高度b应按下列公式计算:1钢筋混凝土构件有屈服点钢筋secuEfyxb=(7.1.4-1)1+b1无屈服点钢筋cusecueEfyxb=(7.1.4-2)1++0.002b12预应力混凝土构件cuEsecu0.002pyp0f-sexb=(7.1.4-3)b11++式中界限受压区高度截面有效高度:纵向受拉钢筋合力点至截面受压边缘的距离fvfpyEs受拉区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力cu1受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算7.1.5纵向钢筋应力应按下列规定确定:第43页矩形应力图的应力值取为混凝土轴心抗压强度设计值fc乘以系数1取为1.0当混凝土强度等级为C80时1取为0.94b相对界限受压区高度:b=xb/h0xbh0普通钢筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用预应力钢筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.32采用钢筋弹性模量按本规范表4.2.4采用p0按本规范公式(6.1.5-3)或公式(6.1.5-6)计算非均匀受压时的混凝土极限压应变按本规范公式(7.1.2-5)计算系数按本规范第7.1.3条的规定计算注:当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时并取其较小值

431纵向钢筋应力宜按下列公式计算:普通钢筋sEeç÷(7.1.5-1)èøæö=-11h0ixsiscub预应力钢筋piscupiix(7.1.5-2)2纵向钢筋应力也可按下列近似公式计算:普通钢筋ç÷b1èh0iøfyæöxçs=-b1÷(7.1.5-3)e-bsi预应力钢筋pipibipypi(7.1.5-4)3按公式(7.1.51)至公式(7.1.54)计算的纵向钢筋应力应符合下列条件:y-f¢sisfy(7.1.5-5)pipys-f¢0pisfpy(7.1.5-6)当计算的当pi为压应力且其绝对值大于(py第i层纵向钢筋截面重心至截面受压边缘的距离等效矩形应力图形的混凝土受压区高度负值代表压应力表4.2.3-2确定第i层纵向预应力钢筋截面重心处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力7.1.6对任意截面构件的正截面承载力7.27.2.1矩形截面或翼缘位于受拉边的倒T形截面受弯构件第44页=Eç-1s01h0bse÷èøæö+f-sæöx101èh0ø0s=-bsx-bç÷ç÷+当si为压应力且其绝对值大于fsi为拉应力且其值大于fy时取si=fyy时取si=-fy当计算的pi为拉应力且其值大于fpy时取pi=fpyp0i-fpy)的绝对值时取pi=p0i-f式中h0ixsipi第i层纵向普通钢筋预应力钢筋的应力正值代表拉应力fyfpy纵向普通钢筋预应力钢筋的抗压强度设计值按本规范表4.2.3-1p0i按本规范公式(6.1.5-3)或公式(6.1.5-6)计算可按本规范附录F的方法计算其正截面受弯承载力应

44符合下列规定(图7.2.1):M1cx0ys0sa()fbh-)+fA¢¢(h-a¢x2-s¢-¢¢-¢(7.2.1-1)()(p0pyp0fAhap)混凝土受压区高度应按下列公式确定:1cysyspypp0py混凝土受压区高度尚应符合下列条件:xbh0(7.2.1-3)afbxfAfAfAsfAp(7.2.1-2)=-¢¢++(¢-¢)¢2a¢(7.2.1-4)式中M1fcAsAp受压区纵向预应力钢筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预应力钢筋应力矩形截面的宽度或倒T形截面的腹板宽度截面有效高度预应力钢筋合力点至截面受压边缘的距离当受压区未配置纵向预应力钢筋或受压区纵向预应力钢筋应力(公式(7.2.1-4)中的I形截面受弯构件(图7.2.2)其正截面受弯承载力应分别符合下列规定:第45页x弯矩设计值系数按本规范第7.1.3条的规定计算混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4采用As受拉区受压区纵向普通钢筋的截面面积Ap受拉区受压区纵向预应力钢筋的截面面积p0bh0sp受压区纵向普通钢筋合力点受压区全部纵向钢筋合力点至截面受压边缘的距离p0-fpy)为拉应力时用s代替7.2.2翼缘位于受压区的T形

451当满足下列条件时fA+fAyspyp1cffysysp0pyafbhfAfAsfAp¢¢+¢¢+¢¢-(¢-¢)¢(7.2.2-1)应按宽度为b2当不满足公式(7.2.2-1)的条件时Mç÷ç÷èøæöç÷+¢-¢-èøæöfafbxh-afbbh22()1c01cffh0h¢xfA(ha)(f)A(hap)ys0sp0pyp0+¢¢-¢-s¢-¢¢-¢(7.2.2-2)混凝土受压区高度应按下列公式确定:as(7.2.2-3)[bxbbhfAfAfAfAp1fcffysyspypp0py+(¢-)¢]=-¢¢++(¢-¢)¢式中hb按上述公式计算T形7.2.3T形第46页f的矩形截面计算fT形I形截面受压区的翼缘高度fT形I形截面受压区的翼缘计算宽度按本规范第7.2.3条的规定确定I形截面受弯构件时混凝土受压区高度仍应符合本规范公式(7.2.1-3)和公式(7.2.1-4)的要求I形及倒L形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度bf应按表7.2.3所列情况中的最小值取用

46I形及倒L形截面受弯构件翼缘计算宽度bf¢I形截面倒L形截面肋形板1按计算跨度l0考虑l0/3l03l00.1b+12——hf¢0.05b+12b+bb+5ffh¢h¢hf¢3按翼缘高度考虑hf¢hf¢h01表中b为腹板宽度则可不遵守表列情况3的规定I形和倒L形截面当受压区加腋的高度hhhf¢且加腋的宽度bh3hh时其计算宽度应取腹板宽度b应符合本规范公式(7.2.13)的要求当由构造要求或按正常使用极限状态验算要求配置的纵向受拉钢筋截面面积大于受弯承载力要求的配筋面积时按本规范公式(7.2.1-2)或公式(7.2.2-3)计算的混凝土受压区高度x应满足本规范公式(7.2.1-4)的条件当不满足此条件时正截面受弯承载力应符合下列规定:MfA(h-a-a¢)+fA(h-a-a¢)pyppsysss+s(¢-f¢)A¢(a¢-a¢)(7.2.5)p0pypps式中应按本规范第7.3.7条和第7.3.8条的规定计算公式(7.3.7-3)和公式(7.3.8-1)中取等号应将公式(7.3.7-2)公式(7.3.7-4)和公式(7.3.82)中N第47页T形T形情况肋形梁肋形板独立梁肋形梁62按梁(纵肋)净距sn考虑b+sn—b+sn/2hf¢h00.1hf¢h00.05b+12b+5fbh¢hf¢注2如肋形梁在梁跨内设有间距小于纵肋间距的横肋时3对加腋的T形其翼缘计算宽度可按表列情况3的规定分别增加2bh(TI形截面)和bh(倒L形截面)4独立梁受压区的翼缘板在荷载作用下经验算沿纵肋方向可能产生裂缝时7.2.4受弯构件正截面受弯承载力的计算可仅计入受弯承载力条件所需的纵向受拉钢筋截面面积7.2.5当计算中计入纵向普通受压钢筋时sp受拉区纵向普通钢筋预应力钢筋至受拉边缘的距离7.2.6环形和圆形截面受弯构件的正截面受弯承载力但在计算时应在公式(7.3.71)并取轴向力设计值N=0同时ei以弯矩设计值M代替

477.3cy+¢¢当配置的箍筋符合本规范第10.3节的规定时其正截面受压承载力应符合下列规定(图7.3.1):0.9j(fAfAs)(7.3.1)式中N钢筋混凝土构件的稳定系数fc构件截面面积A当纵向钢筋配筋率大于3%时810121416182022242628l0/d78.510.5121415.517192122.524l0/i28354248556269768390971.000.980.950.920.870.810.750.700.650.600.56l0/b3032343638404244464850l0/i262829.5313334.536.5384041.543l0/i1041111181251321391461531601671740.520.480.440.400.360.320.290.260.230.210.19对钢筋混凝土柱可按个规范第7.3.11条的规定取用b为钜形截面的短边尺寸fAfA¢+2fA¢ccorysyss+¢a当配置的螺旋式或焊接环式间接钢筋符合本规范第10.3节的规定时0.9(0)(7.3.2-1)7.3.1钢筋混凝土轴心受压构件N轴向压力设计值按表7.3.1采用混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4采用As全部纵向钢筋的截面面积公式(7.3.1)中的A应改用(A-As)代替l0/b注:表中l0为构件的计算长度d为圆形截面的直径i为截面的最小回转半径7.3.2钢筋混凝土轴心受压构件其正截面受压承载力应符合下列规定(图7.3.2):N第48页

48spdA=(7.3.2-2)corAss1ss0式中fy构件的核心截面面积:间接钢筋内表面范围内的混凝土面积螺旋式或焊接环式间接钢筋的换算截面面积构件的核心截面直径:间接钢筋内表面之间的距离螺旋式或焊接环式单根间接钢筋的截面面积间接钢筋沿构件轴线方向的间距间接钢筋对混凝土约束的折减系数:当混凝土强度等级不超过C50时取1.0注:1按公式(7.3.2-1)算得的构件受压承载力设计值不应大于按本规范公式(7.3.1)算得的构件受压承载力设计值的1.5倍不应计入间接钢筋的影响而应按本规范第7.3.1条的规定进行计算:1)当l0/d>12时2)当按公式(7.3.2-1)算得的受压承载力小于按本规范公式(7.3.1)算得的受压承载力时应计人轴向压力在偏心方向存在的附加偏心距ea7.3.4矩形截面偏心受压构件正截面受压承载力应符合下列规定(图7.3.4):N1cyssAsafbxfA¢-s+¢p0pypp-(s¢-f¢)A¢-sAp(7.3.4-1)Nea-fA(ha)21c0ys0sxfbxh÷+¢¢-¢èøæöç-s¢-¢¢-¢(7.3.4-2)()(p0pyp0fAhap)第49页间接钢筋的抗拉强度设计值AcorAss0dcorAssls当混凝土强度等级为C80时取0.85其间按线性内插法确定2当遇到下列任意一种情况时3)当间接钢筋的换算截面面积Ass0小于纵向钢筋的全部截面面积的25%时7.3.3在偏心受压构件的正截面承载力计算中其值应取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者中的较大值

49hei+-a(7.3.4-3)he=2e=e0+ea(7.3.4-4)i轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离按本规范第7.3.10条的规定计算预应力钢筋的应力初始偏心距纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点至截面近边缘的距离轴向压力对截面重心的偏心距:e0=M/Nea尚应符合下列要求:1钢筋的应力此处为相对受压区高度2)当受压区高度应满足本规范公式(7.2.1-4)的条件s为轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋合力点的距离在计算中应计人偏心距增大系数初始偏心距应按公式(7.3.4-4)确定当N>fcbh时尚应按下列公式进行验算:第50页式中e偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向压力偏心距增大系数sp受拉边或受压较小边的纵向普通钢筋eie0附加偏心距按本规范第7.3.3条确定在按上述规定计算时sp可按下列情况计算:1)当b时为大偏心受压构件取s=fy及p=fpy=x/h0>b时为小偏心受压构件sp按本规范第7.1.5条的规定进行计算2当计算中计人纵向普通受压钢筋时当不满足此条件时其正截面受压承载力可按本规范第7.2.5条的规定进行计算此时应将本规范公式(7.2.5)中的M以Nes代替此处e3矩形截面非对称配筋的小偏心受压构件

50c0ys0asfbhh÷+¢¢-¢-fA(hhèøæöç2-s-f¢Ah¢-ap)(7.3.4-5)()(p0pyp0he¢=-a¢-(e-ea)(7.3.4-6)20式中eh=As)的钢筋混凝土小偏心受压构件也可按下列近似公式计算纵向钢筋截面面积:f¢(h-a¢)(10.5)y0se1c0N-x-xafbh2As¢=(7.3.4-7)此处1c1bs7.3.5I形截面偏心受压构件的受压翼缘计算宽度bea1c0b1c+afbh0(b-x)(h0-a¢)=xb(7.3.4-8)N-0.43fbh2N-xafbh0x+f应按本规范第7.2.3条确定其正截面受压承载力应符合下列规定:应按宽度为受压翼缘计算宽度bf的矩形截面计算f时(图7.3.5)应符合下列规定:N[1fcffyssAsabxbbhfA¢-s+(¢-)¢]+¢p0pypp-(s¢-f¢)A¢-sAp(7.3.5-1)Neêèøúêú1c0fëûhfùé¢ç÷ç÷æö+¢-¢ç-÷èøæöafbxh-(bbhf)h022x第51页Ne轴向压力作用点至受压区纵向普通钢筋和预应力钢筋的合力点的距离0纵向受压钢筋合力点至截面远边的距离4矩形截面对称配筋(As相对受压区高度可按下列公式计算:1当受压区高度xhf时2当受压区高度x>h

51fA(ha)(f)A)hap)ys0sp0pyp0+¢¢-¢-s¢-¢¢-¢(7.3.5-2)公式中的钢筋应力均应按本规范第7.3.4条的有关规定确定其正截面受压承载力计算应计人受压较小边翼缘受压部分的作用当N>fcA时尚应按下列公式进行验算:Ne¢cê0ffúëûh¢éhùæöç-¢-+÷èøfbhh¢-(bbh)(h022hfffysh0bbh-¢+¢(¢2+(¢-)¢afAfç÷ç÷èøæö-a)-(s-f¢)A(h¢-ap)(7.3.5-3)sp0pyp0e¢=y¢-a¢-(e0-ea)(7.3.5-4)式中y取y=h/2可取bf=b对仅在离轴向压力较远一侧有翼缘的倒T形截面T形或I形截面钢筋混凝土偏心受压构件(图7.3.6)第52页sp以及是否考虑纵向普通受压钢筋的作用3当x>(h-hf)时此时受压较小边翼缘计算宽度bf应按本规范第7.2.3条确定4对采用非对称配筋的小偏心受压构件截面重心至离轴向压力较近一侧受压边的距离当截面对称时注:对仅在离轴向压力较近一侧有翼缘的T形截面可取bf=b7.3.6沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形其正截面受压承载力宜符合下列规定:

52Na[x]bhbbhf1fc0f+(¢-)¢yssssw+¢s(7.3.6-1)fA¢-A+NNeêèøúêú1c0ffëû+fA¢¢(h-a¢)+M(7.3.6-2)hfùé¢ç÷ç÷æöafx(1-0.5)xbh2+(b¢-b)h¢h0-2ys0sswæx-öswywswN=ç1+÷fA(7.3.6-3)ç÷è1wøé2ù0.5bb1swywswswM=ê0.5-ç÷úfAh(7.3.6-4)êè1wøúëûç÷æx-öb1b式中Asw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋强度设计值本规范表4.2.3-1采用取=1时取=hsw/h0ss以及在计算中是否考虑受压钢筋和受压较小边翼缘受压部分的作用注:本条适用于截面腹部均匀配置纵向钢筋的数量每侧不少于4根的情况7.3.7沿周边均匀配置纵向钢筋的环形截面偏心受压构件(图7.3.7)第53页沿截面腹部均匀配置的全部纵向钢筋截面面积fyw按Nsw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋所承担的轴向压力当>1时1计算Msw沿截面腹部均匀配置的纵向钢筋的内力对As重心的力矩当>=1计算均匀配置纵向钢筋区段的高度hsw与截面有效高度h0的比值宜选取hsw=h0-受拉边或受压较小边钢筋As中的应力应按本规范第7.3.4条和第7.3.5条的有关规定确定其正截面受压

53承载力宜符合下列规定:1钢筋混凝土构件NaafA+(-)fAs(7.3.7-1)aacty1Neih2p(sinpa+sinpat)sinpaa(+1c1fArr2)pys+fArs(7.3.7-2)2预应力混凝土构件N1cp0ppyptpyp0aa-s+a¢-a-s(7.3.7-3)fAAfA(f)ApNeih2ppsinpatsinpasinpaafAr(+r)+f¢A1c12pyprpp+(f-s)Arp(7.3.7-4)pyp0p在上述各公式中的系数和偏心距应按下列公式计算:at.5a=1-1(7.3.7-5)ie=e0+ea(7.3.7-6)式中A全部纵向普通钢筋的截面面积全部纵向预应力钢筋的截面面积外半径纵向普通钢筋重心所在圆周的半径纵向预应力钢筋重心所在圆周的半径轴向压力对截面重心的偏心距ea第54页环形截面面积AsApr1r2环形截面的内rsrpe0附加偏心距按本规范第7.3.3条确定

54受压区混凝土截面面积与全截面面积的比值>2/3时取环形截面偏心受压构件可按本规范第7.3.8条规定的圆形截面偏心受压构件正截面受压承载力公式计算0.5的情况其正截面受压承载力宜符合下列规定:NNeafA+fArs(7.3.8-2)1ctyaafA-)+(-)fAs(7.3.8-1)2pasin2pa(1aahi3pp2sin3pasinpa+sinpat1crysat=1.25-2a(7.3.8-3)ei=e0+ea(7.3.8-4)式中A全部纵向钢筋的截面面积圆形截面的半径纵向钢筋重心所在圆周的半径轴向压力对截面重心的偏心距ea对应于受压区混凝土截面面积的圆心角(rad)与2>0.625时t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值当t=03当p÷÷a时æöççè+<1r2rr2ø2arccos注:本条适用于截面内纵向钢筋数量不少于6根且r1/r27.3.8沿周边均匀配置纵向钢筋的圆形截面钢筋混凝土偏心受压构件(图7.3.8)圆形截面面积Asrrse0附加偏心距按本规范第7.3.3条确定的比值t纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值当取t=0第55页

55注:本条适用于截面内纵向钢筋数量不少于6根的情况均应在其正截面受压承载力计算中考虑结构侧移和构件挠曲引起的附加内力可近似考虑二阶弯矩对轴向压力偏心距的影响也可根据本规范第7.3.12条规定的构件修正抗弯刚度用考虑二阶效应的弹性分析方法直接计算出结构构件各控制截面包括弯矩设计值在内的内力设计值环形和圆形截面偏心受压构件其偏心距增大系数可按下列公式计算:1x22l01400e/h0h1æöh1÷xèø=+ç(7.3.10-1)iN0.5fcAx1=(7.3.10-2)hl001x2=1.15-0.(7.3.10-3)式中l0hh0r2和rs按本规范第7.3.7条和第7.3.8条的规定取用1A2注:当偏心受压构件的长细比l0/i7.3.11轴心受压和偏心受压柱的计算长度l0可按下列规定确定:1刚性屋盖单层房屋排架柱露天吊车柱和栈桥柱其计算长度l0可按表7.3.11-1取用第56页7.3.9各类混凝土结构中的偏心受压构件在确定偏心受压构件的内力设计值时将轴向压力对截面重心的初始偏心距ei乘以本规范第7.3.10条规定的偏心距增大系数并按相应的内力设计值进行各构件的截面设计7.3.10对矩形T形I形构件的计算长度按本规范第7.3.11条确定截面高度其中对环形截面取外直径对圆形截面取直径截面有效高度其中对环形截面取h0=r2+rs对圆形截面取h0=r+rs此处r偏心受压构件的截面曲率修正系数当1>1.0时取1=1.0构件的截面面积对T形I形截面均取A=bh+2(bf-b)hf构件长细比对截面曲率的影响系数当l0/h<15时取2=1.017.5时可取=1.0

56l0柱的类别排架方向有柱间支撑无柱间支撑天吊车房屋柱两跨及多跨1.25H1.0H1.2H有吊车房屋柱下柱1.0Hl0.8Hl1.0HlHl为从基础顶面至装配式吊车梁底面或现浇式吊车梁顶面的柱子下部高度Hu为从装配式吊车梁底面或从现浇式吊车梁顶面算起的柱子上部高度当计算中不考虑吊车荷载时可按无吊车房屋柱的计算长度采用0.3的情况当Hu/Hl各层柱的计算长度l0可按表7.3.11-2取用现浇楼盖其余各层柱1.25H装配式楼盖其余各层柱1.5H下两层楼盖顶面之间的高度框架柱的计算长度l0可按下列两个公式计算并取其中的较小值:l0=[(H1+0.15f+fl)](7.3.11-1)ul=(2+0.2f)H(7.3.11-2)0min式中fufl柱的上端下端节点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值minf比值fufl中的较小值H7.3.12当采用考虑二阶效应的弹性分析方法时第57页垂直排架方向单跨1.5H1.0H1.2H上柱2.0Hu1.25Hu1.5Hu露天吊车柱和栈桥柱2.0Hl1.0Hl—注1表中H为从基础顶面算起的柱子全高2表中有吊车房屋排架柱的计算长度但上柱的计算长度仍可按有吊车房屋采用3表中有吊车房屋排架柱的上柱在排架方向的计算长度仅适用于Hu/Hl0.3时计算长度宜采用2.5Hu2一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构楼盖类型柱的类别l0底层柱1.0H底层柱1.25H注表中H对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度对其余各层柱为上3当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时柱的高度按表7.3.11-2的注采用宜在结构分析中对构件的弹性抗弯

57ei均但应考虑稳刚度EcI乘以下列折减系数:对梁取0.4对柱取0.6对剪力墙及核心筒壁取0.45此时在按本规范第7.3节进行正截面受压承载力计算的有关公式中应以(M/N+ea)代替此处MN为按考虑二阶效应的弹性分析方法直接计算求得的弯矩设计值和相应的轴向力设计值注:当验算表明剪力墙或核心筒底部正截面不开裂时尚应按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力定系数其正截面受压承载力可选用下列两种方法之一进行计算:此时附录F公式(F.0.17)和公式(F.0.1-8)中的1按本规范附录F的方法计算Mxe=e+e(7.3.14-1)ix0xaxe=e+e(7.3.14-2)iy0yay式中e0xM0x按本规范第7.3.3条的规定确定y轴方向上的偏心距增大系数按本规范第7.3.10条的规定确定2按下列近似公式计算:其刚度折减系数可取0.77.3.13偏心受压构件除应计算弯矩作用平面的受压承载力外此时可不计入弯矩的作用的影响7.3.14对截面具有两个互相垂直的对称轴的钢筋混凝土双向偏心受压构件(图7.3.14)My应分别用NxeixNyeiy代替其中初始偏心距应按下列公式计算:e0y轴向压力对通过截面重心的y轴x轴的偏心距:e0x=M0x/Ne0y=M0y/NM0y未考虑附加弯矩时轴向压力在x轴y轴方向的弯矩设计值eaxeayx轴y轴方向上的附加偏心距xyx轴第58页

581111NuxN0uyNu++(7.3.14-3)式中Nu0按全部纵向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值按全部纵向钢筋计算的构件偏心受压承载力设计值可按本规范公式(7.3.1)计算但应取等号Nux可按本规范第7.3.4条或第7.3.5条的规定进行计算Nux可按本规范第7.3.6条的规定进行计算7.4yspyfA+fAp(7.4.1)7.4.1轴心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定:N式中Np的合力点之间时(图7.4.2a):N构件的截面轴心受压承载力设计值Nux轴向压力作用于x轴并考虑相应的计算偏心距xeix后此处x应按本规范第7.3.10条的规定计算Nuy轴向压力作用于y轴并考虑相应的计算偏心距yeiy后此处y应按本规范第7.3.10条的规定计算构件的截面轴心受压承载力设计值Nu0将N以Nu0代替且不考虑稳定系数及系数0.9构件的偏心受压承载力设计值Nux可按下列情况计算:1)当纵向钢筋沿截面两对边配置时但应取等号将N以Nux代替2)当纵向钢筋沿截面腹部均匀配置时但应取等号将N以Nux代替构件的偏心受压承载力设计值Nuy可采用与Nux相同的方法计算轴向拉力设计值AsAp纵向普通钢筋预应力钢筋的全部截面面积7.4.2矩形截面偏心受拉构件的正截面受拉承载力应符合下列规定:1小偏心受拉构件当轴向拉力作用在钢筋As与Ap的合力点和As与A第59页

59eN¢(-¢)+¢(-¢(7.4.2-1)ys0spyp0fAhafAhap)Ne¢fA(h¢-a)+fA(h¢-ap)(7.4.2-2)ys0spyp02大偏心受拉构件当轴向拉力不作用在钢筋As与Ap的合力点和Ap的合力点之间时(图7.4.2b):NyspypyAs+(s¢-¢)¢-(7.4.2-3)fAafcbxfA+fA-f¢¢p0pyp1Neafbxh÷+¢¢-¢-fA(ha)21c0ys0sxèøæöç混凝土受压区的高度应满足本规范公式(7.2.1-3)的要求当计算中计入纵向普通受压钢筋时可按公式(7.4.2-2)计算均可按公式(7.4.2-2)计算其正截面受拉承载力应符合本规范公式(7.4.41)的规定式中正截面受弯承载力设计值Mu可按本规范公式(7.3.61)和公式(7.3.6-2)进行计算其正截面受拉承载力应符合本规范公式(7.4.4-1)的规定第60页s与A-s¢-¢¢-¢(7.4.2-4)()(p0pyp0fAhap)此时尚应满足本规范公式(7.2.1-4)的条件当不满足时3对称配筋的矩形截面偏心受拉构件不论大小偏心受拉情况7.4.3沿截面腹部均匀配置纵向钢筋的矩形T形或I形截面钢筋混凝土偏心受拉构件但应取等号同时应分别取N=0和以Mu代替Ne沿周边均匀配置纵向钢筋的环形和圆形截面偏心受拉构件式中的正截面受弯承载力设计值Mu可按本规

60并以Mu代替Nei范第7.2.6条的规定进行计算但应取等号其正截面受拉承载力应符合下列规定:Ne0NMuu011+(7.4.4-1)式中Nu0轴向拉力作用点至截面重心的距离按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值按通过轴向拉力作用点的弯矩平面计算的正截面受弯承载力设计值Mu2MMuxM公式(7.4.4-1)中的e0/Mu也可按下列公式计算:eæöe00e0xy2ç÷ç÷èøæö=ç÷+(7.4.4-2)èøuuy式中e0x按本规范第7.2节的规定计算7.5T形和I形截面的受弯构件其受剪截面应符合下列条件:ccc0.25bfcbh0(7.5.1-1)当hw/b0.2bfbh0(7.5.1-2)当4构件斜截面上的最大剪力设计值c=1.0当混凝土强度等级为C80时fcb截面的有效高度7.4.4对称配筋的矩形截面钢筋混凝土双向偏心受拉构件构件的轴心受拉承载力设计值e0Mu并以Nu0代替N构件的轴心受拉承载力设计值Nu0按本规范公式(7.4.1)计算但应取等号可按本规范第7.1节的规定进行计算e0y轴向拉力对通过截面重心的y轴x轴的偏心距MuxMuyx轴y轴方向的正截面受弯承载力设计值7.5.1矩形当hw/b4时V6时Vhw/b6时按线性内插法确定式中Vc混凝土强度影响系数:当混凝土强度等级不超过C50时取取c=0.8其间按线性内插法确定混凝土轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4采用矩形截面的宽度T形截面或I形截面的腹板宽度h0第61页

61对T形截面取有效高度减去翼缘高度当有实践经验时公式(7.5.1-1)中的系数可改用0.32对受拉边倾斜的构件其剪力设计值的计算截面应按下列规定采用:1支座边缘处的截面(图7.5.2ab截面1-1)2受拉区弯起钢筋弯起点处的截面(图7.5.2a截面2-23箍筋截面面积或间距改变处的截面(图7.5.2b截面44)4腹板宽度改变处的截面尚应包括梁的高度开始变化处集中荷载作用处和其他不利的截面应符合本规范第10.2.10条和第10.2.8条的构造要求7.5.3不配置箍筋和弯起钢筋的一般板类受弯构件0.7bftbh0(7.5.3-1)1/4bh=ç÷(7.5.3-2)hèh0øæ800öç÷式中V当h0>2000mm时取h0=2000mmft其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:hw截面的腹板高度:对矩形截面取有效高度对I形截面取腹板净高注:1对T形或I形截面的简支受弯构件当有实践经验时其受剪截面的控制条件可适当放宽7.5.2在计算斜截面的受剪承载力时3-3)注:1对受拉边倾斜的受弯构件2箍筋的间距以及弯起钢筋前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点的距离其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:V构件斜截面上的最大剪力设计值h截面高度影响系数:当h0<800mm时取h0=800mm混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4采用7.5.4矩形T形和I形截面的一般受弯构件当仅配置箍筋时第62页

62csV+Vp(7.5.4-1)cst0yvV=0.7fbh+1.25fh0(7.5.4-2)sV=0.05N(7.5.4-3)Asvpp0式中V构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值由预加力所提高的构件受剪承载力设计值此处为在同一截面内箍筋的肢数沿构件长度方向的箍筋间距fyv计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力钢筋及非预应力钢筋的合力此处A0为构件的换算截面面积当按公式(7.5.4-1)计算时应将公式(7.5.4-2)改为下列公式:cst0yvl+1s1.75V=fbh+fh0(7.5.4-4)Asv式中集中荷载作用点至支座之间的箍筋以及预应力混凝土连续梁和允许出现裂缝的预应力混凝土简支梁应按本规范第6.1.9条和第8.1.8条的规定考虑预应力钢筋传递长度的影响其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:VcspysbasV+V+0.8fAsinpypb+0.8fAsinap(7.5.5)式中V第63页V构件斜截面上的最大剪力设计值VcsVpAsv配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积:Asv=nAsv1Asvl为单肢箍筋的截面面积s箍筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1中的fy值采用Np0按本规范第6.1.14条计算当Np0>0.3fcA0时取Np0=0.3fcA0其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)的独立梁对集中荷载作用下(包括作用有多种荷载为集中荷载作用点至支座或节点边缘的距离计算截面的剪跨比可取=/h0当<1.5时取=1.5当>3时取=3应均匀配置注:1对合力Np0引起的截面弯矩与外弯矩方向相同的情况均应取Vp=02对先张法预应力混凝土构件在计算合力Np0时7.5.5矩形T形和I形截面的受弯构件当配置箍筋和弯起钢筋时配置弯起钢筋处的剪力设计值按本规范第7.5.6条的规定取用

63由预加力所提高的构件的受剪承载力设计值按本规范公式(7.5.4-3)计算Apb预应力弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角其剪力设计值可按下列规定取用(图7.5.2a):1计算第一排(对支座而言)弯起钢筋时取前一排(对支座而言)弯起钢筋弯起点处的剪力值T形和I形截面的一般受弯构件当符合下列公式的要求时:Vt0p00.7fbh+0.05N(7.5.7-1)t0p0fbh+0.05N(7.5.7-2)而仅需根据本规范第10.2.9条第10.2.10条集中荷载作用下的独立梁1.75l+1均可不进行斜截面的受剪承载力计算和第10.2.11条的有关规定T形和I形截面的受弯构件其斜截面受剪承载力应符合下列规定(图7.5.8):V+V+0.8fAsinas(7.5.8-1)Vsp=tanb(7.5.8-2)csspysbz+ctanbM-0.8(fAz+fAz)åyvsvsvåysbsb对预应力混凝式中V构件斜截面受压区末端的弯矩设计值构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值按本规范公式(7.5.4-2)或公式(7.5.4-4)计算构件截面上受拉边倾斜的纵向非预应力和预应力受拉钢筋合力的设计值在垂直方向的投影:对钢筋混凝土受弯构件土受弯构件同一截面内箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离同一弯起平面内的弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离斜截面受拉区始端处纵向受拉钢筋合力的水平分力至斜截面受压区合力点Vp但计算合力Np0时不考虑预应力弯起钢筋的作用Asb同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋预应力弯起钢筋的截面面积sp斜截面上非预应力弯起钢筋7.5.6计算弯起钢筋时取支座边缘处的剪力值2计算以后的每一排弯起钢筋时7.5.7矩形当符合下列公式的要求时:V按构造要求配置箍筋7.5.8受拉边倾斜的矩形V构件斜截面上的最大剪力设计值MVcs其中h0取斜截面受拉区始端的垂直截面有效高度Vsp其值不应大于fyAsSin其值不应大于(fpyAp+fyAs)sin且不应小于peApsinzsvzsbz第64页

64的距离可近似取z=0.9h0斜截面受拉区始端处倾斜的纵向受拉钢筋的倾角c斜截面的受剪承载力应按等截面高度梁和变截面高度梁的有关公式分别计算7.5.9受弯构件斜截面的受弯承载力应符合下列规定(图7.5.9):M(fA+fA)z+åfA+åfAz+åfAz(7.5.9-1)yspypysbzsbpypbpbyvsvsv此时斜截面的水平投影长度c可按下列条件确定:V=åfAsina+åfAsin+åfAysbspypbpyvsv(7.5.9-2)式中V纵向非预应力和预应力受拉钢筋的合力至受压区合力点的距离可近似取斜截面的水平投影长度可近似取c=h0注:在梁截面高度开始变化处并应按其中不利者配置箍筋和弯起钢筋a斜截面受压区末端的剪力设计值z第65页

65z=0.9h0zsb同一斜截面上箍筋的合力至斜截面受压区合力点的距离在计算先张法预应力混凝土构件端部锚固区的斜截面受弯承载力时应按下列规定确定:锚固区内的纵向预应力钢筋抗拉强度设计值在锚固起点处应取为零纵向预应力钢筋的锚固长度la应按本规范第9.3.1条确定当符合本规范第9.3.1条至第9.3.3条第10.2.2条至第10.2.4条7.5.11矩形T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件其斜截面受剪承载力应符合下列规定:1.75l+1sfbh+fh0+0.07N(7.5.12)Asvt0yv式中N此fbh0+0.07N(7.5.13)t对框架结构中的框架柱当其反弯点在层高范围内时处=1.5当承受符合本规范第7.5.4条规定的集中荷载时为集中荷载至支座或节点边缘的距离T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件当符合下列公式的要求时:1.75l+1同一弯起平面内的非预应力弯起钢筋预应力弯起钢筋的合力至斜截面受压区合力点的距离zpbzsv公式中的fp在锚固终点处应取为fpy在两点之间可按线性内插法确定此时7.5.10受弯构件中配置的纵向钢筋和箍筋第10.2.7条和第10.2.10条规定的构造要求时可不进行构件斜截面的受弯承载力计算T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受压构件和偏心受拉构件其受剪截面应符合本规范第7.5.1条的规定7.5.12矩形V偏心受压构件计算截面的剪跨比与剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取N=0.3fcA此处A为构件的截面面积计算截面的剪跨比应按下列规定取用:1对各类结构的框架柱宜取=M/(Vh0)可取=Hn/(2h0)当<1时取=1当>3时取=3M为计算截面上与剪力设计值V相应的弯矩设计值Hn为柱净高2对其他偏心受压构件当承受均布荷载时取取=/h0当<1.5时取=1.5当>3时取=3此处7.5.13矩形V第66页

66而仅需根据本规范第10.3.2条的规定按构造要求配置箍筋T形和I形截面的钢筋混凝土偏心受拉构件其斜截面受剪承载力应符合下列规定:Vfbh+fh0-0.2N(7.5.14)l+1sAsvt0yv1.75式中N按本规范第7.5.12条确定应取等于fyv0hsAsv且fh0值sAsvyv不得小于0.36fbh0t7.5.15圆形截面的钢筋混凝土受弯构件和偏心受压构件其斜截面受剪承载力可按本规范第7.5.1至第7.5.13条计算此时上述条文公式中的截面宽度b和截面有效高度h0应分别以1.76r和1.6r代替7.5.16矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱其受剪截面应符合下列条件:Vxsinq(7.5.16-2)b0.25fchb0c式中Vx截面宽度为h斜向剪力设计值V的作用方向与x轴的夹角其斜截面受剪承载力应符合下列规定:Vx2Vtanq1+ç÷Vuyç÷èøæöuxVux(7.5.17-1)Vy2Vtanq1+ç÷ç÷èuxøæöVuyVuy(7.5.17-2)Vuy应按下列公式计算:第67页可不进行斜截面受剪承载力计算式中的剪跨比和轴向压力设计值应按本规范第7.5.12条确定7.5.14矩形与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值计算截面的剪跨比当公式(7.5.14)右边的计算值小于fyv0h时sAsw此处为圆形截面的半径0.25bfbh0cosq(7.5.16-1)ccVyx轴方向的剪力设计值对应的截面有效高度为h0截面宽度为bVyy轴方向的剪力设计值对应的截面有效高度为b0=arctan(Vy/Vx)7.5.17矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱在x轴y轴方向的斜截面受剪承载力设计值Vux

67V=fbh+fh0+0.07N(7.5.17-3)lx+1sAsvxuxt0yv1.75V=fhb+fb0+0.07N(7.5.17-4)ly+1s1.75Asvyuyt0yv式中取N=0.3fcA可在公式(7.5.17-1)公式(7.5.17-2)中近似取Vux/Vuy=1后直接进行计算fhb0+0.07Nsinq(7.5.18-2)ly+11.75ç÷ç÷èø可不进行斜截面受剪承载力计算æöt而仅需根据本规范第10.3.2条的规定按构造要求配置箍筋7.6I形截面和hw/tw6的箱形截面构件(图7.6.1)其截面应符合下列条件:第68页xy框架柱的计算剪跨比按本规范7.5.12条的规定确定AsvxAsvy配置在同一截面内平行于x轴y轴的箍筋各肢截面面积的总和N与斜向剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时此处A为构件的截面面积在设计截面时7.5.18矩形截面双向受剪的钢筋混凝土框架柱当符合下列要求时:Vxfbh0+0.07Ncosq(7.5.18-1)lx+1æ1.75öç÷ç÷èøtVy7.6.1在弯矩剪力和扭矩共同作用下对hw/b6的矩形T形

684时0WtVTbh0.8+cfc当hw/b(或hw/tw)=6时0WtVTbh0.8+cfc按线性内插法确定式中T箱形截面的侧壁总厚度2tw截面的有效高度Wt对T形截面取有效高度减去翼缘高度tw受扭构件的截面尺寸条件及扭曲截面承载力计算应符合专门规定剪力和扭矩共同作用下的构件(图7.6.1)当符合下列公式的要求时:p00.7ft0.05bh0N0WtVTbh8+第69页当hw/b(或hw/tw)0.25b7.6.1-10.2b7.6.1-2当46时7.6.2在弯矩+7.6.2-1

69仅需根据本规范第10.2.5条第10.2.11条和第10.2.12条的规定计算截面上混凝土法向预应力等于零时的纵向预应力钢筋及非预应力钢筋的合力A0为构件的换算截面面积取N=0.3fcA7.6.3受扭构件的截面受扭塑性抵抗矩应按下列规定计算:1矩形截面(3)6长边尺寸2T形和I形截面ttwtfWtfWtf和Wtf应按下列规定计算:1)腹板(3)62hf2)受压翼缘2W(bfb)3)受拉翼缘2(bfb)2式中bbh或0WtVTbh8+p00.7ft0.07bh0N+7.6.2-2均可不进行构件受剪扭承载力计算按构造要求配置纵向钢筋和箍筋式中Np0此处按本规范第6.1.14条的规定计算当Np0>0.3fcA0时取Np0=0.3fcA0N与剪力扭矩设计值VT相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时此处A为构件的截面面积Wt=h-bb27.6.3-1式中bh矩形截面的短边尺寸W=W+W¢+7.6.3-2对腹板受压翼缘及受拉翼缘部分的矩形截面受扭塑性抵抗矩WtwW=h-bb2tw7.6.3-3tf¢=¢-¢7.6.3-4W=-hftf7.6.3-5h腹板宽度截面高度fbf截面受压区受拉区的翼缘宽度fhf截面受压区受拉区的翼缘高度第70页

70计算时取用的翼缘宽度尚应符合bhhthhbbtw)2Whbh-b-tw)]式中bh7.6.4矩形截面纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定:sTfAfAsx=1ucor对钢筋混凝土纯扭构件=1.71.7时可在公式(7.6.4-1)Wtp的右边增加预加力影响项0.05Np0的取值应符合本规范第7.6.2条的规定受扭的纵向钢筋与箍筋的配筋强度比值受扭计算中取对称布置的全部纵向非预应力钢筋截面面积受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积fyhcor为箍筋内表面范围内截面核心部分的短边ucor<1.7或ep0>h/6时可将其截面划分为几个矩形截面分别按本规范第7.6.4条进行受扭承载力计算每个矩形截面的扭矩设计值应按下列规定计算:1腹板7.6.5-1=fb+6hf及bfb+6hf的规定3箱形截面[=--(-2(3)62wh3(267.6.3-6hh箱形截面的短边尺寸长边尺寸A0.35fw+1xf.2st1Acorttyv7.6.4-1yvstystl7.6.4-2其值应符合0.61.7的要求当>1.7时取对偏心距ep0h/6的预应力混凝土纯扭构件当符合NA00此处在公式(7.6.4-1)中取1.7式中AstlAstlfyv受扭箍筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1中的fy值采用受扭纵向钢筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用Acor截面核心部分的面积:Acor=bcorhcor此处bcor长边尺寸截面核心部分的周长:ucor=2(bcor+hcor)注:当不应考虑预加力影响项而应按钢筋混凝土纯扭构件计算7.6.5T形和I形截面纯扭构件TwWtwWtT第71页

712受压翼缘T3受拉翼缘T构件截面所承受的扭矩设计值腹板所承受的扭矩设计值T7.6.6箱形截面钢筋混凝土纯扭构件的受扭承载力应符合下列规定:sT式中此处=1.7其受扭承载力应符合下列规定:WtT式中N构件截面面积值应按本规范第7.6.4条的规定确定其受剪扭承载力应符合下列规定:1一般剪扭构件1)受剪承载力00h0.25.05)1.70(1.5)(0V1.5VWtTbh010.5TfWtfWt¢¢=7.6.5-2TfWtfWt=7.6.5-3式中TTwfTf受压翼缘受拉翼缘所承受的扭矩设计值A0.35afw+1.2xfst1Acorhttyv7.6.6h箱形截面壁厚影响系数:h=2.5tw/bh当h>1.0时取h=1.0值应按本规范公式(7.6.4-2)计算且应符合0.61.7的要求当>1.7时取7.6.7在轴向压力和扭矩共同作用下的矩形截面钢筋混凝土构件A0.35+1.2x+0fwf.071AcorstttyvNsA7.6.7与扭矩设计值T相应的轴向压力设计值当N>0.3fcA时取N=0.3fcAA此处7.6.8在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭构件s-bfbh+N+fAsvttpyv7.6.8-1+bt=7.6.8-2第72页

72受剪承载力所需的箍筋截面面积当t>1时2)受扭承载力A0sAstAcor0.Wf05)1N(0.35ftttyvp1T.2值应按本规范第7.6.4条的规定确定2集中荷载作用下的独立剪扭构件1)受剪承载力00h011.75V(1.5)(0.05)1.5VWtTbh010.2(1)t=0.5式中取按本规范公式(7.6.8-1)与(7.6.8-2)或公式(7.6.8-4)与2)受扭承载力受扭承载力仍应按公式(7.6.8-3)计算7.6.9T形和I形截面剪扭构件的受剪扭承载力应按下列规定计算:1剪扭构件的受剪承载力(7.6.8-5)进行计算可根据本规范第7.6.5条的规定划分为几个矩形截面分别进行计算受压翼缘及受拉翼缘可按本规范第7.6.4条纯扭构件的规定进行计算7.6.10箱形截面钢筋混凝土剪扭构件的受剪扭承载力应符合下列规定:1一般剪扭构件1)受剪承载力0h00.7(1.5)1.25V式中Asvt一般剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当t<0.5时取t=0.5取t=10b++x7.6.8-3此处l+s-bfbh+N+fAsvttpyv7.6.8-4+l+bt=7.6.8-5计算截面的剪跨比按本规范第7.5.4条的规定取用t集中荷载作用下剪扭构件混凝土受扭承载力降低系数:当t<0.5时当t>1时取t=1但式中的t应按公式(7.6.8-5)计算但计算时应将T及Wt分别以Tw及Wtw代替2剪扭构件的受扭承载力公式(7.6.8-5)进行计算腹板可按本规范公式(7.6.83)公式(7.6.8-2)或公式(7.6.8-3)但计算时应将T及Wt分别以Tw及Wtw代替但计算时应将T及Wt分别以Tf及Wtf或Tf及Wtf代替s-bfbh+fAsvttyv7.6.10-1第73页

73A0.35abfW+1xf.2st1AcorhtttyvhWt代替2集中荷载作用下的独立剪扭构件1)受剪承载力0h011.75V(1.5)但式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)并应配置在相应的但式中的Wt应以2)受扭承载力受扭承载力仍应按公式(7.6.10-2)计算计算I形和箱形截面的弯剪扭构件+1)时可仅按受弯构件的正截面受弯承载力和纯扭构件的受扭承载力分别进行计算可仅按受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力分别进行计算其纵向钢筋截面面积应分别按受弯构件的正截面受弯承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定位置7.6.13在轴向压力其受剪扭承载力应符合下列规定:1受剪承载力0h0+11.75V(1.5)(0.05)2受扭承载力AsNAAb(0.35f+0.W+xfst1cortttyv.207)1T2)受扭承载力Ts7.6.10-2以上两个公式中的t值应按本规范公式(7.6.8-2)计算但式中的Wt应以h值和值应按本规范第7.6.6条的规定确定l+s-bfbh+fAsvttyv7.6.10-3式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)计算hWt代替但式中的Wt应以hWt代替7.6.11在弯矩剪力和扭矩共同作用下的矩形T形可按下列规定进行承载力计算:1当V0.35ftbh0或V0.875ftbh0/(2当T0.175ftWt或T0.175hftWt时7.6.12矩形T形I形和箱形截面弯剪扭构件箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱-blsfbh+N+fAsvttyv7.6.13-17.6.13-2第74页

74式中值应按本规范第7.6.4条的规定确定7.6.14在轴向压力可仅按偏心受压构件的正截面受压承载力和框架柱斜截面受剪承载力分别进行计算7.6.15在轴向压力并应配置在相应的位置箍筋截面面积应分别按剪扭构件的受剪承载力和受扭承载力计算确定受相邻构件约束的支承梁的扭矩宜考虑内力重分布应按弯剪扭构件进行承载力计算配置的纵向钢筋和箍筋尚应符合本规范第10.2.5条注:当有充分依据时7.7其受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.1):计算截面的剪跨比按本规范第7.5.12条确定以上两个公式中的t值应按本规范公式(7.6.8-5)计算弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱当T(0.175ft+0.035N/A)Wt时弯矩剪力和扭矩共同作用下的钢筋混凝土矩形截面框架柱其纵向钢筋截面面积应分别按偏心受压构件的正截面受压承载力和剪扭构件的受扭承载力计算确定并应配置在相应的位置7.6.16对属于协调扭转的钢筋混凝土结构构件考虑内力重分布后的支承梁第10.2.11条和第10.2.12条的规定也可采用其他设计方法7.7.1在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板第75页

75bf+shuhtpcmmh0应按下列两个公式计算并取其中较小值:bs1.2h10.4+7.7.1-3h2=当有取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值不平衡弯矩时取h=0.9混凝土轴心抗拉强度设计值其值宜控制在1.0临界截面的周长:距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直lF,15)(0.70.7.7.1-1公式(7.7.1-1)中的系数=7.7.1-2a40.5+sh0um式中Fl局部荷载设计值或集中反力设计值对板柱结构的节点应按本规范第7.7.5条的规定确定h截面高度影响系数:当h800mm时取h=1.0当h2000mm时其间按线性内插法取用ftpcm临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值3.5N/mm2范围内um第76页

76截面的最不利周长h0局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值宜大于4s=30对角柱7.7.2当板开有孔洞且孔洞至局部荷载或集中反力作用面积边缘的距离不大于6h0时当受冲切承载力不满足本规范第7.7.1条的要求且板厚受到限制时7.7.3-1ltpcm,m0yvsvu(0.35f+0.shuh+8fA15)0.其受冲切承载力应符合下列规定:1当配置箍筋时Flsh8sina)0.15(0.35f+0.uh+fAtpcm,m0ysbu2当配置弯起钢筋时F截面有效高度取两个配筋方向的截面有效高度的平均值12s当s<2时取s=2当面积为圆形时取s=2s不s板柱结构中柱类型的影响系数:对中柱取s=40对边柱取取s=20受冲切承载力计算中取用的临界截面周长um应扣除局部荷载或集中反力作用面积中心至开孔外边画出两条切线之间所包含的长度(图7.7.2)7.7.3在局部荷载或集中反力作用下可配置箍筋或弯起钢筋此时受冲切截面应符合下列条件:lFtmh01.05fhu配置箍筋或弯起钢筋的板7.7.3-27.7.3-3第77页

77弯起钢筋与板底面的夹角板中配置的抗冲切箍筋或弯起钢筋l0此时m应取配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外0.5h0处的最不利周长抗剪锚栓和扁钢U形箍等)在柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力应符合下列规定(图7.7.4):F0.7FpsAb+bm=式中h0当基础偏心受力时可取用最大的地基反力设按荷载效应基本组合计算并考虑结构重要性系数的基础底面地基反力设计值(可扣除基础自重及其上的土重)计值考虑冲切荷载时取用的多边形面积(图7.7.4中的阴影面积ABCDEF)冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长:当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时柱与基础交接处或基础变阶处的冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边长水平荷载作用下当考虑板柱节点临界截面上的剪应力传递不平衡弯矩式中Asvu与呈45冲切破坏锥体斜截面相交的全部箍筋截面面积Asbu与呈45冲切破坏锥体斜截面相交的全部弯起钢筋截面面积应符合本规范第10.1.10条的构造规定尚应按本规范第7.7.1条的要求进行受冲切承载力计算对配置抗冲切钢筋的冲切破坏锥体以外的截面注:当有可靠依据时也可配置其他有效形式的抗冲切钢筋(如工字钢槽钢7.7.4对矩形截面柱的阶形基础bfbhtmh7.7.4-1l=7.7.4-2t2bb7.7.4-3柱与基础交接处或基础变阶处的截面有效高度取两个配筋方向的截面有效高度的平均值psAbt取柱宽当计算基础变阶处的受冲切承载力时取上阶宽bbbb=bt+2h07.7.5板柱结构在竖向荷载并按本规范第7.7.1条第78页

78其集中反力设计值Fl应以等效集中反力设计值Fl7.8lclcln1.35fAbb其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求:F7.8.1-2bl=局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值对后张法预应力混凝土构件中的锚头局压区的压力设计值混凝土轴心抗压强度设计值在后张法预应力混凝土构件的张拉阶段验算中c混凝土局部受压时的强度提高系数或第7.7.3条进行受冲切承载力计算时eq代替Fleq可按本规范附录G的规定计算7.8.1配置间接钢筋的混凝土结构构件7.8.1-1AbAl式中Fl应取1.2倍张拉控制力fc应根据相应阶段的混凝土立方体抗压强度fcu值按本规范表4.1.4的规定以线性内插法确定混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条的规定取用l第79页

79混凝土局部受压面积应在混凝土局部受压面积中扣除孔道Ab可由局部受压面积与计算底面积按同心对称的原则确定对常用情况可按图7.8.2取用lclcvcoryln0.9(bbf+2arbf)AAl时(图7.8.3)局部受压承载力应符合下列规定:F当为方格网式配筋时(图7.8.3a)11122l2+rv=钢筋网两个方向上单位长度内钢筋截面面积的比值不宜大于1.5当为螺旋式配筋时(图7.8.3b)corsAssd仍按本规范公式(7.8.1-2)计算fyAlAln混凝土局部受压净面积对后张法构件凹槽部分的面积局部受压的计算底面积按本规范第7.8.2条确定7.8.2局部受压的计算底面积Ab7.8.3当配置方格网式或螺旋式间接钢筋且其核心面积Acor7.8.3-1其体积配筋率v应按下列公式计算:nAlnAsscorAs7.8.3-2此时其体积配筋率v应按下列公式计算:14rv=7.8.3-3式中cor配置间接钢筋的局部受压承载力提高系数但Ab以Acor代替当Acor>Ab时应取Acor=Ab钢筋抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用第80页

80间接钢筋对混凝土约束的折减系数方格网式或螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土核心面积其重心应与Al的重心重合间接钢筋的体积配筋率(核心面积Acor范围内单位混凝土体积所含间接钢筋的体积)AslAs2单根螺旋式间接钢筋的截面面积螺旋式间接钢筋内表面范围内的混凝土截面直径80mmd为柱的纵向钢筋直径按本规范第7.3.2条的规定取用Acor计算中仍按同心对称的原则取值vn1方格网沿l1方向的钢筋根数单根钢筋的截面面积n2方格网沿l2方向的钢筋根数单根钢筋的截面面积Assldcors方格网式或螺旋式间接钢筋的间距宜取30对方格网式钢筋不应少于4片间接钢筋应配置在图7.8.3所规定的高度h范围内对螺旋式钢筋不应少于4圈对柱接头h尚不应小于15d第81页

81对要求不出现裂缝的预应力混凝土构件受拉区混凝土的法向应力图形取为对跨度sffcfsif其正截面疲劳应力应按下列基本假定进行计算:1截面应变保持平面2受压区混凝土的法向应力图形取为三角形不考虑受拉区混凝土的抗拉强度拉力全部由纵向钢筋承受三角形4采用换算截面计算吊车荷载的动力系数应按现行国家标准不大于12m的吊车梁应计算下列部位的应力:1正截面受压区边缘纤维的混凝土应力和纵向受拉钢筋的应力幅2截面中和轴处混凝土的剪应力和箍筋的应力幅注:纵向受压钢筋可不进行疲劳验算7.9.4钢筋混凝土受弯构件正截面的疲劳应力应符合下列要求:fc,maxDsDfyfsi疲劳验算时截面受拉区第i层纵向钢筋的应力幅按本规范公式(7.9.5-1)计算Ds按本规范公式(7.9.5-2)计算按本规范第4.1.6条确定fyf可仅验算最外层钢筋的应力幅7.9.5钢筋混凝土受弯构件正截面的混凝土压应力和钢筋的应力幅应按下列公式计算:1受压区边缘纤维的混凝土应力7.97.9.1需作疲劳验算的受弯构件3对钢筋混凝土构件7.9.2在疲劳验算中荷载应取用标准值对吊车荷载应乘以动力系数建筑结构荷载规范GB50009的规定取用可取用一台最大吊车荷载7.9.3钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时7.9.4-17.9.4-2式中sfcmax,疲劳验算时截面受压区边缘纤维的混凝土压应力ffc混凝土轴心抗压疲劳强度设计值D钢筋的疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1采用注:当纵向受拉钢筋为同一钢种时第1页

82ffMx0fcI07.9.5-20min,min00max,max0疲劳验算时同一截面上在相应荷载组合下产生的最大弯矩值Mfmax引起相应截面受拉区第i层纵向钢筋的E=Es/Efc应力钢筋的弹性模量与混凝土疲劳变形模量的比值:f疲劳验算时相应于弯矩Mmax与Mfmin为相同方向时的换算f截面惯性矩疲劳验算时相应于弯矩Mmax与Mfmin为相同方向时的换算截f面受压区高度h0ix0和If0应以截面相反位置的hx0和惯性矩If01矩形及翼缘位于受拉区的T形截面0I0=+aA¢(x-a¢)+aA(h-x0)2bx30EEfffsss3maxs,max=7.9.5-12纵向受拉钢筋的应力幅fffDssi=ssi,max-ssi,minssi=aEfMIh-x0)(fiff7.9.5-3ssi=aEfMIh-x0)(fiff7.9.5-4式中MmaxfMfmin最小弯矩值fsiminfsimax由弯矩MminffEIf0x0相应于弯矩Mmax与Mfmin为相同方向时的截面受压区边缘至受拉区第i层纵向钢筋截面重心的距离f当弯矩Mmin与弯矩Mmax的方向相反时ff公式(7.9.5-3)中h0i0ix0和If0代替7.9.6钢筋混凝土受弯构件疲劳验算时换算截面的受压区高度x0If0应按下列公式计算:+aEA¢x-a¢-aEAh-x0)=bx20sssff()(2007.9.6-1007.9.6-2第2页

83f时(图7.9.6)-+aA¢(x-a¢)-afEA(h-x0)=0E22bx¢(bb)(xhf)2s0ss0ff0f02¢--¢7.9.6-3s0ss0ffff2f003I=-+aA¢(x-a¢)+aEA(h-x0)20E33bx¢(bb)(xhf)3¢--¢7.9.6-32)当x0当弯矩Mmin与Mfmaxf的方向相反时If注:1当纵向受拉钢筋沿截面高度分多层布置时2纵向受压钢筋的应力应符合fc为纵向受压钢筋合力点处的混凝土应力7.9.7钢筋混凝土受弯构件斜截面的疲劳验算及剪力的分配应符合下列规定:1截面中和轴处的剪应力fttf0.6f该区段的剪力全部由混凝土承受第3页2I形及翼缘位于受压区的T形截面1)当x0>hhf时按宽度为bf的矩形截面计算3对x0If0的计算仍可采用上述x0I0的相应公式fx0相应的受压区位置分别在该截面的下侧和上侧当弯矩Mmin与Mmax的方向相同时ff与x0可取x0=x00=If0上述公式中的As及h0应分别按分层的Asi及h0i进行计算fEfcfy的条件当E>ffy时本条各公式中EAfs应以fyAs/fc代替此处fy为纵向钢筋的抗压强度设计值当符合下列条件时:7.9.7-1此时箍筋可按构造要求配置

84截面中和轴处的剪应力ffft其剪力应由箍筋和混凝土共同承受fsv应符合下列规定:svfyvfDfDsVmaxbz0式中ffy采用7.9.8钢筋混凝土受弯构件中和轴处的剪应力应按下列公式计算:fft=疲劳验算时在相应荷载组合下构件验算截面的最大剪力值I形截面的腹板宽度受压区高度x0按本规范公式(7.9.6-1)或(7.9.6-3)计算7.9.9钢筋混凝土受弯构件斜截面上箍筋的应力幅应按下列公式计算:z07.9.9-27.9.9-3非疲劳验算时构件验算截面的最大剪力幅值疲劳验算时在相应荷载组合下构件验算截面的最小剪力值最大剪力幅相对值箍筋的间距配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积应计算下列部位的应力:1正截面受拉区和受压区边缘纤维的混凝土应力及受拉区纵向预应力钢筋预应力钢筋的应力幅2截面重心及截面宽度剧烈改变处的混凝土主拉应力注:受压区纵向预应力钢筋可不进行疲劳验算式中按本规范第7.9.8条计算混凝土轴心抗拉疲劳强度设计值按本规范第4.1.6条确定2截面中和轴处的剪应力不符合公式(7.9.7-1)的区段此时箍筋的应力幅7.9.7-2fsv箍筋的应力幅按本规范公式(7.9.9-1)计算fyvf箍筋的疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1中的7.9.8式中Vfmaxb矩形截面宽度T形z0受压区合力点至受拉钢筋合力点的距离此时ffDssv=fD-h(max0.1VAftbh0)ssv7.9.9-1DVmax=Vmax-Vminfffh=Vmax/Vmaxff式中VfmaxVfminsAsv7.9.10预应力混凝土受弯构件疲劳验算时第4页

857.9.11预应力混凝土受弯构件正截面的疲劳应力应符合下列规定:1受拉区或受压区边缘纤维的混凝土应力1)当为压应力时cc,maxfscff2)当为拉应力时ct,maxfstff2受拉区纵向预应力钢筋的应力幅DspfpyfDf3受拉区纵向非预应力钢筋的应力幅sfDsyfDf按本规范公式(7.9.12-1)或公式(7.9.12-2)计算确定按本规范公式(7.9.12-1)或公式(7.9.12-2)计算确定fp受拉区纵向非预应力钢筋的应力幅按本规范公式(7.9.12-6)计算ffy非预应力钢筋各为同一钢种时可仅各验算最外层钢筋的应力幅其正截面的混凝土纵向预应力钢筋和非预应力钢筋的最小最大应力和应力幅应按下列公式计算:1受拉区或受压区边缘纤维的混凝土应力c,minffs或sc,max=y0I0minc,maxffs或sc,min=y0I0max2受拉区纵向预应力钢筋的应力及应力幅第5页7.9.11-17.9.11-27.9.11-37.9.11-4式中fccmax受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大压应力(取绝对值)fctmax受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最大拉应力受拉区纵向预应力钢筋的应力幅按本规范公式(7.9.12-3)计算ffpy预应力钢筋疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-2采用fs非预应力钢筋疲劳应力幅限值按本规范表4.2.5-1采用注:当受拉区纵向预应力钢筋7.9.12对要求不出现裂缝的预应力混凝土受弯构件Mfpcs+7.9.12-1Mfpcs+7.9.12-2

867.9.12-3Mminy0s,min=s+aI0Mmaxy0s,max=s+aI07.9.12-5Mminy0s,min=s+aI0Mmaxy0s,max=s+aI0pE=Es/Ec最大应力扣除全部预应力损失后由预加力在受拉区或受压区边缘纤维处产生的混凝土法向应力疲劳验算时同一截面上在相应荷载组合下产生的最大最小弯矩值预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:换算截面的惯性矩受拉区边缘或受压区边缘至换算截面重心的距离最大应力疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的应力幅扣除全部预应力损失后所计算的受拉区一层预应力钢筋的有效预应力所计算的受拉区一层非预应力钢筋预应力钢筋截面重心Dsp=Dsp,max-Dsp,minfffpepEpfpf7.9.12-4pepEpfpf7.9.12-43受拉区纵向非预应力钢筋的应力及应力幅fffDss=Dss,max-Dss,minpepEsfsf7.9.12-6pepEsfsf7.9.12-4式中fc,minfcmax疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最小最小最大应力以其绝对值进行判别pc按本规范公式(6.1.5-1)或公式(6.1.5-4)计算MmaxfMfminpEI0y0fpminfpmax疲劳验算时所计算的受拉区一层预应力钢筋的最小fppe按本规范公式(6.1.5-2)或公式(6.1.5-5)计算y0sy0p第6页

87至换算截面重心的距离最大应力疲劳验算时所计算的受拉区一层非预应力钢筋的应力幅消压弯矩Mp0作用下所计算的受拉区一层非预应力钢筋中产生的应力stpftf当为拉应力时以正值代入当为压应力时以负值代入7.9.13预应力混凝土受弯构件斜截面混凝土的主拉应力应符合下列规定:f预应力混凝土受弯构件斜截面疲劳验算纤维处的混凝土主拉应力按本规范第8.1.6条的公式计算(对吊车荷载fsminfsmax疲劳验算时所计算的受拉区一层非预应力钢筋的最小fsse此处Mp0为受拉区一层非预应力钢筋截面重心处的混凝土法向预应力等于零时的相应弯矩值注:公式(7.9.12-1)(7.9.12-2)中的pc(Mmin/I0)y0f(Mfmax/I0)y0公式(7.9.12-7)(7.9.12-8)中的se以负值代人7.9.13式中ftp尚应计人动力系数)第7页

8888.1并按下列规定进行受拉边缘应力或正截面裂缝宽度验算:1一级ckpctkcqpc一般要求不出现裂缝的构件在荷载效应的标准组合下应符合下列规定:s-sf(8.1.1-2)在荷载效应的准永久组合下宜符合下列规定:s-s0(8.1.1-3)3三级应符合下列规定荷载效应的标准组合准永久组合下抗裂验算边缘的混凝土法向应力pcftk按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度wlim其预拉区在施工阶段出现裂缝的区段公式(8.1.1-1)至公式(8.1.1-3)中的受弯和偏心受压构件及预应力混凝土轴心受拉和受弯构件中8.1.1钢筋混凝土和预应力混凝土构件应根据本规范第3.3.4条的规定按所处环境类别和结构类别确定相应的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限值严格要求不出现裂缝的构件在荷载效应的标准组合下应符合下列规定:ckpcs-s0(8.1.1-1)2二级允许出现裂缝的构件按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响计算的最大裂缝宽度maxwlimw(8.1.1-4)式中ckcq扣除全部预应力损失后在抗裂验算边缘混凝土的预压应力按本规范公式(6.1.5-1)或公式(6.1.5-4)计算混凝土轴心抗拉强度标准值按本规范表4.1.3采用wmax按本规范第8.1.2条计算最大裂缝宽度限值按本规范第3.3.4条采用注:对受弯和大偏心受压的预应力混凝土构件pc应乘以系数0.98.1.2在矩形T形倒T形和I形截面的钢筋混凝土受拉按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影第8页

89响的最大裂缝宽度(mm)可按下列公式计算:maxcrj=1.1-0.65(8.1.2-2)tesskd(8.1.2-3)r=teç÷wajç08÷sèrteøæö=1.9c+0.(8.1.2-1)deqsskEftkr=åiidiA+åiieqnnnd2sApteA(8.1.2-4)按表8.1.2-1采用hf为受拉翼缘的宽度式中j裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数:当j<0.2时取j=1对直接承受重复荷载的构件按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力或预应力混凝土构件纵向受拉钢筋的等效应力Es最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(mm):当c<20时取c=20按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率在最大裂缝宽度计算中对受弯偏心受压和偏心受拉构件高度受拉区纵向非预应力钢筋截面面积受拉区纵向预应力钢筋截面面积受拉区纵向钢筋的等效直径(mm)受拉区第i种纵向钢筋的公称直径(mm)受拉区第i种纵向钢筋的根数vi可将计算求得的最大裂缝宽度乘以系数0.85:2对e0/h0cr构件受力特征系数取j=0.2当j>1时取j=1sk按本规范第8.1.3条计算钢筋弹性模量按本规范表4.2.4采用c当c>65时取c=65te当te<0.01时取te=0.01Ate有效受拉混凝土截面面积:对轴心受拉构件取构件截面面积取Ate=0.5bh+(bf-b)hf此处bfAsApdeqdini受拉区第i种纵向钢筋的相对粘结特性系数按表8.1.2-2采用注:1对承受吊车荷载但不需作疲劳验算的受弯构件0.55的偏心受压构件可不验算裂缝宽度第9页

90类型钢筋混凝土构件预应力混凝土构件受弯偏心受压2.11.7偏心受拉2.4—轴心受拉2.72.2光面带肋带肋螺旋肋刻痕钢丝钢筋钢筋钢筋钢丝钢筋类别Vi0.71.01.00.80.60.80.50.4注钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力或预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力可按下列公式计算:1钢筋混凝土构件受拉区纵向钢筋的应力1)轴心受拉构件s=(8.1.3-1)2)偏心受拉构件s=(8.1.3-2)s0s3)受弯构件s=(8.1.3-3)4)偏心受压构件s=(8.1.3-4)éùskAsNkA(h-a¢)skNke¢0Assk0.87hMkAszNke(-z)skfh02h0ê)ç÷úz1=0.87-0.12(-g¢(8.1.3-5)eêúèøæös0ysëûe=he+(8.1.3-6)()bh0bbhfff¢-¢g¢=(8.1.3-7)cr非预应力钢筋光张法预应力钢筋后张法预应力钢筋钢绞线钢筋钢丝带肋光面钢绞线对环氧树脂涂层带肋钢筋其相对粘结特性系数应按表中系数的0.8倍取用8.1.3在荷载效应的标准组合下第10页

912l004000e/h0h1æö1+ç÷èø=hs(8.1.3-8)式中As取受拉区纵向钢筋截面面积轴向拉力作用点至受压区或受拉较小边纵向钢筋合力点的距离轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离zs=1.0截面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离fg¢受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值fb¢fh¢受压区翼缘的宽度弯矩值2预应力混凝土构件受拉区纵向钢筋的等效应力1)轴心受拉构件pAskp0skA+N-N=s(8.1.3-9)2)受弯构件(A+As)zM±M-N(z-ep)pk2p0sks=(8.1.3-10)kNp0M±M2e=ep+(8.1.3-11)式中Ap受拉区纵向预应力钢筋截面面积:对轴心受拉构件取全部纵向预应力钢筋截面面积受拉区纵向非预应力钢筋和预应力钢筋合力点至截面受压区合力点的距离ep后张法预应力混凝土超静定结构构件中的次弯矩按本规范第6.1.7条的规定确定注:在公式(8.1.3-10)第11页受拉区纵向钢筋截面面积:对轴心受拉构件取全部纵向钢筋截面面积对偏心受拉构件取受拉较大边的纵向钢筋截面面积对受弯偏心受压构件ee纵向受拉钢筋合力点至截面受压区合力点的距离且不大于0.87h0s使用阶段的轴向压力偏心距增大系数当l0/h14时取ys高度在公式(8.1.3-7)中当>0.2hfh¢0时取hf=0.2h0¢NkMk按荷载效应的标准组合计算的轴向力值对受弯构件取受拉区纵向预应力钢筋截面面积z按公式(8.1.3-5)计算其中e按公式(8.1.3-11)计算混凝土法向预应力等于零时全部纵向预应力和非预应力钢筋的合力Np0的作用点至受拉区纵向预应力和非预应力钢筋合力点的距离M2(8.1.3-11)中当M2与Mk的作用方向相同时取加号当M2与Mk

92的作用方向相反时取减号抗裂验算边缘混凝土的法向应力应按下列公式计算:1轴心受拉构件s=(8.1.4-1)s=(8.1.4-2)2受弯构件s=(8.1.4-3)s=(8.1.4-4)s=±(8.1.4-5)0A0s=±(8.1.4-6)0A0A0NqNkckcqA0W0MqMkckcqW03偏心受拉和偏心受压构件MWkNkckWMqNqcq严格要求不出现裂缝的构件应符合下列规定:tptpftkcpck式中Nq构件换算截面面积构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩注:在公式(8.1.4-5)8.1.5预应力混凝土受弯构件应分别对截面上的混凝土主拉应力和主压应力进行验算:1混凝土主拉应力1)一级s0.85(8.1.5-1)一般要求不出现裂缝的构件应符合下列规定:s0.95(8.1.5-2)2混凝土主压应力对严格要求和一般要求不出现裂缝的构件s0.6f(8.1.5-3)8.1.4在荷载效应的标准组合和准永久组合下Mq按荷载效应的准永久组合计算的轴向力值弯矩值A0W0(8.1.4-6)中右边项当轴向力为拉力时取加号为压力时取减号ftk2)二级均应符合下列规定:第12页

93按本规范第8.1.6条确定此时在静力计算中应符合公式(8.1.5-2)和公式(8.1.5-3)的规定8.1.6混凝土主拉应力和主压应力应按下列公式计算:tpxyxy2s22=±+t(8.1.6-1)süs+sæs-sö2ç÷ç÷þèøMýcpxpcI0(V-sAsina)ky0s=s+(8.1.6-2)IkåpepbpS00b=t(8.1.6-3)式中由集中荷载标准值Fk产生的混凝土竖向压应力由剪力值Vk和预应力弯起钢筋的预加力在计算纤维处产生的混凝土剪应力对后张法预应力混凝土超静定结构构件扣除全部预应力损失后在计算纤维处由预加力产生的混凝土法向应力换算截面重心至计算纤维处的距离换算截面惯性矩按荷载效应的标准组合计算的剪力值计算纤维以上部分的换算截面面积对构件换算截面重心的面积矩预应力弯起钢筋的有效预应力计算截面上同一弯起平面内的预应力弯起钢筋的截面面积计算截面上预应力弯起钢筋的切线与构件纵向轴线的夹角当为压应力时在集中力作用点两侧各0.6h的长度范围内由集中荷载标准值Fk产生的混凝土竖向压应力和剪应力的简化分布可按图8.1.7确定其应力的最大值可按下列公式计算:第13页式中tpcp混凝土的主拉应力主压应力应选择跨度内不利位置的截面对该截面的换算截面重心处和截面宽度剧烈改变处进行验算注:对允许出现裂缝的吊车梁x由预加力和弯矩值Mk在计算纤维处产生的混凝土法向应力y当计算截面上有扭矩作用时尚应计人扭矩引起的剪应力在计算剪应力时尚应计人预加力引起的次剪力pc按本规范公式(6.1.5-1)或(6.1.5-4)计算y0I0VkS0peApbp注:公式(8.1.6-1)(8.1.62)中的xypc和Mky0/I0当为拉应力时以正值代人以负值代人8.1.7对预应力混凝土吊车梁

94s=(8.1.7-1)t=(8.1.7-2)lkt=rkt=0bbhlrFky,max0.62VlS0Ft-tI0bVrS0(8.1.7-3)I(8.1.7-4)式中集中荷载标准值Fk作用截面上的剪应力Vrk8.1.8对先张法预应力混凝土构件端部进行正截面预应力钢筋的实际应力按线性规律增大lr位于集中荷载标准值Fk作用点左侧右侧0.6h处截面上的剪应力FVkl集中荷载标准值Fk作用点左侧右侧截面上的剪力标准值斜截面抗裂验算时应考虑预应力钢筋在其预应力传递长度ltr范围内实际应力值的变化在构件端部取为零在其预应力传递长度的末端取有效预应力值pc(图8.1.8)预应力钢筋的预应力传递长度ltr应按本规范第6.1.9条确定第14页

958.2可根据构件的刚度用结构力学方法计算可假定各同号弯矩区段内的刚度相等并取用该区段内最大弯矩处的刚度该跨也可按等刚度构件进行计算其构件刚度可取跨中最大弯矩截面的刚度受弯构件的挠度应按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度B进行计算可按下列公式计算:B=(8.2.2)qBsM)MkMk(q-1+式中MkMq荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度按本规范第8.2.3条的公式计算考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数受弯构件的短期刚度Bs可按下列公式计算:1钢筋混凝土受弯构件Bs=0.2+fss0EAh21+3.5g¢6aEr1.15j+(8.2.3-1)2预应力混凝土受弯构件8.2.1钢筋混凝土和预应力混凝土受弯构件在正常使用极限状态下的挠度在等截面构件中当计算跨度内的支座截面刚度不大于跨中截面刚度的两倍或不小于跨中截面刚度的二分之一时所求得的挠度计算值不应超过本规范表3.3.2规定的限值8.2.2矩形T形倒T形和I形截面受弯构件的刚度B按荷载效应的标准组合计算的弯矩取计算区段内的最大弯矩值按荷载效应的准永久组合计算的弯矩取计算区段内的最大弯矩值Bs按本规范第8.2.5条取用8.2.3在荷载效应的标准组合作用下第15页

961)要求不出现裂缝的构件Bs=0.85EcI0(8.2.3-2)2)允许出现裂缝的构件k+(1-k)w0.85EcI0crcrMBs=(8.2.3-3)crcrMkk=(8.2.3-4)=1.0+(1+0.45g)-0.70.21ç÷wç÷(8.2.3-5)èøM=(s+gf)(8.2.3-6)æöfaErcrpctkW0(b-b)bh0fhffg=(8.2.3-7)式中j裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数E对预应力混凝土受弯构件换算截面惯性矩受拉翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值高度当kcr>1.0时扣除全部预应力损失后由预加力在抗裂验算边缘产生的混凝土预压应力混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数本规范第8.2.4条确定注:对预压时预拉区出现裂缝的构件8.2.4混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数可按下列公式计算:mhg÷gèøæö=ç0.7+(8.2.4)120式中并取受拉区混凝土应力图形为梯形受拉边缘混凝土极限拉应变为2ftk/Ec确定第16页按本规范第8.1.2条确定钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值:E=Es/Ec纵向受拉钢筋配筋率:对钢筋混凝土受弯构件取=As/(bh0)取=(Ap+As)/(bh0)I0fbfhf受拉区翼缘的宽度kcr预应力混凝土受弯构件正截面的开裂弯矩Mcr与弯矩Mk的比值取kcr=1.0pc按Bs应降低10%可按正截面应变保持平面的假定m混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数基本值对常用的截面形状m值可按表8.2.4取用

97对圆h形m项次12345bf/b翼缘位截面矩形于受压形状截面区的T形截面bf的I形截面可按项次3与项次4之间的数值采用b系指各肋宽度的总和对圆形截面取rl为零按可按下列规定取用:1钢筋混凝土受弯构件当线性内插法取用对翼缘位于受拉区的倒T形截面2预应力混凝土受弯构件并应考虑预压应力长期作用的影响将计算求得的预加力反拱值乘以增大系数2.0可根据专门的试验分析确定或采用合理的收缩应考虑反拱过大对使用的不利影响截面高度(mm):当h<400时取h=400当h>1600时取h=1600环形截面取h=2r此处r为圆形截面半径或环形截面的外环半径对称I形截面翼缘位于受拉区或箱形截面的倒T形截面2hf/h为任意值bf/b2hf/h0.2bf/b2hf/h为任意值bf/b2hf/h0.2圆形和环形截面m1.551.501.451.351.501.401.6—0.24r1/r注1f对b¢¢可按项次2与项次3之间的数值采用对bfbf的I形截面2对于箱形截面31为环形截面的内环半径8.2.5考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数=0时取=2.0当=时取=1.6当为中间数值时此处=As/(bh0)=As/(bh0)6应增加20%取=2.08.2.6预应力混凝土受弯构件在使用阶段的预加力反拱值可用结构力学方法按刚度EcI0进行计算在计算中预应力钢筋的应力应扣除全部预应力损失注:1对重要的或特殊的预应力混凝土受弯构件的长期反拱值徐变计算方法经分析确定2对恒载较小的构件第17页

9899.19.1.1钢筋混凝土结构伸缩缝的最大间距宜符合表9.1.1的规定结构类别室内或土中露天排架结构装配式10070框架结构现浇式5535剪力墙结构现浇式4530挡土墙地下室墙壁等类结构现浇式30201装配整体式结构房屋的伸缩缝间距宜按表中现浇式的数值取用2框架框架结构剪力墙结构的伸缩继间距宜按表中露天栏的数值取用雨罩等外露结构的伸缩缝间距不宜大于12m本规范表9.1.1中的伸缩缝最大间距宜适当减小:1柱高(从基础顶面算起)低于8m的排架结构2屋面无保温或隔热措施的排架结构夏季炎热且暴雨频繁地区的结构或经常处于高温作用下的结构4采用滑模类施工工艺的剪力墙结构室内结构因施工外露时间较长等如有充分依据和可靠措施本规范表9.1.1中的伸缩缝最大间距可适当增大:1混凝土浇筑采用后浇带分段施工2采用专门的预加应力措施3采取能减小混凝土温度变化或收缩的措施尚应考虑温度变化和混凝土收缩对结构的影响9.1.4具有独立基础的排架装配式7550装配式6540装配式4030注剪力墙结构或框架核心筒结构房屋的伸缩缝间距可根据结构的具体布置情况取表中框架结构与剪力墙结构之间的数值3当屋面无保温或隔热措施时4现浇挑檐9.1.2对下列情况3位于气候干燥地区5材料收缩较大9.1.3对下列情况当增大伸缩缝间距时框架结构当设置伸缩缝时其双柱基础可不断开第18页

999.29.2.1C25C20201515302525303030A—2020—3030—3030B—2520—3530—3530—3025—4035—4035但预应力钢筋的保护层厚度不应当混凝土强度等级不低于C20时其保护层厚度可按本规范表9.2.1中规定减少5mm小于15mm保护层厚度可按本规范表9.2.1中一类环境数值取用预制肋形板主肋钢筋的保护层厚度应按梁的数值取用墙壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于本规范表9.2.1中相应数值减10mm9.2.4当梁处于二其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标准的要求五类环境中的建筑物其混凝土保护层厚度尚应符合国家现行有关标准的要求9.3受拉钢筋的锚固长度应按下列公式计算:普通钢筋fyla=ad(9.3.1-1)ftC20C25C20C25C45C50C45C50C45C509.2.2处于一类环境且由工厂生产的预制构件处于二类环境且由工厂生产的预制构件当表面采取有效保护措施时预制钢筋混凝土受弯构件钢筋端头的保护层厚度不应小于10mm9.2.3板且不应小于10mm梁柱中箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm柱中纵向受力钢筋的混凝土保护层厚度大于40mm时应对保护层采取有效的防裂构造措施三类环境中的悬臂板其上表面应采取有效的保护措施9.2.5对有防火要求的建筑物处于四9.3.1当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时第19页

100预应力钢筋la=ad(9.3.1-2)ftfpy式中la按本规范表4.2.3-14.2.3-2采用当混凝土强度等级高于C40时钢筋的公称直径按表9.3.1取用钢筋类型光面钢筋带肋钢筋刻痕钢丝螺旋肋钢丝三股钢绞线七股钢绞线α0.160.140.190.130.160.17注HRB400级钢筋及RRB400级余热处理钢筋如有充分依据和可靠措施其锚固长度可乘以设计计算面积与实际配筋面但对有抗震设防要求及直接承受动力荷载的结构构件不得采用此项修从距构件末端0.25ltr处开始计算当符合下列条件时HRB400和RRB400级钢筋的直径大于25mm时其锚固长度应乘以修正系数1.1HRB400和RRB400级的环氧树脂涂层钢筋其锚固长度应乘以修正系数1.25其锚固长度应乘以修正系数1.1HRB400和RRB400级钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于钢筋直径的3倍且配有箍筋时当纵向受力钢筋的实际配筋面积大于其设计计算面积时积的比值正先张法预应力钢筋的锚固长度应按本规范第6.1.9条确定受拉钢筋的锚固长度fyfpy普通钢筋预应力钢筋的抗拉强度设计值ft混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4采用按C40取值d钢筋的外形系数光面钢筋系指HPB235级钢筋其末端应做180弯钩弯后平直段长度不应小于3d但作受压钢筋时可不做弯钩带肋钢筋系指HRB335级计算的锚固长度应进行修正:1当HRB3352HRB3353当钢筋在混凝土施工过程中易受扰动(如滑模施工)时4当HRB335其锚固长度可乘以修正系数0.85除构造需要的锚固长度外6当采用骤然放松预应力钢筋的施工工艺时此处ltr为预应力传递长度第20页

101(9.3.1-2)计算锚固长度的0.7倍包括附加锚固端头在内的锚固长度可取为按本规范公式(9.3.1-1)计算的锚固长度的0.7倍机械锚固的形式及构造要求宜按图9.3.2采用锚固长度范围内的箍筋不应少于3个其直径不应小于纵向钢筋直径的0.25倍可不配置上述箍筋其锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉锚固长度的0.7倍应将纵向非预应力受拉钢筋末端焊接在钢板或角钢上其厚度不宜小于10mm9.49.4.1钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接不宜采用绑扎搭接受力钢筋的接头宜设置在受力较小处9.4.2轴心受拉及小偏心受拉杆件(如桁架和拱的拉杆)的纵向受力钢筋不得采用绑扎搭接接头当受拉钢筋的直径d>28mm及受压钢筋的直径d>32mm时接头9.4.3同一构件中相邻纵向受力钢筋的绑扎搭接接头宜相互错开凡搭接接头中点位于该连接区段长度内的搭接接头均属于同一连接区段经上述修正后的锚固长度不应小于按公式(9.3.1-1)且不应小于250mmHRB400级和RRB400级纵向受拉钢筋末端采用机械锚固措施时9.3.2当HRB335级采用机械锚固措施时其间距不应大于纵向钢筋直径的5倍当纵向钢筋的混凝土保护层厚度不小于钢筋公称直径的5倍时9.3.3当计算中充分利用纵向钢筋的抗压强度时9.3.4对承受重复荷载的预制构件钢板或角钢应可靠地锚固在混凝土中钢板或角钢的尺寸应按计算确定机械连接或焊接机械连接接头和焊接接头的类型及质量应符合国家现行有关标准的规定在同一根钢筋上宜少设接头钢筋绑扎搭接接头连接区段的长度为1.3倍搭接长度同一连接区段内纵向钢筋搭接接头第21页

102当工程中确有必要增大受拉钢筋搭接可根面积百分率为该区段内有搭接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值(图9.4.3)板类及墙类构件不宜大于25%接头面积百分率时据实际情况放宽la(9.4.3)纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度应根据位于同一连接区段内的钢筋搭接接头面积百分率按下列公式计算:ll=式中llla纵向受拉钢筋搭接长度修正系数纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度均不应小于300mm纵向钢筋搭接接头面积百分率(1.21.41.6当采用搭接连接时其受压搭接长度不应小于本规范第9.4.3条纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍且不应大于200mm位于同一连接区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率:对梁类对柱类构件不宜大于50%对梁类构件不应大于50%对板类墙类及柱类构件纵向受拉钢筋的搭接长度纵向受拉钢筋的锚固长度按本规范第9.3.1条确定按表9.4.3取用在任何情况下)25501009.4.4构件中的纵向受压钢筋且在任何情况下不应小于200mm9.4.5在纵向受力钢筋搭接长度范围内应配置箍筋且不应大于100mm当钢筋受拉时箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍当钢筋受压时箍筋间距不应大于搭接钢筋较小直径的10倍当受压钢筋直径d>25mm时尚应在搭接接头两个端面外100mm范第22页

103凡接头中点位于该连接区段长度内的机械连围内各设置两个箍筋钢筋机械连接接头连接区段的长度为35d(d为纵向受力钢筋的较大直径)接接头均属于同一连接区段位于同一连接区段内的纵向受拉钢筋接头面积百分率不宜大于50%位于同一连接区段内的纵向受力钢筋接头面积百分率不应大于50%9.4.8机械连接接头连接件的混凝土保护层厚度宜满足纵向受力钢筋最小保护层厚度的要求凡接头中点位于该连接区段长度内的焊接接头均属于同一连接区段如在受拉区内配置的纵向受力钢筋少于3根时其纵向受拉钢筋不得采用绑扎搭接接头也不宜采用焊接接头屋面梁及屋架下弦的纵向受拉钢筋必须采用焊接接头时并去掉接头的毛刺及卷边此时焊接接头连接区段的长度应取为45d(d为纵向受力钢筋的较大直径)应按本规范第4.2.5条的规定对焊接接头处的疲劳应力幅限值进行折减9.59.5.19.4.6纵向受力钢筋机械连接接头宜相互错开在受力较大处设置机械连接接头时纵向受压钢筋的接头面积百分率可不受限制除应满足设计要求的抗疲劳性能外9.4.7直接承受动力荷载的结构构件中的机械连接接头连接件之间的横向净间距不宜小于25mm9.4.9纵向受力钢筋的焊接接头应相互错开钢筋焊接接头连接区段的长度为35d(d为纵向受力钢筋的较大直径)且不小于500mm对纵向受拉钢筋接头位于同一连接区段内纵向受力钢筋的焊接接头面积百分率不应大于50%纵向受压钢筋的接头面积百分率可不受限制注:1装配式构件连接处的纵向受力钢筋焊接接头可不受以上限制2承受均布荷载作用的屋面板楼板檩条等简支受弯构件可在跨度两端各四分之一跨度范围内设置一个焊接接头9.4.10需进行疲劳验算的构件且严禁在钢筋上焊有任何附件(端部锚固除外)当直接承受吊车荷载的钢筋混凝土吊车梁应符合下列规定:1必须采用闪光接触对焊2同一连接区段内纵向受拉钢筋焊接接头面积百分率不应大于25%3疲劳验算时第23页

104)0.20.2和45ft/fv中的较大值123ff¢¢4板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低但不应小于0.15%9.5.3预应力混凝土受弯构件中的纵向受拉钢筋配筋率应符合下列要求:Mu(7.2.2-2)或公式(7.2.5)计算Mcr9.6对三并筋应取为单筋可采用相同直径钢丝并筋的配筋方式直径的1.7倍锚固长度预应力传递长度及正常使用极限状态验算均应按等效直径考虑注:当预应力钢绞线施加预应力及钢筋锚固等要求确定不应小于20mm预应力钢筋端部周围的混凝土应采取下列加强措施:0.6RRB400级钢筋时9.5.2对卧置于地基上的混凝土板Mcr(9.5.3)式中Mu构件的正截面受弯承载力设计值按本规范公式(7.2.1-1)但应取等号并将M以Mu代替构件的正截面开裂弯矩值按本规范公式(8.2.3-6)计算9.6.1当先张法预应力钢丝按单根方式配筋困难时并筋的等效直径对双并筋应取为单筋直径的1.4倍并筋的保护层厚度热处理钢筋采用并筋方式时应有可靠的构造措施9.6.2先张法预应力钢筋之间的净间距应根据浇筑混凝土预应力钢筋之间的净间距不应小于其公称直径或等效直径的1.5倍且应符合下列规定:对热处理钢筋及钢丝不应小于15mm对三股钢绞线对七股钢绞线不应小于25mm9.6.3对先张法预应力混凝土构件第24页

105但插筋数量其端部宜设置长度不小于150mm且不少于4圈的螺旋筋不应少于4根在构件端部10d(d为预应力钢筋的公称直径)范围内应设置3在板端100mm范围内应适当加密横向钢筋应在构件端部100mm范围内沿构件板面设置附加横向钢筋宜设置加强其整体性和横向刚度的横肋端横肋的受力钢筋应弯入纵肋内应考虑混凝土收缩徐变及温度变化所产生的不从孔壁算起的混凝土保护层厚度梁底不宜小于并配置间接钢筋其吊车梁等构件靠近支座的斜向主拉应力较大部位宜将一部分预应力钢筋弯起当构件端部与下部支承结构焊接时利影响9.6.7后张法预应力钢筋所用锚具的形式和质量应符合国家现行有关标准的规定9.6.8后张法预应力钢丝束孔道之间的水平净间距不宜小于50mm孔道至构件边缘的净间距不宜小于30mm预留孔道在竖直方向的净间距不应小于孔道外径水平方向的净间距不应小于1.5倍孔道外径50mm3预留孔道的内径应比预应力钢丝束或钢绞线束外径及需穿过孔道的连接器外径大104在构件两端及跨中应设置灌浆孔或排气孔预留孔道宜随构件同时起拱应按下列规定配置间接钢筋:1应按本规范第7.8节的规定进行局部受压承载力计算体积配筋率不应小于0.5%在构件端部长度l不小于3e(e为截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力点至邻近边缘的距离)但不大于1.2h(h为构件端部截1对单根配置的预应力钢筋当有可靠经验时亦可利用支座垫板上的插筋代替螺旋筋其长度不宜小于120mm2对分散布置的多根预应力钢筋5片与预应力钢筋垂直的钢筋网3对采用预应力钢丝配筋的薄板9.6.4对槽形板类构件其数量不应少于2根对预制肋形板当采用先张长线法生产有端横肋的预应力混凝土肋形板时应在设计和制作上采取防止放张预应力时端横肋产生裂缝的有效措施9.6.5在预应力混凝土屋面梁9.6.6对预应力钢筋在构件端部全部弯起的受弯构件或直线配筋的先张法构件宜在构件端部可能产生裂缝的部位设置足够的非预应力纵向构造钢筋钢绞线束的预留孔道应符合下列规定:1对预制构件且不宜小于孔道直径的一半2在框架梁中梁侧不宜小于40mm15mm其孔距不宜大于12m5凡制作时需要预先起拱的构件9.6.9对后张法预应力混凝土构件的端部锚固区2在局部受压间接钢筋配置区以外第25页

106面高度)高度为2e的附加配筋区范围内应均匀配置附加箍筋或网片其体积配筋率不应小于0.5%(图9.6.9)弯起的预应力钢筋宜沿构件端部9.6.10在后张法预应力混凝土构件端部宜按下列规定布置钢筋:1宜将一部分预应力钢筋在靠近支座处弯起均匀布置2当构件端部预应力钢筋需集中布置在截面下部或集中布置在上部和下部时其截面面积应符合下列要求:当e0.3(9.6-10-1)Npfy当0.1h0.15(9.6-10-2)Npfy仅考虑混凝土预当e作用在构件端部截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力可按本规范第6章的有关规定进行计算压前的预应力损失值截面重心线上部或下部预应力钢筋的合力点至截面近边缘的距离fy附加竖向钢筋的总截面面积应按上应在构件端部0.2h(h为构件端部截面高度)范围内设置附加竖向焊接钢筋网封闭式箍筋或其他形式的构造钢筋3附加竖向钢筋宜采用带肋钢筋0.1h时ASVe0.2h时ASV0.2h时可根据实际情况适当配置构造钢筋式中Np但应乘以预应力分项系数1.2此时e附加竖向钢筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用当端部截面上部和下部均有预应力钢筋时第26页

107部和下部的预应力合力分别计算的数值叠加后采用应增设折线构造钢筋(图9.6.11)或其他有效的构造钢筋可通过有限元分析方法进行设计曲线预应力钢丝束钢绞线束的曲率半径不宜小于4m应设置纵向非预应力构造钢筋张拉设备的尺寸和局部受压的要求必要时应适当加大应设置预埋钢垫板并按本规范第9.6.9条及第9.6.10条的规定设置间接钢筋和附加构造钢筋应采取可靠的防锈措施9.6.11当构件在端部有局部凹进时9.6.12当对后张法预应力混凝土构件端部有特殊要求时9.6.13后张法预应力混凝土构件中对折线配筋的构件在预应力钢筋弯折处的曲率半径可适当减小9.6.14在后张法预应力混凝土构件的预拉区和预压区中在预应力钢筋弯折处应加密箍筋或沿弯折处内侧设置钢筋网片9.6.15构件端部尺寸应考虑锚具的布置在预应力钢筋锚具下及张拉设备的支承处对外露金属锚具第27页

1081010.110.1.1现浇钢筋混凝土板的厚度不应小于表10.1.1规定的数值板的类别最小厚度屋面板60单向板行车道下的楼板80双向板80密肋板肋间距大于700mm50悬臂板板的悬臂长度大于500mm80无梁楼板15010.1.2混凝土板应按下列原则进行计算:1两对边支承的板应按单向板计算2四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时当按沿短边方向受力的单向板计算时可按沿短边方向受力的单向板计算多跨双向板采用分离式配筋时跨中正弯矩钢筋宜全部伸入支座不宜大于200mm当板厚h>150mm时10.1.5简支板或连续板下部纵向受力钢筋伸入支座的锚固长度不应小于5d伸入支座的锚固长度宜适当增加应沿梁长度方向配置间距不大于200mm且与梁垂直的上部构造钢筋民用建筑楼板60工业建筑楼板70肋间距小于或等于700mm40板的悬臂长度小于或等于500mm60应按双向板计算2)当长边与短边长度之比大于2.0但小于3.0时宜按双向板计算应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时10.1.3当多跨单向板支座负弯矩钢筋向跨内的延伸长度应覆盖负弯矩图并满足钢筋锚固的要求10.1.4板中受力钢筋的间距当板厚h150mm时不宜大于1.5h且不宜大于250mmd为下部纵向受力钢筋的直径当连续板内温度收缩应力较大时10.1.6当现浇板的受力钢筋与梁平行时其直径不宜小于8mm且单位长度内的总截面面积不第28页

109宜小于板中单位宽度内受力钢筋截面面积的三分之一该构造钢筋伸入板内的长度从梁边算起每边不宜小于板计算跨度l0的四分之一(图10.1.6)应沿支承周边配置上部构造钢筋在双向板中不宜小于板短跨方向计算跨度的四分之上述上部构造钢筋应按受拉钢筋锚固在梁内墙内应在板边上部设置垂直于板边的构造钢筋该钢筋自梁边或墙边伸入板内的长度在单向板中不宜小于受力方向板计算跨度的五分之一一亦应沿柱边或墙阳角边布置构造钢筋该构造钢筋伸入板内的长度应从柱边或墙边算起或柱内其上部与板边垂直的构造钢筋伸入板内的长度沿非受力方向配置的上部构造钢筋可根据经验沿板的受力方向配置的上部构造钢筋其截面面积不宜小于该方向跨中受力钢筋截面面积的三分之一适当减少除沿受力方向布置受力钢筋外尚应在垂直受力方向布置分布钢筋10.1.7对与支承结构整体浇筑或嵌固在承重砌体墙内的现浇混凝土板并应符合下列规定:1现浇楼盖周边与混凝土梁或混凝土墙整体浇筑的单向板或双向板其直径不宜小于8mm间距不宜大于200mm其截面面积不宜小于板跨中相应方向纵向钢筋截面面积的三分之一在板角处该钢筋应沿两个垂直方向布置或按放射状布置当柱角或墙的阳角突出到板内且尺寸较大时2嵌固在砌体墙内的现浇混凝土板从墙边算起不宜小于板短边跨度的七分之一在两边嵌固于墙内的板角部分应配置双向上部构造钢筋该钢筋伸人板内的长度从墙边算起不宜小于板短边跨度的四分之一10.1.8当按单向板设计时单位长度上分布钢筋的截面面积不宜小于单位宽度上受力钢筋截面面第29页

110横两个方向的配筋积的15%且不宜小于该方向板截面面积的0.15%分布钢筋的间距不宜大于250mm直径不宜小于6mm对集中荷载较大的情况分布钢筋的截面面积应适当增加其间距不宜大于200mm预制单向板的分布钢筋可不受本条限制200mm并应在板的未配筋表面布置温度收缩钢筋率均不宜小于0.1%温度收缩钢筋可利用原有钢筋贯通布置应符合下列构造要求:1板的厚度不应小于150mm且从集中荷载作用面或柱截面边缘向外的分布长度不应小于1.5h0(图10.1.10a)箍筋应做成封闭式直径不应小于6mm间距不应大于h0/33按计算所需弯起钢筋的弯起角度可根据板的厚度在30注:当有实践经验或可靠措施时10.1.9在温度收缩应力较大的现浇板区域内钢筋间距宜取为150板的上下表面沿纵也可另行设置构造钢筋网并与原有钢筋按受拉钢筋的要求搭接或在周边构件中锚固10.1.10混凝土板中配置抗冲切箍筋或弯起钢筋时冲切破坏锥面相交的范围内2按计算所需的箍筋及相应的架立钢筋应配置在与4545之间选取弯第30页

111起钢筋的倾斜段应与冲切破坏锥面相交(图10.1.10b)其交点应在集中荷载作用面或柱截面边缘以外(1/22/3)h的范围内弯起钢筋直径不宜小于12mm且每一方向不宜少于3根下表面布置纵10.1.12当板中采用钢筋焊接网片配筋时10.2不应小于10mm当梁高h<300mm时各层钢筋之间的净间距不应小于梁的下部纵向钢筋配置多于两层时两层以上钢筋水平方向的中距应比下面两层的中距增大一倍25mm和d不宜少于两根当梁宽b<100mm时其伸入梁支座范围内的锚固长度las(图10.2.2)应符合下列规定:2当V>0.7ftbh0时带肋钢筋las1当V5d12d光面钢筋las10.1.11对卧置于地基上的基础筏板当板的厚度h>2m时除应沿板的上横方向的钢筋外尚宜沿板厚度方向间距不超过1m设置与板面平行的构造钢筋网片其直径不宜小于12mm纵横方向的间距不宜大于200mm应符合国家现行有关标准的规定10.2.1钢筋混凝土梁纵向受力钢筋的直径当梁高h300mm时下部纵向钢筋水平方向的净间距不应小于25mm和d不应小于8mm梁上部纵向钢筋水平方向的净间距(钢筋外边缘之间的最小距离)不应小于30mm和1.5d(d为钢筋的最大直径)伸入梁支座范围内的纵向受力钢筋根数当梁宽b100mm时可为一根10.2.2钢筋混凝土简支梁和连续梁简支端的下部纵向受力钢筋0.7ftbh0时las15d第31页

112d为纵向受力钢筋的直径应采取在钢筋上加焊锚固钢板或将钢筋端部焊接在梁端预埋件上等有效锚固措施当采取机械锚固措施时箍筋间距尚不宜大其直径不宜小于纵向受力钢筋最大直径的0.25倍间距不宜大于纵向受力钢筋最小直径的10倍于纵向受力钢筋最小直径的5倍当距支座边1.5h范围内作用有集中荷载当必须截断时应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于20d处截断应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于h0且不小于20d处截断则应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于1.3h0且不小于20d处截断应有不少于两根上部钢筋伸至悬臂梁外端并向下弯折不小于12d并按本规范第10.2.7条的规定在梁的下边锚固r0.6(10.2.5)tl应符合下列规定:tlftVbfyT当T/(Vb)>2.0时tl=Astlbhb沿截面周边布置的受扭纵向钢筋总截面面积沿截面周边布置的受扭纵向钢筋的间距不应大于200mm和梁截面短边长度此处如纵向受力钢筋伸入梁支座范围内的锚固长度不符合上述要求时在纵向受力钢筋的锚固长度las范围内应配置不少于两个箍筋支承在砌体结构上的钢筋混凝土独立梁注:对混凝土强度等级为C25及以下的简支梁和连续梁的简支端且V>0.7ftbh0时对带肋钢筋宜采取附加锚固措施或取锚固长度las15d10.2.3钢筋混凝土梁支座截面负弯矩纵向受拉钢筋不宜在受拉区截断应符合以下规定:1当V0.7ftbh0时且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la2当V>0.7ftbh0时且从该钢筋强度充分利用截面伸出的长度不应小于1.2la+h03若按上述规定确定的截断点仍位于负弯矩受拉区内且从该钢筋强度充分利用截面伸出的延伸长度不应小于1.2la+1.7h010.2.4在钢筋混凝土悬臂梁中其余钢筋不应在梁的上部截断而应按本规范第10.2.8条规定的弯起点位置向下弯折10.2.5梁内受扭纵向钢筋的配筋率取T/(Vb)=2.0式中tl受扭纵向钢筋的配筋率:受剪的截面宽度按本规范第7.6.1条的规定取用Astl除第32页

113应在梁截面四角设置受扭纵向钢筋外其余受扭纵向钢筋宜沿截面周边均匀对称布置受扭纵向钢筋应按受拉钢筋锚固在支座内在弯剪扭构件中本条中的b均应以bh代替10.2.6当梁端实际受到部分约束但按简支计算时但弯起钢筋与梁中心线的交点应位于不需要该钢筋的截同时弯起点与按计算充分利用该钢筋的截面之间的距离不应小该纵向构造钢筋自支座边缘向跨内伸出的长度不应小于0.2l0此处宜采用箍筋作为承受剪力的钢筋在弯起钢筋的弯终点外应留有平行于梁轴线方向的锚固长度顶层钢筋中的角部钢筋不应弯下弯起钢筋的弯起点可设在按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面之前面之外(图10.2.8)于h0/2当按计算需要设置弯起钢筋时弯起钢筋不应采用浮筋配置在截面弯曲受拉边的纵向受力钢筋其截面面积不应小于按本规范第9.5.1条规定的受弯构件受拉钢筋最小配筋率计算出的钢筋截面面积与按本条受扭纵向钢筋配筋率计算并分配到弯曲受拉边的钢筋截面面积之和对箱形截面构件应在支座区上部设置纵向构造钢筋其截面面积不应小于梁跨中下部纵向受力钢筋计算所需截面面积的四分之一且不应少于两根l0为该跨的计算跨度10.2.7在混凝土梁中当采用弯起钢筋时其弯起角宜取45或60此处在受拉区不应小于20d在受压区不应小于10dd为弯起钢筋的直径梁底层钢筋中的角部钢筋不应弯起10.2.8在混凝土梁的受拉区中前一排(对支座而言)的弯起点至后一排的弯终点的距离不应大于本规范表10.2.10中V>0.7ftbh0+0.05Np0一栏规定的箍筋最大间距第33页

114则应沿梁全长设置箍筋箍可仅在构件端部各四分之一跨度范围内设置箍筋但当在构件中部二分之一跨度范围内有集中荷载作用时当截面高度h<150mm时10.2.10梁中箍筋的间距应符合下列规定:1梁中箍筋的最大间距宜符合表10.2.10的规定筋的配筋率同时不应大于400mm当一层内的纵向受压钢筋多于5根且直径大于18mm时或当梁的宽度不大于400mm10.2.9按计算不需要箍筋的梁当截面高度h>300mm时应沿梁全长设置箍筋当截面高度h=150300mm时可不设箍筋当V>0.7ftbh0+0.05Np0时sv(sv=Asv/(bs))尚不应小于0.24ft/fyv箍筋的间距不应大于15d(d为纵向受压钢筋的最小直径)2当梁中配有按计算需要的纵向受压钢筋时箍筋应做成封闭式此时箍筋间距不应大于10d当梁的宽度大于400mm且一层内的纵向受压钢筋多于3根时第34页

115但一层内的纵向受压钢筋多于4根时应设置复合箍筋3梁中纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合本规范第9.4.5条的规定梁高hV300150200500200300800250350h80030040010.2.11对截面高度h>800mm的梁弯钩端头平直段长度不应小于10d(d为箍筋间距应符合本规范表10.2.10的规定当采用复合箍筋时位于截面内部的箍筋不应计入受扭所需的箍筋面积箍筋直径)此处b按本规范第7.6.1条的规定取用本条中的b均应以bh代替应全部由附加横向钢筋(箍筋其弯起段应伸至梁上边缘且末端水平段长度不应小于本规范第10.2.7条的规定0.7ftbh0+0.05Np0V0.7ftbh0+0.05Np0150h300h500h其箍筋直径不宜小于8mm对截面高度h梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍800mm的梁其箍筋直径不宜小于6mm10.2.12在弯剪扭构件中箍筋的配筋率sv(sv=Asv/(bs))不应小于0.28ft/fyv其中受扭所需的箍筋应做成封闭式且应沿截面周边布置受扭所需箍筋的末端应做成135弯钩在超静定结构中考虑协调扭转而配置的箍筋其间距不宜大于0.75b对箱形截面构件10.2.13位于梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载吊筋)承担附加横向钢筋宜采用箍筋箍筋应布置在长度为s的范围内此处=2h1+3b(图10.2.13)当采用吊筋时第35页

116Ffsinayv(10.2.13)Asv且在任何情况下不应小于全部纵向钢筋合式中Asv应为左作用在梁的下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值附加横向钢筋与梁轴线间的夹角应增设箍筋(图10.2.14)该箍筋应能承受未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力力的35%1未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的合力为:附加横向钢筋所需的总截面面积应符合下列规定:ASV承受集中荷载所需的附加横向钢筋总截面面积当采用附加吊筋时右弯起段截面面积之和F10.2.14当构件的内折角处于受拉区时由箍筋承受的纵向受拉钢筋的合力可按下列公式计算:第36页

1172N=2fAcos(10.2.14-1)aslysl2全部纵向受拉钢筋合力的35%为2N=0.7fAscos(10.2.14-2)s2ya式中As未在受压区锚固的纵向受拉钢筋的截面面积构件的内折角按上述条件求得的箍筋应设置在长度s范围内当梁的跨度为410.2.16当梁的腹板高度hw每侧纵向构造钢筋(不包括梁上下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的0.1%腹板高度hw按本规范第7.5.1条的规定取用应在下部二分之一梁高的腹板内沿两侧配置直径为8150mm的纵向构造钢筋并应按下密上疏的方式布置在上部二分之一梁高的腹板内纵向构造钢筋可按本规范第10.2.16条的规定配置10.310.3.1柱中纵向受力钢筋应符合下列规定:1纵向受力钢筋的直径不宜小于12mm全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5%圆柱中纵向钢筋宜沿周边均匀布置2当偏心受压柱的截面高度h3柱中纵向受力钢筋的净间距不应小于50mm垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋10.3.2柱中箍筋应符合下列规定:1柱及其他受压构件中的周边箍筋应做成封闭式第37页全部纵向受拉钢筋的截面面积Asl此处s=htan(3/8)10.2.15梁内架立钢筋的直径当梁的跨度小于4m时不宜小于8mm6m时不宜小于10mm当梁的跨度大于6m时不宜小于12mm450mm时在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋且其间距不宜大于200mm此处10.2.17对钢筋混凝土薄腹梁或需作疲劳验算的钢筋混凝土梁14mm间距为100根数不宜少于8根且不应少于6根600mm时在柱的侧面上应设置直径为1016mm的纵向构造钢筋并相应设置复合箍筋或拉筋对水平浇筑的预制柱其纵向钢筋的最小净间距可按本规范第10.2.1条关于梁的有关规定取用4在偏心受压柱中其中距不宜大于300mm对圆柱中的箍筋搭接长度

118且不应大于200mm箍筋末端应做成弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的10倍箍筋也可焊成封闭环不应小于本规范第9.3.1条规定的锚固长度且末端应做成135弯钩弯钩末端平直段长度不应小于箍筋直径的5倍且不应大于15dd为纵向受力钢筋的最小直径3箍筋直径不应小于d/4箍筋直径不应小于8mm间距不应大于纵向受力钢筋最小直径的10倍135式或当柱截面短边尺寸不大于400mm但各边纵向钢筋多于4根时6柱中纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋间距应符合本规范第9.4.5条的规定10.3.3在配有螺旋式或焊接环式间接钢筋的柱中每个方向柱的刚度可按实腹I形截面柱计算但在计算承当开孔尺寸超过上述规定时柱的刚度和承载力应腹板厚度不宜小于100mm当腹板开孔时加强钢筋的截面面积不宜小于该方向被截断钢筋的截面面积当孔的横向尺寸小于柱截面高度的一半孔的竖向尺寸小于相邻两孔之间的净间距时载力时应扣除孔洞的削弱部分按双肢柱计算10.410.4.1框架梁上部纵向钢筋伸入中间层端节点的锚固长度d为梁上部纵向钢筋的直径当柱截面尺寸不足时2箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸且不应小于6mmd为纵向钢筋的最大直径4当柱中全部纵向受力钢筋的配筋率大于3%时5当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时应设置复合箍筋如计算中考虑间接钢筋的作用则间接钢筋的间距不应大于80mm及dcor/5(dcor为按间接钢筋内表面确定的核心截面直径)且不宜小于40mm间接钢筋的直径应符合本规范第10.3.2条的规定10.3.4I形截面柱的翼缘厚度不宜小于120mm宜在孔洞周边每边设置23根直径不小于8mm的加强钢筋10.3.5腹板开孔的I形截面柱当采用直线锚固形式时不应小于la且伸过柱中心线不宜小于5d梁上部纵向钢筋应伸至节点对边并向下弯折其包含弯弧段在内的水平投影长度不应小于0.4la包含弯弧段在内的竖直投影长度应取为15d(图10.4.1)la为本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度第38页

119该钢筋自节点或支座边缘伸向跨中的截断位置应符合本规范第10.2.3条的规框架梁下部纵向钢筋在端节点处的锚固要求与本规范第10.4.2条中间节点处梁下部纵向钢筋的锚固要求相同10.4.2框架梁或连续梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点或中间支座范围(图10.4.2)定框架梁或连续梁下部纵向钢筋在中间节点或中间支座处应满足下列锚固要求:1当计算中不利用该钢筋的强度时2当计算中充分利用钢筋的抗拉强度时下部纵向钢筋也可采用带90弯折的锚固形式(图10.4.2b)弯折锚固的规定下部纵向钢筋也可伸过节点或支座范围下部纵向钢筋也可伸过节点或支座范围其伸入节点或支座的锚固长度应符合本规范第10.2.2条中V>0.7ftbh0时的规定下部纵向钢筋应锚固在节点或支座内钢筋的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条确定的受拉钢筋锚固长度la此时可采用直线锚固形式(图10.4.2a)锚固端的水平投影长度及竖直投影长度不应小于本规范第10.4.1条对端节点处梁上部钢筋带90其中竖直段应向上弯折并在梁中弯矩较小处设置搭接接头(图10.4.2c)下部纵向钢筋应按受压钢筋锚固在中间节点或中间支座内3当计算中充分利用钢筋的抗压强度时此时其直线锚固长度不应小于0.7la并在梁中弯矩较小处设置搭接接头第39页

120柱纵向钢筋接头10.4.3框架柱的纵向钢筋应贯穿中间层中间节点和中间层端节点应设在节点区以外其自梁底标高算起的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的锚固长度la混凝土强度等级不低于C20时柱纵向钢筋也可也可将梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在顶层端节点及其附近部位搭当外侧柱纵向钢筋配筋率大于1.2%时伸入梁内的柱纵梁上弯折后的水平投影长度不宜小于12d当柱顶有现浇板且板厚不小于80mm向外弯折可将柱外侧纵向钢筋的相应部分弯入梁内作梁上部纵向钢筋使用接1搭接接头可沿顶层端节点外侧及梁端顶部布置(图10.4.4a)其中伸入梁内的外侧柱纵向钢筋截面面积不宜小于外侧柱纵向钢筋全部截面面积的65%至柱内边后宜向下弯折不小于8d后截断当柱纵向钢筋位于柱顶第二层时梁宽范围以外的外侧柱纵向钢筋可伸入现浇板内其长度与伸入梁内的柱纵向钢筋相同向钢筋应满足以上规定部纵向钢筋应伸至节点外侧并向下弯至梁下边缘高度后截断顶层中间节点的柱纵向钢筋及顶层端节点的内侧柱纵向钢筋可用直线方式锚入顶层节点且柱纵向钢筋必须伸至柱顶当顶层节点处梁截面高度不足时当充分利用柱纵向钢筋的抗拉强度时柱纵向钢筋锚固段弯折前的竖直投影长度不应小于0.5la柱纵向钢筋应伸至柱顶并向节点内水平弯折弯折后的水平投影长度不宜小于12d此处d为纵向钢筋的直径10.4.4框架顶层端节点处搭接可采用下列方式:搭接长度不应小于1.5la梁宽范围以外的外侧柱纵向钢筋宜沿节点顶部伸至柱内边当柱纵向钢筋位于柱顶第一层时混凝土强度等级不低于C20时可不向下弯折当有现浇板且板厚不小于80mm且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20d此处d为柱外侧纵向第40页

121钢筋的直径此时搭接长度竖直段不应小于1.7la柱外侧纵向钢筋伸至柱顶后宜向节点内水平弯折弯折段的水平投影长度不宜小于12d10.4.5框架顶层端节点处梁上部纵向钢筋的截面面积As应符合下列规定:Asccbh0fy0.35bfb(10.4.5)式中bb梁截面有效高度节点内可当顶层端节点内设有梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋当钢筋直径d25mm时箍筋应符合本规范第10.3.2条对柱中箍筋的构造规定只设置沿周边的矩形箍筋的搭接接头时2搭接接头也可沿柱顶外侧布置(图10.4.4b)当梁上部纵向钢筋的配筋率大于1.2%时弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋应满足以上规定的搭接长度d为梁上部纵向钢筋的直径且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为柱外侧纵向钢筋的直径梁腹板宽度h0梁上部纵向钢筋与柱外侧纵向钢筋在节点角部的弯弧内半径不宜小于6d当钢筋直径d>25mm时不宜小于8d10.4.6在框架节点内应设置水平箍筋但间距不宜大于250mm对四边均有梁与之相连的中间节点节点内水平箍筋应符合本规范第9.4.5条的规定第41页

12210.5宜按墙的要求进行设计墙的混凝土强度等级不宜低于C20对剪力墙结构墙的厚度尚不宜小于楼层高度的1/25墙的厚度尚应考虑预制板在墙上的搁置长度以及墙内竖向钢筋贯通的要求并按本规范第10.5.410.5.6条的规定进行斜截面受剪承第7.4节的有关规定分别按偏心受压或偏心受拉进行正截面承载力计算载力计算剪力墙厚度加两侧各6倍翼墙厚度剪力墙墙肢总高度的1/10四者中的最小值c0.25bfcbh(10.5.4)式中Vcb截面高度(墙的长度)1æAöl-0.5At0yvh0ç0.5fbh+0.13N÷+f(10.5.5)èøsvwAsh式中N翼缘的有效面积可按本规范第10.5.3条规定的翼缘计算宽度确定Aw配置在同一水平截面内的水平分布钢筋的全部截面面积水平分布钢筋的竖向间距计算截面的剪跨比:10.5.1当构件截面的长边(长度)大于其短边(厚度)的4倍时10.5.2钢筋混凝土剪力墙的厚度不应小于140mm对框架剪力墙结构墙的厚度尚不宜小于楼层高度的1/20当采用预制楼板时钢筋混凝土剪力墙宜根据结构分析所得的内力和本规范第7.3节10.5.3在平行于墙面的水平荷载和竖向荷载作用下在集中荷载作用处尚应按本规范第7.8节进行局部受压承载力计算剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距门窗洞间翼墙的宽度在承载力计算中10.5.4钢筋混凝土剪力墙的受剪截面应符合下列条件:V剪力设计值混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条确定矩形截面的宽度或T形I形截面的腹板宽度(墙的厚度)h10.5.5钢筋混凝土剪力墙在偏心受压时的斜截面受剪承载力应符合下列规定:V与剪力设计值V相应的轴向压力设计值当N>0.2fcbh时取N=0.2fcbhA剪力墙的截面面积其中T形I形截面剪力墙腹板的截面面积对矩形截面剪力墙取Aw=AAshsv=M/(Vh0)当<1.5时取=1.5当>2.2时第42页

123取=2.2此处M为与剪力设计值V相应的弯矩设计值当计算截面与墙底之间的距离小于h0/2时应按距墙底h0/2处的弯矩值与剪力值计算水平分布钢筋应按本规范第10.5.10至第10.5.12条的构造要求配置1æAöl-0.5At0yvh00.5fbh-0.N÷+f(10.5.6)ç13wAshèøsv当上式右边的计算值小于fyv=vshAh0时s与剪力设计值V相应的轴向拉力设计值按本规范第10.5.5条取用其正截面受弯承载力可按本规范第7.2节计算当跨高比ln/h>2.5时0.7fbh+f(10.5.7)t0yvh0sAsv斜截面受剪承载力计算方法和配注:对跨高比ln/h筋构造要求可按专门规定确定并与墙内的竖向分布钢筋共同用于墙的正截面受弯承载力计算沿该竖向钢筋方向宜配置直径不小于6mm间距为250mm的拉筋下两边的水平纵向钢筋除应满足洞口连梁正截面受弯承载力要求外纵向钢筋自洞口边伸入墙内的长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度sv为水平分布钢筋的间距)和当剪力设计值V不大于公式(10.5.5)中右边第一项时10.5.6钢筋混凝土剪力墙在偏心受拉时的斜截面受剪承载力应符合下列规定:V取等于fyv=Ashsvh0式中N计算截面的剪跨比10.5.7钢筋混凝土剪力墙中的洞口连梁剪力墙洞口连梁的受剪截面应符合本规范第7.5.1条的规定其斜截面受剪承载力宜符合下列规定:V2.5的洞口连梁其受剪截面控制条件10.5.8剪力墙墙肢两端应配置竖向受力钢筋每端的竖向受力钢筋不宜少于4根直径为12mm的钢筋或2根直径为16mm的钢筋剪力墙洞口上尚不应少于2根直径不小于12mm的钢筋钢筋截面面积分别不宜小于洞口截断的水平分布钢筋总截面面积的一半10.5.9钢筋混凝土剪力墙的水平和竖向分布钢筋的配筋率sh(sh=Ashbsvsv(sv=Asvbshsh为竖向分布钢筋的间距)不应小于0.2%结构中第43页

124重要部位的剪力墙其水平和竖向分布钢筋的配筋率宜适当提高间距不应大结构中重要部位的剪力并分别向两侧水平弯折后截断其水平弯折长10.5.10钢筋混凝土剪力墙水平及竖向分布钢筋的直径不应小于8mm于300mm10.5.11厚度大于160mm的剪力墙应配置双排分布钢筋网墙且应采用拉筋连系拉筋直径不宜小于6mm并向内水平弯折10d后截断其中d为水平分布钢筋直径内墙两侧的水平分布钢筋和外墙内侧的水平分布钢筋应伸至翼墙或转角墙外边度不宜小于15d下相邻水平分布钢筋的搭接接头之间沿水平方向的净间距不宜小门窗洞边的竖向钢带边框的剪力墙同排水平分布钢筋的搭接接头之间以及上于500mm剪力墙竖向分布钢筋可在同一高度搭接箍筋直径不宜小于6mm间距不宜大于150mm应设置间距不大于150mm的箍筋筋应按受拉钢筋锚固在顶层连梁高度范围内10.5.15当墙中采用焊接钢筋网片配筋时10.6应对叠合构件及其预制构件部分分别进行计算施工阶段设有可靠支撑的叠合式受弯构件剪力墙中温度收缩应力较大的部位水平分布钢筋的配筋率宜适当提高当其厚度不大于160mm时也宜配置双排分布钢筋网双排分布钢筋网应沿墙的两个侧面布置间距不宜大于600mm10.5.12剪力墙水平分布钢筋应伸至墙端当剪力墙端部有翼墙或转角墙时在转角墙处外墙外侧的水平分布钢筋应在墙端外角处弯入翼墙并与翼墙外侧水平分布钢筋搭接搭接长度应符合本规范第10.5.13条的规定其水平和竖向分布钢筋宜分别贯穿柱梁或锚固在柱梁内10.5.13剪力墙水平分布钢筋的搭接长度不应小于1.2la搭接长度不应小于1.2la10.5.14剪力墙洞口连梁应沿全长配置箍筋在顶层洞口连梁纵向钢筋伸入墙内的锚固长度范围内箍筋直径宜与该连梁跨内箍筋直径相同同时应符合国家现行有关标准的规定10.6.1施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件预制构件部分应按本规范第7章和第8章对受弯构件的规定计算叠合构件应按本规范第10.6.2条至10.6.13条计算可按普通受弯构件计算但叠合构件斜截面受剪承载力和叠合面受剪承载力应按本规范第10.6.4条和第10.6.5条计算第44页

125吊顶等自重以及本阶当h1/h<0.4时应在施工阶段设置可靠支撑此处h1为预制构件的截面高度h为叠合构件的截面高度其内力应分别按下列两个阶段计算:1第一阶段后浇的叠合层混凝土未达到强度设计值之前的阶段预制楼板自重叠合层自重以及本阶段的施工活荷载2第二阶段叠合层混凝土达到设计规定的强度值之后的阶段荷载考虑下列两种情况并取较大值:1)施工阶段计入叠合构件自重段的施工活荷载吊顶等自重以及使用阶段的可变荷载10.6.3预制构件和叠合构件的正截面受弯承载力应按本规范第7.2.1条或第7.2.2条计算预制构件M1=M1G+M1Q(10.6.3-1)叠合构件的正弯矩区段M=M1G+M2G+M2Q(10.6.3-2)叠合构件的负弯矩区段M=M2G+M2Q(10.6.3-3)预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的弯矩设计式中M1G值M2G第一阶段施工活荷载在计算截面产生的弯矩设计值M2Q负弯矩区段的混凝土强度等级应按本规范第7.5节的有关规定进行计算预制构件10.6.2施工阶段不加支撑的叠合式受弯构件荷载由预制构件承担预制构件按简支构件计算荷载包括预制构件自重叠合构件按整体结构计算预制楼板自重面层2)使用阶段计入叠合构件自重预制楼板自重面层其中弯矩设计值应按下列规定取用:第二阶段面层吊顶等自重在计算截面产生的弯矩设计值M1Q第二阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值取本阶段施工活荷载和使用阶段可变荷载在计算截面产生的弯矩设计值中的较大值在计算中正弯矩区段的混凝土强度等级按叠合层取用按计算截面受压区的实际情况取用10.6.4预制构件和叠合构件的斜截面受剪承载力其中剪力设计值应按下列规定取用:V1=V1G+V1Q(10.6.4-1)第45页

126叠合构件V=V1G+V2G+V2Q(10.6.4-2)预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重在计算截面产生的剪力设计式中V1G值V2G第一阶段施工活荷载在计算截面产生的剪力设计值V2Q在计算中且不低于预制构件的受剪承载力设计值第10.2.11条和第10.6.14条的各项构造要求时1.2fbh+0.85f(10.6.5-1)t0yvh0sAsv此处当符合本规范第10.6.15条的构造规定时其叠合面的受剪强度应符合下列公式的要求:Vbh00.4(N/mm2)(10.6.5-2)其预制构件和叠合构件应进行正截面抗裂验10.6.6预应力混凝土叠合式受弯构件算抗裂验算边缘混凝土的法向应力应按下列公式计算:预制构件s=叠合构件M1kW01ck(10.6.6-1)1Gk2kMMWcks=+(10.6.6-2)01W0预制构件自重预制楼板自重和叠合层自重标准值在计算截面产生的第二阶段面层吊顶等自重在计算截面产生的剪力设计值V1Q第二阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值取本阶段施工活荷载和使用阶段可变荷载在计算截面产生的剪力设计值中的较大值叠合构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值Vcs应取叠合层和预制构件中较低的混凝土强度等级进行计算对预应力混凝土叠合构件不考虑预应力对受剪承载力的有利影响取Vp=010.6.5当叠合梁符合本规范第10.2.10条其叠合面的受剪承载力应符合下列规定:V混凝土的抗拉强度设计值ft取叠合层和预制构件中的较低值对不配箍筋的叠合板抗裂验算边缘混凝土的拉应力不应大于预制构件的混凝土抗拉强度标准值ftk此时在荷载效应的标准组合下式中M1Gk第46页

127弯矩值M1kM2k=M2Gk+M2Qk第二阶段荷载效应标准组合下在计算截面上的弯矩值取并按本规范第8.1.6条的规预制构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩叠合层的混凝土截面面积应按弹性模量比换算成预制构件混凝土的截面面积应按本规范第8.1.5条的规定进行斜截面抗裂验算混凝土的主拉应力及主压应力应考虑叠合构件受力特点定计算其纵向受拉钢筋的应力应符合下列规定:sks=(10.6.8-3)sh01M1Gk10.87Ask式中h01叠合构件纵向受拉钢筋中的应力增量s2k可按下列公式计算:120.87Ahhskç+÷M2kèøæö当M1Gk<0.35M1u时0.51s=(10.6.8-4)sh0hh1公式(10.6.8-4)中的0.5(1+)值应取等于1.0此处M1u为预制构件正截面受弯承载力设计值并以M1u代替M10.6.9钢筋混凝土叠合构件应验算裂缝宽度第一阶段荷载效应标准组合下在计算截面的弯矩值取M1k=M1Gk+M1Qk此处M1Qk为第一阶段施工活荷载标准值在计算截面产生的弯矩值M2k吊顶等自重标准值在计算截面产生的弯矩值M2Qk为使用阶段可变荷载标准值在计算截面产生的弯矩值此处M2Gk为面层W01W0叠合构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩此时10.6.7预应力混凝土叠合构件10.6.8钢筋混凝土叠合式受弯构件在荷载效应的标准组合下0.9fy(10.6.8-1)sk=s1k+s2k(10.6.8-2)在弯矩M1Gk作用下预制构件纵向受拉钢筋的应力s1k可按下列公式计算:预制构件截面有效高度在弯矩M2k作用下应按本规范第7.2.1条计算但式中应取等号按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响所计算的最大裂缝宽度wmax不应超过本规范表3.3.4规定的最大裂缝宽度限值第47页

128按荷载效应的标准组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度wmax可按下列公式计算:ç÷wç÷(10.6.9-1)sèrte1ø0.65(+)æö=2.21.9c+0.8sk1s2kmaxdeqEjsstesktesskftk1112j=1.1-(10.6.9-2)rs+r式中deq叠合构件的有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率10.6.10叠合构件应按本规范第8.2.1条的规定进行正常使用极限状态下的挠度验算Bs21GkqMkBs2ç÷M+(q-1)M+èBs1øMkB=(10.6.10-1)ç÷æöMk=M1Gk+M2k(10.6.10-2)Mq=M1Gk+M2Gk+jqM2Qk(10.6.10-3)式中叠合构件按荷载效应的标准组合计算的弯矩值叠合构件按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值BslBs2第二阶段可变荷载的准永久值系数可按下列规定计算:1钢筋混凝土叠合构件1)预制构件的短期刚度Bs1可按本规范公式(8.2.3-1)计算2)叠合构件第二阶段的短期刚度可按下列公式计算:fss0s2h1+3.5g¢h4.5aErEAh2B=(10.6.11-1)0.7+0.6+1第48页受拉区纵向钢筋的等效直径按本规范第8.1.2条的规定计算te1te按预制构件按本规范第8.1.2条计算ftk1预制构件的混凝土抗拉强度标准值按本规范表4.1.3采用其中叠合式受弯构件按荷载效应标准组合并考虑荷载长期作用影响的刚度可按下列公式计算:考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数按本规范第8.2.5条采用MkMq预制构件的短期刚度按本规范第10.6.11条取用叠合构件第二阶段的短期刚度按本规范第10.6.11条取用jq10.6.11荷载效应标准组合下叠合式受弯构件正弯矩区段内的短期刚度

129式中2)叠合构件第二阶段的短期刚度可按下列公式计算:Bs2=0.7Ec1I0(10.6.11-2)考且各肢伸入叠合层的直线段长度不宜小于承受较大荷载的叠合板宜在预制板内设置伸入叠合层的式中Ecl叠合层的混凝土截面面积应按弹性模量比换算成预制构件混凝土的截面面积10.6.12荷载效应标准组合下叠合式受弯构件负弯矩区段内第二阶段的短期刚度Bs2可按本规范公式(8.2.3-1)计算10.6.13预应力混凝土叠合构件在使用阶段的预应力反拱值可用结构力学方法按预制构件的刚度进行计算虑预应力长期作用影响尚应符合下列规定:1预制梁的箍筋应全部伸入叠合层10d(d为箍筋直径)预制构件的叠合面可采用凹凸不小于6mm的自然粗糙面叠合层的混凝土强度等级不应低于C20叠合层的混凝土强度等级不应低于C20构造钢筋10.710.7.1l0/h<5.0的简支钢筋混凝土单跨梁或多跨连续梁宜按深受弯构件进行设计2的简支钢筋混凝土单跨梁和l0/h2.5的简支钢筋混凝土多跨连续梁称为深梁钢筋混凝土多跨连续深梁应采用由二维弹性分析求得的内力进行截面设计E钢筋弹性模量与叠合层混凝土弹性模量的比值:E=Es/Ec22预应力混凝土叠合构件1)预制构件的短期刚度Bs1可按本规范公式(8.2.3-2)计算预制构件的混凝土弹性模量I0叠合构件换算截面的惯性矩此时其中弹性模量的比值取E=Es/Ecl在计算中预应力钢筋的应力应扣除全部预应力损失可将计算所得的预应力反拱值乘以增大系数1.7510.6.14叠合梁除应符合普通梁的构造要求外2在承受静力荷载为主的叠合梁中3叠合层混凝土的厚度不宜小于100mm10.6.15叠合板的预制板表面应做成凹凸不小于4mm的人工粗糙面其中l0/h深梁除应符合深受弯构件的一般规定外尚应符合本规范第10.7.6条到第10.7.13条的规定l0为梁的计算跨度可取支座中心线之间的距离和1.15ln(ln为梁的净跨)两者中的较小值此处h为梁截面高度10.7.2简支钢筋混凝土单跨深梁可采用由一般方法计算的内力进行截面设计第49页

13010.7.3钢筋混凝土深受弯构件的正截面受弯承载力应符合下列规定:Mad=0.80+0.04(10.7.3-3)d(h0-0.5x)(10.7.3-2)l0h当l0当x<0.2h0时as按受拉区纵向钢筋截面重心至受拉边s取0.1h缘的实际距离取用10.7.4钢筋混凝土深受弯构件的受剪截面应符合下列条件:当hw/b1600cc(+lhbfbh0(10.7.4-1)10/)当hw/b1600cc(7+l/h)bfbh0(10.7.4-2)当4构件斜截面上的最大剪力设计值取l0=2hb截面有效高度对T形截面取有效高度减去翼缘高度c其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:V0.7fbh+1.25fh+fhsvt0yv0yhh000sv0Ash33s6(8-l/h)(l/h-2)A(5-l/h)(10.7.5-1)对集中荷载作用下的深受弯构件(包括作用有多种荷载fyAsz(10.7.3-1)z=h时取内力臂z=0.6l0.式中x截面受压区高度按本规范公式(7.2.1-2)计算取x=0.2h0h0截面有效高度:h0=h-s其中h为截面高度当l0/h2时跨中截面支座截面as取0.2h当l0/h>2时4时V6时Vhw/b6时按线性内插法取用式中Vl0计算跨度当l0<2h时矩形截面的宽度以及T形I形截面的腹板厚度hh0截面高度hw截面的腹板高度:对矩形截面取有效高度h0对I形截面取腹板净高混凝土强度影响系数按本规范第7.5.1条的规定取用10.7.5矩形当配有竖向分布钢筋和水平分布钢筋时T形和I形截面的深受弯构件在均布荷载作用下且其中集中荷载对支座第50页

131截面所产生的剪力值占总剪力值的75%以上的情况)其斜截面的受剪承载力应符合下列规定:Vfbh+fh+fhsvt0yv0yhh00sv0Ashl+13s6(l/h-2)A(5-l/h)1.75=α/h0下限0.5ftkbh0(10.7.6)当深梁支承在钢筋混凝(10.7.5-2)式中其中值为(0.42l0/h-0.58)取l0/h=2.0应符合下列条件:Vk式中Vk但应按本规范第10.7.11条第10.7.13条的规定配置分布钢筋应按本规范第7.8节的规定进行局部受压承载力计算当l0/h<1时土柱上时且宜按下列规定布置:1单跨深梁和连续深梁的下部纵向钢筋宜均匀布置在梁下边缘以上0.2h的范围内(图10.7.9-1及图10.7.9-2)水平分布钢筋在中间支座底面以上0.2l0到0.6l0高度范围内的纵向受拉钢筋配筋率尚不宜小于0.5%可用作支座部位的上部纵向受拉钢筋计算剪跨比:当l0/h2.0时取=0.25当2.0l0/h5.0时取α为集中荷载到深弯构件支座的水平距离的上限值为(0.92l0/h-1.58)l0/h跨高比当l0/h<2.0时10.7.6一般要求不出现斜裂缝的钢筋混凝土深梁按荷载效应的标准组合计算的剪力值此时可不进行斜截面受剪承载力计算10.7.7钢筋混凝土深梁在承受支座反力的作用部位以及集中荷载作用部位10.7.8深梁的截面宽度不应小于140mm当l0/h1时h/b不宜大于25l0/b不宜大于25深梁的混凝土强度等级不应低于C20宜将柱伸至深梁顶深梁顶部应与楼板等水平构件可靠连接10.7.9钢筋混凝土深梁的纵向受拉钢筋宜采用较小的直径2连续深梁中间支座截面的纵向受拉钢筋宜按图10.7.93规定的高度范围和配筋比例均匀布置在相应高度范围内对于l0/h1.0的连续深梁不足部分可由附加水平钢筋补足附加水平钢筋自支座向跨中延伸的长度不宜小于0.4l0(图10.7.92)第51页

132纵向受拉钢筋应沿水平方向弯折锚不应在跨中弯起或截断在简支单跨深梁支座及连续深梁梁端的简支支座处固(图10.7.9-1)当不能满足上述锚固长度要求时应采取在钢筋上加焊锚固钢板或将钢筋末端焊成封闭式等有效的锚固措施10.7.10深梁的下部纵向受拉钢筋应全部伸入支座其锚固长度应按本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度la乘以系数1.1采用连续深梁的下部纵向受拉钢筋应全部伸过中第52页

133其自支座边缘算起的锚固长度不应小于la间支座的中心线水平和竖向分布钢筋的直径均不应小于8mm其间距不应大于200mm下边缘处拉筋沿纵横两个方向的间距均不宜大于600mm尚应适当增加拉筋的数量应沿梁全跨均匀布置附加竖向吊筋该集中荷载应全部由附加吊筋承受hb/2时s=bb+hb(10.7.12-1)当h1>hb/2时s-=bb+2h1(10.7.12-2)式中bb传递集中荷载构件的截面高度从深梁下边缘到传递集中荷载构件底边的高度10.7.11深梁应配置双排钢筋网当沿深梁端部竖向边缘设柱时水平分布钢筋应锚入柱内在深梁上竖向分布钢筋宜做成封闭式在深梁双排钢筋之间应设置拉筋在支座区高度为0.4h长度为0.4h的范围内(图10.7.9-1和图10.7.9-2中的虚线部分)10.7.12当深梁全跨沿下边缘作用有均布荷载时吊筋间距不宜大于200mm当有集中荷载作用于深梁下部3/4高度范围内时吊筋应采用竖向吊筋或斜向吊筋竖向吊筋的水平分布长度s应按下列公式确定(图10.7.12a)当h1传递集中荷载构件的截面宽度hbh1第53页

134fyv应乘以承载力计算附加系数0.8竖向吊筋应沿梁两侧布置但吊筋的设计强度10.7.13深梁的纵向受拉钢筋配筋率sv=Asvbshsh为竖向分布钢筋的间距)不宜小于表10.7.13规定的数值)钢筋种类纵向受拉钢筋水平分布钢筋竖向分布钢筋HPB2350.250.250.20RRB4000.200.200.15竖向分布钢筋最小配筋百分率应增加0.05其纵向受力钢筋箍筋及纵向构造钢筋的构造规定与一般梁相同10.8h0时)的截面尺寸应符合下列要求(图10.8.1):1牛腿的裂缝控制要求并从梁底伸到梁顶在梁顶和梁底应做成封闭式附加吊筋总截面面积Asv应按本规范公式(10.2.13)进行计算(=Asbh)水平分布钢筋配筋率sh(sh=vAshbssv为水平分布钢筋的间距)和竖向分布钢筋配筋率sv(HRB335HRB400注当集中荷载作用于连续深梁上部1/4高度范围内且l0/h1.5时10.7.14除深梁以外的深受弯构件但其截面下部二分之一高度范围内和中间支座截面上部二分之一高度范围内布置的纵向构造钢筋宜较一般梁适当加强10.8.1柱牛腿(当第54页

135Fvk0.5+h0b1-0.5(10.8.1)æFöfbh0hktkèFvkøaç÷ç÷式中Fvk作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的水平拉力值裂缝控制系数:对支承吊车梁的牛腿α=0牛腿宽度h0vFhy0+1.2(10.8.2)2牛腿的外边缘高度h1不应小于h/3由竖向力Fvk所引起的局部压应力不应超过0.75fc由承受竖向力所需的受拉钢筋截面面积和承受水平拉力所需的锚筋截面面积所组成的纵向受力钢筋的总截面面积Fa0.85fhfy作用于牛腿顶部按荷载效应标准组合计算的竖向力值Fhk取0.65对其他牛腿取0.80竖向力的作用点至下柱边缘的水平距离此时应考虑安装偏差20mm当考虑20mm安装偏差后的竖向力作用点仍位于下柱截面以内时取b牛腿与下柱交接处的垂直截面有效高度:h0=h1-s+ctan当>45时取=45c为下柱边缘到牛腿外边缘的水平长度且不应小于200mm3在牛腿顶面的受压面上10.8.2在牛腿中应符合下列规定:As第55页

136此处作用在牛腿顶部的竖向力设计值作用在牛腿顶部的水平拉力设计值及0.45ft/fy纵向受力钢筋及弯起钢筋伸入上柱的锚固长度当采用直线锚固时不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度la弯折的锚固规定此时按牛腿有效截面计算不应小于0.2%直径不宜小于12mm宜将牛腿对边的柱外侧纵向受力钢筋沿柱顶水平弯入牛腿10.8.4牛腿应设置水平箍筋且在上部2h0/3范围内的水平箍筋总截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一宜设置弯起钢筋弯起钢筋宜采用HRB335级或HRB400级钢筋l为该连线的长度(图10.8.1)其截面面积不宜小于承受竖向力的受拉钢筋截面面积的二分之一纵向受拉钢筋不得兼作弯起钢筋10.9其锚筋的总截面面积As并取其中应符合下列规定(图10.9.1):1当有剪力的较大值:当<0.3h0时取=0.3h0式中FvFh10.8.3沿牛腿顶部配置的纵向受力钢筋宜采用HRB335级或HRB400级钢筋全部纵向受力钢筋及弯起钢筋宜沿牛腿外边缘向下伸入下柱内150mm后截断(图10.8.1)当上柱尺寸不足时钢筋的锚固应符合本规范第10.4.1条梁上部钢筋在框架中间层端节点中带90锚固长度应从上柱内边算起承受竖向力所需的纵向受力钢筋的配筋率也不宜大于0.6%钢筋数量不宜少于4根当牛腿设于上柱柱顶时作为牛腿纵向受拉钢筋使用当牛腿顶面纵向受拉钢筋与牛腿对边的柱外侧纵向钢筋分开配置时牛腿顶面纵向受拉钢筋应弯入柱外侧并应符合本规范第10.4.4条有关搭接的规定(图10.4.4b)间距宜为100150mm水平箍筋的直径宜为612mm当牛腿的剪跨比/h00.3时并宜使其与集中荷载作用点到牛腿斜边下端点连线的交点位于牛腿上部l/6至l/2之间的范围内根数不宜少于2根直径不宜小于12mm10.9.1由锚板和对称配置的直锚筋所组成的受力预埋件法向拉力和弯矩共同作用时应按下列两个公式计算第56页

137NMbyrb0.8af0.4aafyz+(10.9.1-2)2当有剪力M-0.4Nz0.4aafyzrb(10.9.1-4)当M<0.4Nz时上述公式中的系数fyfcav=(4.0-0.08(10.9.1-5)d)当ab=0.6+0.25(10.9.1-6)dt当采取防止锚板弯曲变形的措施时但不应大于300N/mm2剪力设计值此处A为锚板的面积弯矩设计值AsfffyzVNMrvybyrbaa0.8a1.3aa++(10.9.1-1)As并取其中的较大值:As法向压力和弯矩共同作用时应按下列两个公式计算aa1.3aaffyzV-0.3NM-0.4Nzrvyrb+(10.9.1-3)As取M=0.4Nzvb应按下列公式计算:v>0.7时取v=0.7可取b=1.0式中fy锚筋的抗拉强度设计值按本规范表4.2.3-1采用VN法向拉力或法向压力设计值法向压力设计值不应大于0.5fcAM第57页

138三层取0.9四层取0.85锚筋的受剪承载力系数锚筋直径锚板的弯曲变形折减系数锚板厚度沿剪力作用方向最外层锚筋中心线之间的距离10.9.2由锚板和对称配置的弯折锚筋及直锚筋共同承受剪力的预埋件(图10.9.2)其弯折锚筋的截面面积Asb应符合下列规定:(10.9.2)AsbavAsfyV1.4-1.25式中系数注:弯折锚筋与钢板之间的夹角不宜小于15HRB335级或HRB400级钢筋10.9.4预埋件的受力直锚筋不宜少于4根预埋件的锚筋应位于构件的外层主筋内侧直锚筋与锚板应采用T形焊当锚筋直径不大于20mm时当采用手工焊时焊缝高度不宜小于6mm和0.5d(HPB235级钢筋)或0.6d(HRB335级受拉和受弯预埋件的锚板厚度尚宜大于b/8r锚筋层数的影响系数当锚筋按等间距布置时:两层取1.0vdbtzv按本规范第10.9.1条取用当直锚筋按构造要求设置时取As=0也不宜大于4510.9.3且不宜多于4层其直径不宜小于8mm且不宜大于25mm受剪预埋件的直锚筋可采用2根10.9.5受力预埋件的锚板宜采用Q235级钢宜采用穿孔塞焊宜采用压力埋弧焊当锚筋直径大于20mm时HRB400级钢筋)d为锚筋直径10.9.6锚板厚度宜大于锚筋直径的0.6倍b为锚筋的间距(图10.9.1)锚筋中心至锚板边缘的距离不应小于2d和20mm第58页

139当锚筋采用HPB235级钢筋时尚应符合本规范表9.3.1注中关于弯钩c1均不应小于3d和45mm(图10.9.1)且b1不应小于6d和70mm锚筋至构件边缘的距离c1不应小于6d和70mm10.9.7受拉直锚筋和弯折锚筋的锚固长度不应小于本规范第9.3.1条规定的受拉钢筋锚固长度的规定受剪和受压直锚筋的锚固长度不应小于15d10.9.810.10且10.10.1预制构件连接接头的形式应根据结构的受力性能和施工条件进行设计应构造简单设计时应使接头部位的截面刚度与邻近接头的预制构件的刚度相接近以减少焊接应力的影响当接头的构造和施工措施能保证连稳定性和变装配式结构在安装过程中应考虑施工和使用过程中的温差和混凝土收缩等不利影响当钢筋采用焊接接头时还应注意焊接程序并选择合理的构造形式接接头传力性能要求时10.10.3装配整体式接头的设计应满足施工阶段和使用阶段的承载力形的要求接头附近区段内截面的承载力宜为该截面计算所需承载力的1.3提高后浇混凝土强度等级和设置附加纵向钢筋等措施10.10.5在装配整体式节点处对受拉和受弯预埋件其锚筋的间距bb1和锚筋至构件边缘的距离c对受剪预埋件其锚筋的间距b及b1不应大于300mmbc不应小于3d和45mm(图10.9.1)当无法满足锚固长度的要求时应采取其他有效的锚固措施d为锚筋的直径传力直接对能够传递弯矩及其他内力的刚性接头10.10.2当柱与柱钢筋宜采用机械连接的或焊接连接的装配整体式接头梁与柱梁与梁之间的接头按刚性设计时宜较现浇结构适当增加构造配筋并应避免由构件局部削弱所引起的应力集中装配整体式接头的钢筋也可采用其他的连接方法10.10.4当柱采用装配式榫式接头时可采取在接头及其附近区段的混凝土内加设横向钢筋网1.5倍(均按轴心受压承载力计算)此时柱的纵向钢筋应贯穿节点梁的纵向钢筋应按本规范第10.4.1条的规定在节点内锚固第59页

140计算时不考虑传递内力的构件接头应采用不低于C20的细石混凝土灌并应采取措施减少灌缝混凝土的收缩梁与柱之间的接缝宽度不宜小于80mm筑缝的上口宽度不宜小于30mm对要求传递水平荷载的装配式楼应采取提高其整体性的板间的拼缝应采用不低于C20的细石混凝土灌筑盖措施10.10.6计算时考虑传递内力的装配式构件接头其灌筑接缝的细石混凝土强度等级不宜低于C30其装配式楼盖的预制板屋面板的板侧边宜做成双齿边或其他能够传递剪力的形式10.10.7单层房屋或高度不大于20m的多层房屋屋盖以及高度大于20m多层房屋的装配式楼盖屋盖第60页

1411111.1GB50011规定的抗震设计原则除应符合本规范第1章至第10章的要求外按本章的规定进行结构构件的抗震设计167度和7度以上的建筑对平面和竖向均不规则的结构或结构体系6789框架结构60554525框架剪力墙结构1301201005012010080不应采用剪力墙结构部分框支剪力墙结构9度设防烈度时应专门简体结构筒中筒结构180150120801房屋高度指室外地面到主要屋面板板顶的高度(不考虑局部突出屋顶部分)2框架—核心筒结构指周边稀柱框架与核心简组成的结构3部分框支剪力墙结构指首层或底部两层为框架和落地剪力墙组成的框支剪力墙结构4甲类建筑应按本地区的设防烈度提高一度确定房屋最大高度研究5超过表内高度的房屋结构11.1.4采用不同的抗震等级11.1.1有抗震设防要求的混凝土结构构件尚应根据现行国家标准建筑抗震设计规范11.1.226度设防烈度时建造于11.1.3现浇钢筋混凝土房屋适用的最大高度应符合表11.1.3的要求类场地上的结构房屋适用的最大高度应适当降低设防烈度全部落地剪力墙结构14012010060框架—核心筒结构15013010070注乙丙类建筑应按本地区的设防烈度确定房屋最大高度应按有关标准进行设计采取有效的加强措施11.1.4第61页

1426789302560508060234其底部加强部位的高度可取框支层加框支层以上两层的高度和落地剪力墙总高度的1/8中的较大值其底部加强部位的高度可取墙肢总高度的1/8和底部两层高度中的较大值其截面承载力应除以承载力抗震调整系数当仅考虑竖向地震作用组合时3030303030606060606080808080801丙类建筑应按本地区的设防烈度直接由本表确定抗震等级GB50011的规定调整设防烈度后11.1.5部分框支剪力墙结构的剪力墙但不大于15m其他结构的剪力墙但不大于15m11.1.6考虑地震作用组合的混凝土结构构件RE承载力抗震调整系数RE应按表11.1.6采用各类结构构件均应取RE=1.0第62页

143偏心受压柱偏心受拉构件剪力墙局部受压承载力计算结构构件类别受弯各类构件及构件框架节点注2.预埋件锚筋截面计算的承载力抗震调整系数应取其纵向受力钢筋的锚固和连接接头除应符合本规范第9.3节和第9.4节的有关规定外二级抗震等级laE=1.15la(11.1.7-1)三级抗震等级laE=1.05la(11.1.7-2)四级抗震等级laE=la(11.1.7-3)式中la2当采用搭接接头时laE(11.1.7-4)式中机械连接或焊接4纵向受力钢筋连接接头的位置宜避开梁端弯钩弯钩端头平直段长度不应小于箍筋直径的10倍11.211.2.1有抗震设防要求的混凝土结构的混凝土强度等级应符合下列要求:混凝土强度等级不宜超过C70正截面承载力计算斜截面承载力计算RE0.750.80.850.850.851.01.轴压比小于0.15的偏心受压柱的承载力抗震调整系数应取RE=0.75RE1.011.1.7有抗震设防要求的混凝土结构构件尚应符合下列要求:1纵向受拉钢筋的抗震锚固长度laE应按下列公式计算:一纵向受拉钢筋的锚固长度按本规范第9.3.1条确定纵向受拉钢筋的抗震搭接长度llE应按下列公式计算:llE=纵向受拉钢筋搭接长度修正系数按本规范第9.4.3条确定3钢筋混凝土结构构件的纵向受力钢筋的连接可分为两类:绑扎搭接宜按不同情况选用合适的连接方式柱端箍筋加密区当无法避开时应采用满足等强度要求的高质量机械连接接头且钢筋接头面积百分率不应超过50%11.1.8箍筋的末端应做成135在纵向受力钢筋搭接长度范围内的箍筋其直径不应小于搭接钢筋较大直径的0.25倍其间距不应大于搭接钢筋较小直径的5倍且不应大于100mm1设防烈度为9度时混凝土强度等级不宜超过C60设防烈度为8度时第63页

144节点混凝土强度等级不应低于C30应按钢筋受拉承载力设计值相等的原则进行代在施工中当需要以强度等级较高的钢筋代替原设计中的纵向受力钢筋时换11.2.3按一其检验所得的强度实测值应符合下列要求:1钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.252钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.311.311.3.1x0.35h0(11.3.1-2)V=1.1+(11.3.2-1)11.3.2考虑地震作用组合的框架梁端剪力设计值Vb应按下列规定计算:19度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构lrbVGblnbuabua(M+M)且不小于按公式(11.3.2-2)求得的Vb值2其他情况一级抗震等级V=1.3+(11.3.2-2)bVGblnlrb(M+MbbVGblnb(M+Mb二级抗震等级lrV=1.2+(11.3.2-3)2框支梁框支柱以及一级抗震等级的框架梁柱其他各类结构构件混凝土强度等级不应低于C2011.2.2结构构件中的普通纵向受力钢筋宜选用HRB400HRB335级钢筋箍筋宜选用HRB335HRB400HPB235级钢筋并应满足正常使用极限状态和抗震构造措施的要求二级抗震等级设计的各类框架中的纵向受力钢筋当采用普通钢筋时RE0.25h0(11.3.1-1)x第64页

145三级抗震等级lrV=1.1+bVGblnb(M+Mb(11.3.2-4)lbua四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值式中MlbrMMb考虑地震作用组合的框架梁左考虑地震作用组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值可按简支梁计算确定梁的净跨并取实配的纵向钢筋截面面积不等式改为当两端弯矩均为负弯矩时绝但在计算中应将材料强度设计值以强度标准值代替等式应分别按顺时针方向和逆时针方向进行计算对值较小的弯矩值应取零当跨高比l0/h>2.5时其受剪截面应符合下列条件:Vb(0.20bfbh0)(11.3.3)RE1ccg当混式中凝土强度等级为C80时T形和I形截面的框架梁其斜截面受剪承载力应符合下列规定:1一般框架梁Vb(11.3.4-1)REêúëû1éù0.42fbh+1.25ft0yvh0gsAsv其中集中荷载对节点边缘产生的剪力值占2集中荷载作用下(包括有多种荷载总剪力值的75%以上的情况)的框架梁材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值buaMr框架梁左右端按实配钢筋截面面积右端弯矩设计值VGbln应分别按顺时针和逆时针方向进行计算并取其较大值在公式(11.3.2-1)中lrbuabuaM与M之和每端的Mbua值可按本规范第7.2节中有关公式计算并在等式右边除以梁的正截面承载力抗震调整系数公式(11.3.2-2)至公式(11.3.2-4)中lrbM与Mb之和并取其较大值对一级抗震等级11.3.3考虑地震作用组合的框架梁c混凝土强度影响系数:当混凝土强度等级不超过C50时取c=1.0取c=0.8其间按线性内插法确定11.3.4考虑地震作用组合的矩形第65页

146Vbêúëû1é1.05ùfbh+f(11.3.4-2)gl+1st0yvh0AsvRE式中为集中荷载作用点至节点边缘的距离11.3.5框架梁截面尺寸宜符合下列要求:1截面宽度不宜小于200mm2截面高度与宽度的比值不宜大于43净跨与截面高度的比值不宜小于411.3.61)234104和100中的最小值81.5h和500中4和150中的最小值84和150中的最小值611.3.7沿梁全长顶面和底面至少应各配置两根通长的纵向钢筋钢筋直径不应小于14mm且分别不应少于梁两端顶面和底面纵向受力钢筋中较大截面面积的1/4第66页计算截面的剪跨比可取=/h0当<1.5时取=1.5当>3时取=30.4和80ft/fy0.3和65ft/fy中的较大值0.3和65ft/fy0.25和55ft/fy中的较大值0.25和55ft/fy0.2和45ft/fy中的较大值2h和500中111对一二级抗震等级对三四级抗震等级钢筋直径不应小于12mm

147不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大值值非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍(11.3.9-1)二级抗震等级(11.3.9-2)0.26ftf(11.3.9-2)三yv11.4但在承载力计算公式的右边均应除以相应的正截面承载力抗震调其抗震正截面承载力应按本规范第7章的规定计算整系数下端的截面内力设计值应按下列公式计算:1节点上下柱端的弯矩设计值1)9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构Mc1.2M(11.4.2-1)ååbua且不应小于按公式(11.4.2-2)求得的=2)其他情况一级抗震等级åå二级抗震等级åå三级抗震等级Mc=1.4(11.4.2-2)MbMc=1.2(11.4.2-3)MbåcåM=1.1(11.4.2-4)Mb四级抗震等级下柱端的弯矩设计值之和柱端弯矩设计值的确定11.3.8梁箍筋加密区长度内的箍筋肢距:一级抗震等级二三级抗震等级四级抗震等级不宜大于300mm11.3.9梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm沿梁全长箍筋的配筋率sv应符合下列规定:一级抗震等级sv0.30yvftfsv0.28yvftf四级抗震等级sv11.4.1考虑地震作用组合的框架柱和框支柱RE11.4.2考虑地震作用组合的框架柱其节点上下端和框支柱的中间层节点上Mc值柱端弯矩设计值取地震作用组合下的弯矩设计值式中Mc考虑地震作用组合的节点上在一般情况下可将公式(11.4.2-1)至公式(11.4.24)计算的弯矩之和按第67页

148上下柱端弹性分析所得的考虑地震作用组合的弯矩比进行分配同一节点左梁端按顺时针和逆时针方向采用实配钢筋截面面积和材料强度标准值绝框架按顺时针和逆时针方向计算的两端考虑地震作用组合的弯矩设计值之和的较大值对值较小的弯矩值应取零三级抗震等级的框架柱端弯矩设计值应按考虑地震作用组合的弯矩设计值分别直接乘以系数1.4顶层柱2节点上下端的不三级抗震等级应按考虑地震作用组合的弯矩设计值分别乘以系数1.5利情况配置注:底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层框支柱的剪力设计值Vc应按下列公式计算:19度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构tbcuacuaHn(M+M)且不应小于按公式(11.4.4-2)求得的Vc值Vc=1.2(11.4.4-1)2其他情况一级抗震等级Vc=1.4(11.4.4-2)二级抗震等级Vc=1.2(11.4.4-3)tcHn(M+Mcb)tcHn(M+Mcb)三级抗震等级tcHn(M+Mcb)Vc=1.1(11.4.4-4)Mbua右且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值之和的较大值其中梁端的Mbua应按本规范第11.3.2条的有关规定计算Mb同一节点左右梁端一级抗震等级当两端弯矩均为负弯矩时当反弯点不在柱的层高范围内时一二1.21.1确定轴压比小于0.15的柱柱端弯矩设计值可取地震作用组合下的弯矩设计值下柱端的轴向力设计值应取地震作用组合下各自的轴向力设计值11.4.3考虑地震作用组合的框架结构底层柱下端截面和框支柱的顶层柱上端和底层柱下端截面的弯矩设计值对一二1.25和1.15确定底层柱纵向钢筋宜按柱上11.4.4考虑地震作用组合的框架柱第68页

149取地震作用组合下的剪力设计值式中MtcuabcuaM框架柱上tcMbMc考虑地震作用组合柱的净高在公式(11.4.4-1)中tbcuacuaM与M之和应分别按顺时针和逆时针方向进行计算并取其较大值tbcuacuaM和M的值可按本规范11.4.1条的规定进行计算并取实配的纵向钢筋截面面积不等式改为等式N可取重力荷载代表值产生的轴向压力设计值并取其较大值bcMbMc的取值应符合本规范第11.4.2条和第11.4.3条的规定当不多于10根时每根柱承受的地震剪力不应小于该楼层地震剪力的2%二级抗震等级的框支柱由地震作用引起的附加轴力应分别乘以增大系数1.5其弯矩剪力设计值应按本规范第11.4.2条至第11.4.4条经调整后的弯矩11.4.8考虑地震作用组合的框架柱和框支柱的受剪截面应符合下列条件:剪跨比(0.2bfbh0)(11.4.8-1)1ccREg框支柱和剪跨比(0.15bfbh0)(11.4.8-2)1ccRE11.4.9考虑地震作用组合的框架柱和框支柱的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定:gVcêúëû1é1.05ùfbh+fh0+0.056N(11.4.9)gl+1sAsvt0yvRE第69页四级抗震等级下端按实配钢筋截面面积和材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值且经调整后的框架柱上下端弯矩设计值Hn但在计算中应将材料的强度设计值以强度标准值代替并在等式右边除以相应的承载力抗震调整系数此时在公式(11.4.4-2)至公式(11.4.4-4)中tbcM与Mc之和应分别按顺时针和逆时针方向进行计算当框支柱的数目多于10根时框支柱承受的地震剪力之和不应小于该楼层地震剪力的20%11.4.5框支柱中线宜与框支梁重合11.4.6一1.2计算轴压比时可不考虑增大系数11.4.7一二三级抗震等级的框架角柱剪力设计值乘以不小于1.1的增大系数>2的框架柱Vc2的框架柱Vc

150V取与M对应的剪力设计值h0为柱M宜取柱上下端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值截面有效高度N=0.3fcA取其斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定:VcREêúëû1é1.05ùfbh+fh0-0.2N(11.4.10)gl+1sAsvt0yv当上式右边括号内的计算值小于fyvAsvh0时s式中N一考虑地震作用组合的框架柱轴向拉力设计值11.4.11框架柱的截面尺寸宜符合下列要求:1柱的截面宽度和高度均不宜小于300mm2柱的剪跨比宜大于23柱截面高度与宽度的比值不宜大于31)1.00.80.70.61.21.00.90.80.12式中框架柱和框支柱的计算剪跨比取=M/(Vh0)此处当框架结构中的框架柱的反弯点在柱层高范围内时可取=Hn/(2h0)此处Hn为柱净高当<1.0时取=1.0当>3.0时取=3.0N考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值当N>0.3fcA时11.4.10当考虑地震作用组合的框架柱和框支柱出现拉力时且fyvAsvsh0值不应小于0.36ftbh0取等于fyvsAsvh0圆柱的截面直径不宜小于350mm11.4.12第70页

15110886(柱根8)2的框架柱应在柱全高范围内加密箍筋4400mm时当按一级四级抗震等级不宜大于300mm拉筋宜柱轴压比限值应适当柱的纵向钢筋宜对称配置抗震等级设计应取柱截面长边尺寸(或圆形截面直径)柱净高的1/6和500mm中的最大值二三级抗震等级不宜大于250mm和20倍箍筋直径中的较大值此外紧靠纵向钢筋并勾住封闭箍筋其轴压比N/(fcA)不宜大于表11.4.16规定的限值减小结构体系一级二级三级框架结构0.70.80.9筒体结构0.750.850.95部分框支剪力墙结构0.60.7—(fcA)指考虑地震作用组合的框架柱和框支柱轴向压力设计值N与柱全截面面积A和混凝土轴心抗压强度设计值fc乘积之比值311.4.13框架柱和框支柱中全部纵向受力钢筋配筋率不应大于5%截面尺寸大于400mm的柱纵向钢筋的间距不宜大于200mm且柱的剪跨比2时柱每侧纵向钢筋的配筋率不宜大于1.2%11.4.14框架柱的箍筋加密区长度一二级抗震等级的角柱应沿柱全高加密箍筋11.4.15柱箍筋加密区内的箍筋肢距:一级抗震等级不宜大于200mm每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束当采用拉筋时11.4.16一二三级抗震等级的各类结构的框架柱和框支柱对类场地上较高的高层建筑抗震等级框架剪力墙结构注1轴压比N对不进行地震作用计算的结构取无地第71页

152震作用组合的轴力设计值轴压比限值宜按表中数值减小0.05混凝土强度等级为C75~C80时3剪跨比轴压比限值应专门研究并采取特殊构造措施4沿柱全高采用井字复合箍v均此项措施与注4的措施同时采用时肢距不大于200mm直径不小于10mm时应按增大的轴压比由表11.4.17确定且附加纵向钢筋的总面积不少于柱截面面积的0.8轴压比限值可按表中数值增加0.156柱经采用上述加强措施后11.4.17柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率应符合下列规定:1柱箍筋加密区箍筋的体积配筋率yvfcf(11.4.17)lv按本规范第7.8.3条的规定计算计算中应扣除重叠部分的箍筋体积按C35取值箍筋及拉筋抗拉强度设计值vv0.080.090.110.130.150.180.21——0.060.070.090.110.130.150.170.200.220.050.060.070.090.110.130.150.180.200.30.40.50.60.70.80.91.01.05普通箍复合箍0.100.110.130.150.170.200.23——复合或连续复合矩形螺旋箍普通箍复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24复合或连续复合矩形螺旋箍普通箍复合箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.22复合或连续复合矩形螺旋箍1普通箍指单个矩形箍筋或单个圆形箍筋2当混凝土强度等级为C65~C70时轴压比限值宜按表中数值减小0.102的柱其轴压比限值应按表中数值减小0.05对剪跨比1.5的柱直径不小于12mm且箍筋间距不大于100mm肢距不大于200mm肢距不大于200mm直径不小于12mm或沿柱全高采用复合螺旋箍且螺距不大于100mm或沿柱全高采用连续复合矩形螺旋箍且螺距不大于80mm轴压比限值均可按表中数值增加0.10上述三种箍筋的配箍特征值5当柱截面中部设置由附加纵向钢筋形成的芯柱时其轴压比限值可按表中数值增加0.05但箍筋的配箍特征值v仍可按轴压比增加0.10的要求确定其最终的轴压比限值不应大于1.05应符合下列规定:v式中v柱箍筋加密区的体积配筋率fc混凝土轴心抗压强度设计值当强度等级低于C35时fyv最小配箍特征值按表11.4.17采用抗震等级箍筋型式轴压比一级螺旋箍二级螺旋箍二级螺旋箍注螺旋箍指单个螺旋箍筋复合箍指由矩形多边形圆形箍筋或拉筋组成的箍筋圆形箍筋或拉筋组成的箍筋复合螺旋箍指由螺旋箍与矩形多边形2在计算复合螺旋箍的体积配筋率时3对一二三连续复合矩形螺旋箍指全部螺旋箍为同一根钢筋加工成的箍筋其中非螺旋箍筋的体积应乘以换算系数0.8四级抗震等级的柱其箍筋加密区的箍筋体积配筋率分别不应小于第72页

153当铀压比大于0.80.60.4和0.4箍筋宜采用复合箍复合螺旋箍或连续复合短形螺旋箍0.6时箍筋间距不应大其最小配箍特征值应按表11.4.17中的数值增加0.02取用二三级抗震等级的柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍箍筋的体积配筋率不宜小于加密区配筋率的一半对一于15d11.5应按地震作用组合下的弯矩设计值及剪力设计值第11.2节及本节的有关规定其箍筋加密区应符合下列规定:1箍筋加密区长度1)对柱顶区段取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm取基础顶面至室内地坪以上500mm4)对牛腿区段5)对柱间支撑与柱连接的节点和柱变位受约束的部位箍筋加密区内的箍筋最大间距为100mm箍筋的直径应符合表11.5.2的规定抗震等级和场地类别类108牛腿区段有支撑10108有支撑的柱顶区段柱变位受约束的部4混凝土强度等级高于C60时当轴压比不大于0.6时其加密区的最小配箍特征值宜按表中数值增加0.02宜按表中数值增加0.032框支柱宜采用复合螺旋箍或井字复合箍且体积配筋率不应小于1.5%3当剪跨比2时一其箍筋体积配筋率不应小于1.2%9度设防烈度时不应小于1.5%11.4.18在柱箍筋加密区外二级抗震等级箍筋间距不应大于10d对三四级抗震等级此处d为纵向钢筋直径11.5.1铰接排架柱的纵向受力钢筋和箍筋并根据本规范第11.4节的规定计算确定其构造应符合本规范第9章第10章第11.1节11.5.2有抗震设防要求的铰接排架柱取柱顶以下500mm且不小于柱顶截面高度2)对吊车梁区段3)对柱根区段取牛腿全高取节点上下各30mm02一级二级二级三级三级四级加密区区段类各类场地场地类类场地场地场地各类场地一般柱顶柱根区段8(10)86角住校顶10吊车梁的柱根区段1088位第73页

154注表中括号内数值用于柱根11.5.3当铰接排架侧向受约束且约束点至柱顶的长度l不大于柱截面在该方向边长2b)时柱顶预埋钢板和柱顶箍筋加密区的构造尚应符合下列要求:1柱顶预埋钢板沿排架平面方向的长度宜取柱顶的截面高度h但在任何情况下不得小于h/2及300mm2柱顶轴向力排架平面内的偏心距e0在h/6三四级抗震等级不宜小于0.8%11.5.4在地震作用组合的竖向力和水平拉力作用下除应按本规范第10章的规定进行计算和配筋外尚应符合下列要求:1承受水平拉力的锚筋:一级抗震等级不应少于2根直径为16mm的钢筋二级四级抗震等级不应少于2根直径为12mm的钢筋2牛腿中的纵向受拉钢筋和锚筋的锚固措施及锚固长度应符合本规范第10.8但其中的受拉钢筋锚固长度l应以l代替3牛腿水平箍筋最小直径为8mm11.611.6.1一二级抗震等级的框架应进行节点核心区抗震受剪承载力计算三四级抗震等级的框架节点核心区可不进行计算应按下列规定计算:11)顶层中间节点和端节点b0sbuabuah-a¢(MM)Vj=1.152)其他层中间节点和端节点ç÷ç÷b0sèchbø+M)æh-a¢öh-a¢H-Vj=1.151-(11.6.2-2)buabuab0slr第74页的两倍(排架平面:l2h垂直排架平面:lh/4范围内时柱顶箍筋加密区的箍筋体积配筋率:一级抗震等级不宜小于1.2%二级抗震等级不宜小于1.0%支承不等高厂房低跨屋面梁屋架等屋盖结构的柱牛腿抗震等级不应少于2根直径为14mm的钢筋三节的规定aaE最大间距为100mm但应符合抗震构造措施的要求框支层中间层节点的抗震受剪承载力计算方法及抗震构造措施与框架中间层节点相同11.6.2框架梁柱节点核心区考虑抗震等级的剪力设计值Vj9度设防烈度的各类框架和一级抗震等级的框架结构+(11.6.2-1)且不应小于按公式(11.6.2-3)求得的Vj值lr(M

155且不应小于按公式(11.6.2-4)求得的V2其他情况1)一级抗震等级顶层中间节点b0slbh-a¢M+MbVj=1.35(11.6.2-3)(r)其他层中间节点和端节点ç÷÷b0sèchbøasöh-a¢H--¢Vj=1.351(11.6.2-4)2)二级抗震等级顶层中间节点和端节点b0slbh-a¢(M+Mbr)Vj=1.2(11.6.2-5)其他层中间节点和端节点ç÷÷b0sèchbøh-a¢H-Vj=1.2s(11.6.2-6)式中l准值右两侧的梁端弯矩设计值hb0其平均值点离s梁纵向受压钢筋合力点至截面近边的距离公式(11.6.2-2)中的(M+M)lrbuabua均应按本规范第11.3.2条的规定采用.3框架梁柱节点核心区受剪的水平截面应符合下列条件:VjRE可取验算方向的柱截面高度j有效验算宽度当bb当梁与柱的中线不重合且偏心距e0第75页j值和端节点ç-(M+Mr)æhbbb0l(M+Mr)æh-a¢öç1-bbb0l右两侧的梁端按实配且考虑承载力抗震调整系数的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值buaMbuaM框架节点左r钢筋截面面积材料强度标MrMb考虑地震作用组合的框架节点左lbhb梁的截面有效高度截面高度当节点两侧梁高不相同时取Hc节点上柱和下柱反弯之间的距公式(11.6.2-1)以及公式(11.6.2-3)至公式(11.6.2-6)中的(lbM+Mbr)11.6jccjg(0.3hbfbhj)1(11.6.3)式中hj框架节点核心区的截面高度即h=hcbj框架节点核心区的截面bc/2时可取bj=bc当bbbc/2时可取(bb+0.5hc)和bc中的较小值

156此处为验方向梁面宽度四侧各梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/23/4时可取应符合下列规定:19度设防烈度Vjêúëû0.9hfbh+f(11.6.4-1)gsjtjjyvAsvjRE2其他情况VjêjtjjjyvAsvjúREëûé-a¢ù1.1hfbh+0.hN+f(11.6.4-2)05gbcsb0s1式中Nbjh对应于考虑地震作用组合剪力设计值的节点上柱底部的轴向力设计值:当向压力设计值的较小值且当N>0.5fcbchc时取面积hb0截高节点两侧梁截面高度不等时取平均值11.6当梁中线与柱中线重合时受剪的水平截面应符合下列条(0.3hbfAj)(11.6.5)jccREg式中Aj圆柱截面直径bb束影响系数按本规范第11.6.3条取用11.6当梁中线与柱中线重合时其抗震受剪承载力应符合下列规定9第76页bc/4时可取(0.5bb+0.5bc+0.25hc-e0)(bb+0.5hc)和bc三者中的最小值bb算bc为该侧柱截面宽度j截正交梁对节点的约束影响系数:当楼板为现浇梁柱中线重合且正交方向梁高度不小于较高框架梁高度的j=1.5对9度设防烈度宜取j=1.25当不满足上述约束条件时应取j=1.011.6.4框架梁柱节点的抗震受剪承载力-¢1éùhasb0N=0.5fcbchc当N为压力时取轴N为拉力时取N=0Asvj核区有效验算宽度范围内同一面验算方向箍筋各肢的全部截面心截梁面有效度.5柱框架的梁柱节点圆件:Vj1节点核心区有效截面面积:当梁宽b取Aj=0.8D2当0.4Db0.5D时bb<0.5D时取Aj=0.8D(bb+0.5D)D梁的截面宽度j正交梁对节点的约.6圆柱框架的梁柱节点:1度设防烈度

1571ægD2ssfA+A+fA+f÷ç1.50.05h1.57øèb0sb0sjtjjjyvshyvAsvjRE6-2)(11.6.式中hb0单根圆形箍筋的截面面积同一截面验算方向的拉筋和非圆形箍筋各肢的全部截面面积架符合下列要但1框架中间层的中间节点处且伸过中心线不应小于5d(图11.6.7a)不宜大于纵向钢筋所在位置柱截面弦长的1/20当框架梁上部纵向钢筋用直线锚固方式锚入端节点d为梁上部纵向钢筋的直径弯折后的竖直投影长度取15d(图11.6.7b)下部纵向钢筋在中间层端节点中的锚固措施与梁上部纵向钢筋相同竖直段应向上弯入节点(11.6.6-1)2其他情况Vjç1.2hfA+1.57fA+f÷èøgssb0sb0sjtjyvshyvAsvjREöh-a¢h-a¢1æhöNh-a¢h-a¢Vj梁截面有效高度AshAsvj框梁和框架柱的纵向受力钢筋在框架节点区的锚固和搭接应求:11.6.7框架梁的上部纵向钢筋应贯穿中间节点对一二级抗震等级梁的下部纵向钢筋入中间节点的锚固长度不应小于laE伸二级抗震等级梁内贯穿中柱的每根纵向钢筋直径对一不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/20对圆柱截面2框架中间层的端节点处时其锚固长度除不应小于laE外尚应伸过柱中心线不小于5d此处当水平直线段锚固长度不足时梁上部纵向钢应伸柱外边并向下弯折筋至弯折前的水平投影长度不应小于0.4laE梁第77页

158自梁底边算起的锚固长度应不小于laE弯折后的水平投其当直线段锚固长度不足时该纵向钢筋伸到柱顶后可向内弯折影长度取12d对一二级抗震等级梁下部纵向钢筋在顶层中间节点中的锚固措施与梁下部纵向钢筋在中间层中间节点处的锚固措施相同柱外侧纵向钢筋可沿节点外边和梁上边与梁上部纵向钢筋搭接连接(图11.6.7d)伸至柱内边后宜向下弯折不小于8d后截断当有现浇板时且现浇板混凝土强度等级不低于C203框架顶层中间节点处柱纵向钢筋应伸至柱顶当采用直线锚固方式时弯折前的锚固段竖向投影长度不应小于0.5laE板厚不小于80mm时当楼盖为现浇混凝土且板的混凝土强度不低于C20也可向外弯折弯折后的水平投影长度取12d(图11.6.7c)贯穿顶层中间节点的梁上部纵向钢筋的直径不宜大于柱在该方向截面尺寸的1/254框架顶层端节点处且伸入梁内的柱外侧纵向钢筋截面面积不宜少于柱外侧全部柱纵向钢筋截面面积的65%搭接长度不应小于1.5laE其中不能伸入梁内的外侧柱纵向钢筋宜沿柱顶伸至柱内边当该柱筋位于顶部第一层时当该柱筋位于顶部第二层时可伸至柱内边后截断此处d为外侧柱纵向钢筋直径板厚不小于80mm时梁宽范围外的柱纵向钢筋可伸入板内其伸入长度与伸第78页

159其中柱外侧纵弯入柱外侧的梁上部纵向钢筋除应满足以上搭接长度下柱端配箍特征值中的较大锚筋的在靠近入梁内的柱纵向钢筋相同梁上部纵向钢筋应伸至柱外边并向下弯折到梁底标高当柱外侧纵向钢筋配筋率大于1.2%时伸入梁内的柱纵向钢筋应满足以上规定且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为梁上部纵向钢筋的直径柱配筋率较高时顶层端节点处的梁上部纵向钢筋和柱外侧纵向钢筋的搭接连接也可沿柱外边设置(图11.6.7e)向钢筋应伸至柱顶梁上部纵向钢筋及柱外侧纵向钢筋在顶层端节点上角处的弯弧内半径当梁上部纵向钢筋配筋率大于1.2%时外梁下部纵向钢筋在顶层端节点中的锚固措施与中间层端节点处梁上部纵向钢筋的锚固措施相同当柱为对称配筋时柱内侧纵向钢筋在顶层端节点中的锚固要求可适当放宽5柱纵向钢筋不应在中间各层节点内截断最小直径宜按本规范表11.4.12-2采用对一框架柱的剪跨比2的框架节点核心区配箍特征值不宜小于核心区上值直锚钢筋截面面积可按本规范第10章规定计算锚固长度应按本规范第10章的规定采用锚板处取4根直径16mm的直锚筋11.7但在其正截面承载力计算公式的右边应除以相应的承载力抗其正截面抗震承载力应按本规范第7章和第10.5.3条的规定计算震调整系数11.7.2剪力墙各墙肢截面考虑地震作用组合的弯矩设计值:对一级抗震等级剪力墙当梁搭接长度不应小于1.7laE并向内弯折弯折段的水平投影长度不宜小于12d当钢筋直径d25mm时不宜小于6d当钢筋直径d>25mm时不宜小于8d且宜分两批截断其截断点之间的距离不宜小于20dd为梁上部纵向钢筋直径柱内侧纵向钢筋在顶层端节点中的锚固措施与顶层中间节点处柱纵向钢筋的锚固措施相同但柱内侧纵向钢筋应伸至柱顶11.6.8框架节点核心区箍筋的最大间距0.10和0.08二三级抗震等级的框架节点核心区配箍特征值v分别不宜小于0.12且其箍筋体积配筋率分别不宜小于0.6%0.5%和0.4%11.6.9考虑地震作用组合的预埋件但实配的锚筋截面面积应比计算值增大25%且应相应调整锚板厚度当不能满足时应采取有效措施宜设置一根直径不小于10mm的封闭箍筋铰接排架柱柱顶顶埋件直锚筋应符合下列要求:当为一级抗震等级时当为二级抗震等级时取4根直径14mm的直锚筋11.7.1考虑地震作用组合的剪力墙RE第79页

160的底部加强部位及以上一层应按墙肢底部截面考虑地震作用组合弯矩设计值采用其他部位可采用考虑地震作用组合弯矩设计值乘以增大系数1.211.7.3考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值Vw应按下列规定计算:1底部加强部位1)9度设防烈度VWVM且不应小于按公式(11.7.3-2)求得的剪力设计值Vw2)其他情况一级抗震等级Vw=1.6V(11.7.3-2)二级抗震等级Vw=1.4V(11.7.3-3)三级抗震等级Vw=1.2V(11.7.3-4)四级抗震等级取地震作用组合下的剪力设计值2其他部位Vw=V(11.7.3-5)Mwua=1.1(11.7.3-1)式中Mwua剪力墙底部截面按实配钢筋截面面积材料强度标准值且考虑承载力抗震调整系数计算的正截面抗震受弯承载力所对应的弯矩值有翼墙时应计入墙两侧各一倍翼墙厚度范围内的纵向钢筋考虑地震作用组合的剪力墙底部截面的弯矩设计值考虑地震作用组合的剪力墙的剪力设计值采用本规范第11.4.4条有关计算框架柱端Mcua值的相同方法确定但其RE值应取剪力墙的正截面承载力抗震调整系数>2.5时Vw(0.2bfbh0)1ccREg(11.7.4-1)当剪跨比第80页MV公式(11.7.3-1)中Mwua值可按本规范第7.3.6条的规定11.7.4考虑地震作用组合的剪力墙的受剪截面应符合下列条件:当剪跨比2.5时

161应符合下列规定:VwREëû1é1æAöAùêt0yvç0.4fbh+0.1N÷+0.8fh0ú(11.7.5)èøgl-0.5Aswsh式中N取N=0.2fcbh计算截面处的剪跨比M为与剪力设计值V对应的弯矩设计值当计算截面与墙底之间的距离小于h0/2时应符合下列规定:Vwêt0yvh0úREëûA1é1æAöùç0.4fbh-0.1N÷+0.8f(11.7.6)èøgl-0.5AswAsh当公式(11.7.6)右边方括号内的计算值小于0.8fyvsshh0时考虑地震作用组合的剪力墙轴向拉力设计值中的较大值其水平施工缝处的受剪承载力应符合下列规定:当施工缝承受轴向压力时Vw(0.6fAs+0.8N)1yREg(11.7.7-1)当施工缝承受轴向拉力时Vw(0.6fAs-0.8N)1yREg(11.7.7-1)式中N附加竖向插筋以及边缘构件(不包括两侧翼墙)纵向钢筋的总截面面积11.7.8剪力墙洞口连梁的承载力应符合下列规定:但在公式的右边应除以相应的承载力抗震调整系数2跨高比l0/h>2.5的连梁第81页Vw(0.15bcfbh0)1cRE11.7.5考虑地震作用组合的剪力墙在偏心受压时的斜截面抗震受剪承载力g(11.7.4-2)考虑地震作用组合的剪力墙轴向压力设计值中的较小值当N>0.2fcbh时>2.2时取=M/(Vh0)当<1.5时取=1.5当=2.2此处应按距墙底h0/2处的弯矩设计值与剪力设计值计算11.7.6剪力墙在偏心受拉时的斜截面抗震受剪承载力取等于0.8fyvAshsh0式中N11.7.7一级抗震等级的剪力墙考虑地震作用组合的水平施工缝处的轴向力设计值As剪力墙水平施工缝处全部竖向钢筋截面面积包括竖向分布钢筋1连梁的正截面抗震受弯承载力应按本规范第7.2节的规定计算RE

162(0.2fbbh0)(11.7.8-1)ccRE2)剪力墙连梁的斜截面抗震受剪承载力应符合下列规定:Vwb1g1æögsç0.42fbh+f÷(11.7.8-2)èøt0yvh0AsvRE式中Vwb斜截面抗震受剪承载力计算应按专门标准确定2.0且连梁截面宽度不小于200mm时宜采用斜向交叉暗柱配筋全部剪力均由暗柱纵向钢筋承担且不应小于层高的1/20底部加强部位的墙厚且不应小于层高的1/25筒体底部加强部位及其以上一层不且不应小于层高的1/20其底部加强部位的墙厚应改变墙体厚度其竖向和水平分布钢筋应采用双排钢筋双排分布钢筋间拉筋的间距不应大于600mm11.7.110.25%1)连梁的受剪截面应符合下列条件:Vwb连梁的剪力设计值按本规范第11.3.2条对框架梁的规定计算注:对跨高比l0/h2.5的连梁其抗震受剪截面控制条件3对一二级抗震等级各类结构中的剪力墙连梁当跨高比l0/h除普通箍筋外宜另设斜向交叉构造钢筋二级抗震等级筒体结构内筒及核心筒连梁当其跨高比不大于2且截面宽度不小于400mm时4对一并应按框架梁构造要求设置箍筋11.7.9剪力墙的厚度应符合下列规定:1剪力墙结构一二级抗震等级的剪力墙厚度不应小于160mm当墙端无端柱或翼墙时不宜小于200mm且不宜小于层高的1/16墙厚不宜小于层高的1/12对三四级抗震等级不应小于140mm2框架-剪力墙结构及筒体结构剪力墙的厚度不应小于160mm不应小于200mm且不应小于层高的1/1611.7.10剪力墙厚度大于140mm时且直径不应小于6mm在底部加强部位边缘构件以外的墙体中拉筋间距应适当加密1第82页

163211.7.12剪力墙水平和竖向分布钢筋的直径不宜大于墙厚的1/1011.7.13一抗震等级(设防烈度)一级(9度)一级(8度)二级轴压比限值0.40.50.6剪力墙墙肢轴压比N/(fcA)中的A为墙肢截面面积11.7.14剪力墙两端及洞口两侧应设置边缘构件当小于表11.7.14规定当墙肢底截面轴压比大于表11.7.14规定时其底部加强部位及其以上一层墙肢应按本规范11.7.15条的规定设置约束边缘构件时抗震等级(设防烈度)一级(9度)一级(8度)二级轴压比0.10.20.3一二级抗震等级落地剪力墙的底部加强部位及以上一层的墙肢应在底部加强部位及以上一层剪力墙的墙肢两端设置约束边缘构件二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的一般部位剪力墙以及三一二级抗震等级筒体角部的边缘构件应按下列要求加强:底部加强部筒中筒结构的内筒除应符合本条第1款和第3款的要求外位底部加强部位以上的全高范围内宜按本规范图11.7.15的转角墙设置约束边缘构件端柱翼墙和转角墙)应符合下列要求(图11.7.15):二级抗震等级的剪力墙底部加强部位在重力荷载代表值作用下墙肢的轴压比N/(fcA)不宜超过表11.7.13的限值注二级抗震等级的剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙在重力荷载代表值作用下并应符合下列要求:1一宜按本规范第11.7.16条的规定设置构造边缘构件2部分框支剪力墙结构中剪力墙的两端应按本规范第11.7.15条的规定设置符合约束边缘构件要求的翼墙或端柱且洞口两侧应设置约束边缘构件不落地的剪力墙3一四级抗震等级剪力墙结构和框架-剪力墙结构中的剪力墙应按本规范11.7.16条设置构造边缘构件4框架-核心筒结构的核心筒约束边缘构件沿墙肢的长度应取墙肢截面高度的1/4且约束边缘构件范围内应全部采用箍筋约束边缘构件沿墙肢的长度仍取墙肢截面高度的1/411.7.15剪力墙端部设置的约束边缘构件(暗柱第83页

164箍筋的配置范围及相应的配箍特征值v应按下式计算:r=yvvlvfcf(11.7.15)别不应小于约束边缘构件沿墙肢长度lc和墙厚bw乘积的1.2%式中分翼墙和转角墙分别不应小于图11.7.15中阴影部分面积的1.2%c4500.2hw中的最大值4500.15hw中的最大值1翼墙长度小于其厚度3倍时1约束边缘构件沿墙肢的长度lc及配箍特征值v宜满足表11.7.15的要求v/2的区域如图11.7.15所示其体积配筋率v和v配箍特征值对图11.7.15中v/2的区域可计入拉筋2一二级抗震等级剪力墙约束边缘构件的纵向钢筋的截面面积对暗柱1.0%对端柱1.0%vv0.20.20.2暗柱0.25hw450中0.2hw的最大值1.5bw1.5bw1.5bw450中的最大值lc(mm)端柱翼墙或0.2hw转角墙1.5bw450中0.15hw的最大值1.5bw1.5bw450中的最大值注视为无翼墙剪力墙端柱截面边长小于墙厚2倍时第84页

165视为无端柱剪力墙2约束边缘构件沿墙肢长度lc除满足表11.7.15的要求外尚不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm对一级抗震等级不宜大于100mm对二级抗震等级不宜大于150mm4hw为剪力墙墙肢的长度构造边缘构件的纵向钢筋除应满足计算要求外尚应符合表11.7.16的要求底部加强部位其他部位拉筋纵向钢筋纵向钢筋沿竖向最最小配筋量最小配筋量大间距(mm)抗震等级最小直径沿竖向最大最小直径(mm)间距(mm)(mm)0.0lAc和6根直0.008Ac和6根一径为16mm的钢8100直径为14mm的8150筋中的较大值钢筋中的较大值0.008Ac和6根0.006Ac和6根二直径为14mm的8150直径为12mm的8200钢筋中的较大值钢筋中的较大值0.005Ac和4根0.004Ac和4根三直径为12mm的6150直径为12mm的6200钢筋中的较大值钢筋中的较大值0.0054Ac和4根0.004Ac和4根四直径为12mm的6200直径为12mm的6250钢筋中的较大值钢筋中的较大值1Ac为图11.7.16中所示的阴影面积2对其他部位应满足框架柱配筋要求当有端柱翼墙或转角墙时3约束边缘构件的箍筋或拉筋沿竖向的间距应按图11.7.16采用11.7.16剪力墙端部设置的构造边缘构件(暗柱端柱翼墙和转角墙)的范围箍筋拉筋箍筋注拉筋的水平间距不应大于纵向钢筋间距的2倍转角处宜设置箍筋3当端柱承受集中荷载时第85页

166端柱截面尺寸宜与同层框架柱相同其高度可取2倍11.7.17框架-剪力墙结构中的剪力墙应符合下列构造要求:1剪力墙周边应设置端柱和梁作为边框且应满足框架柱的要求墙厚下边缘宜配置构造纵向钢筋11.80.25h0(11.8.3-1)当9度区需采用预应力混凝土结构时11.8.2框架梁宜采用后张有粘结预应力钢筋和非预应力钢筋的混合配置方式其考虑受压钢筋的梁端受压区高度应符合下列要求:一级抗震等级x二0.35h0(11.8.3-2)且纵向受拉钢筋按非预应力钢筋抗拉强度设计值折算的配筋率不应大于2.5%(HRB400级钢筋)或3.0%(HRB335级钢筋)其梁端的配筋强度比宜符合下列要求:一级抗震等级ffA+fpypyAspyAp0.55(11.8.4-1)二ffA+f三级抗震等级pypyAspyAp0.75(11.8.4-2)底面和顶面纵向非预应力钢且11.8.5在后张有粘结预应力混凝土框架梁的端截面中筋截面面积的比值纵向受压非预应力钢筋的配筋率不应小于0.2%当墙周边仅有柱而无梁时应设置暗梁2剪力墙开洞时应在洞口两侧配置边缘构件且洞口上11.8.1预应力混凝土结构可用于抗震设防烈度6度7度8度区应有充分依据并采取可靠措施11.8.3对后张有粘结预应力混凝土框架梁三级抗震等级x11.8.4对后张有粘结预应力混凝土框架梁除按计算确定外对一二三级抗震等级均不应小于1.0第86页

167素混凝土受弯构件仅允许用于卧置在地基上的情况以及不承受活荷载的情况对承受局部荷载的部位尚应进行局部受压承载力计算A.1.3素混凝土墙和柱的计算长度l0可按下列规定采用:1两端支承在刚性的横向结构上时2具有弹性移动支座时3对自由独立的墙和柱此处A.1.4素混凝土结构伸缩缝的最大间距整片的素混凝土墙壁式结构结构类别室内或土中露天装配式结构4030现浇结构(配有构造钢筋)3020现浇结构(未配构造钢筋)2010A.2A.2.1素混凝土受压构件ccjfAc¢(A.2.1-1)0素混凝土受压构件的受压承载力应符合下列规定:1对称于弯矩作用平面的截面N受压区高度x应按下列条件确定:ec=e0(A.2.1-2)此时0.9y¢(A.2.1-3)A.1A.1.1素混凝土构件主要用于受压构件A.1.2素混凝土结构构件应进行正截面承载力计算取l0=H取l0=1.25H1.50H取l0=2HH为墙或柱的高度以层高计可按表A.1.4的规定采用其伸缩缝宜做成贯通式将基础断开当按受压承载力计算时不考虑受拉区混凝土的工作并假定受压区的法向应力图形为矩形其应力值取素混凝土的轴心抗压强度设计值此时轴向力作用点与受压区混凝土合力点相重合轴向力作用点至截面重心的距离e0尚应符合下列要求:e0第87页

168ccjfbh(-2e0)(A.2.1-4)式中Nj素混凝土构件的稳定系数fccA受压区混凝土的合力点至截面重心的距离y截面宽度截面高度应在混凝土受拉区配置构造钢筋可不配置此项构造钢筋44681012141618202224262830l0/i14142128354249566370768390971041.000.980.960.90.860.820.770.720.680.630.590.550.510.470.44对轴心受压构件A.2.2对不允许开裂的素混凝土受压构件(如处于液体压力下的受压构件其受压承载力应按下列公式计算:1对称于弯矩作用平面的截面2矩形截面(图A.2.1)N轴向压力设计值按表A.2.1采用素混凝土的轴心抗压强度设计值按本规范表4.1.4规定的混凝土轴心抗压强度设计值fc值乘以系数0.85取用c混凝土受压区的面积ec0截面重心至受压区边缘的距离bh当按公式(A.2.1-1)或公式(A.2.1-4)计算时对e00.45y0的受压构件其配筋率不应少于构件截面面积的0.05%但符合本规范公式(A.2.2-1)或(A.2.2-2)的条件时l0/b注在计算l0/b时b的取值对偏心受压构件取弯矩作用平面的截面高度取截面短边尺寸女儿墙等)当e00.45y0时第88页

169j(A.2.2-1)W2矩形截面-1e0AgfActNe0h-16gfbhctj(A.2.2-2)式中fct但应按本规范第8.2.4条取用截面受拉边缘的弹性抵抗矩截面面积除应计算弯矩作用平面的受压承载力外尚应按轴心受压构件验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力考虑稳定系数j的影响A.3A.3.1素混凝土受弯构件的受弯承载力应符合下列规定:1对称于弯矩作用平面的截面MgfW(A.3.1-1)2矩形截面M(A.3.1-2)ct6gfbh2ct式中MA.4A.4.1素混凝土结构在下列部位应配置局部构造钢筋:1结构截面尺寸急剧变化处2墙壁高度变化处(在不小于1m范围内配置)3混凝土墙壁中洞口周围伸缩缝的间距仍应按本规范表A.1.4中未配构造钢筋的现浇结构采用N素混凝土轴心抗拉强度设计值按本规范表4.1.4规定的混凝土轴心抗拉强度设计值ft值乘以系数0.55取用截面抵抗矩塑性影响系数WAA.2.3素混凝土偏心受压构件此时不考虑弯矩作用弯矩设计值注:在配置局部构造钢筋后第89页

170A.5A.5.1素混凝土构件的局部受压承载力应符合下列规定:1局部受压面上仅有局部荷载作用Fllccwb(f-s)Al(A.5.1-2)式中Fl局部受压面积当局部荷载为非均匀分布时(如梁非局部荷载设计值产生的混凝土压应力llccwbfAl(A.5.1-1)2局部受压面上尚有非局部荷载作用Fl局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值Al荷载分布的影响系数:当局部受压面上的荷载为均匀分布时取=1过梁等的端部支承面)取=0.75混凝土局部受压时的强度提高系数按本规范公式(7.8.12)计算第90页

171单根钢筋理论重量(kg公称直径(mrn)123456789注m)8.637.40.2951312.985.40.6719.554.80.43217标准型15.21391.101m)628.357851131421701982262550.2226.533.2661001331661992322652990.260850.31011512012523023524024530.3958.252.81061582112643173704234750.4321078.51572363143934715506287070.61712113.122633945256567879190410170.88814153.93084616157699231077123113851.2116201.1402603804100512061407160818091.5818254.55097631017127215271781203622902.0020314.26289421256157018842199251328272.4722380.176011401520190022812661304134212.9825490.998214731964245429453436392744183.8528615.8123218472463307936954310492655424.8332804.2160924133217402148265630643472386.3136017.9203630544072508961077125814391617.9940256.625133770502762837540879610053113109.8750196439285892785698201178413748157121767615.42不同根数钢筋的计算截面面积(mm2)表中直径d8.2mm的计算截面面积及理论重量仅适用于有纵肋的热处理钢筋种类公称直径(mm)公称截面面积(mm2)理论重量(kg10.859.30.46511.174.20.58012.798.70.774第91页

172m)4.012.570.0995.019.630.1546.028.270.2227.038.480.3028.050.260.3949.063.620.499公称直径(mm)公称截面面积(mm2)理论重量(kg第92页

173C.1.1混凝土的多轴强度和本构关系可采用下列方法确定:1制作试件并通过试验测定由试验标定其中所需的参数值3采用经过试验验证或工程经验证明可行的数学模型C.1.2本附录中所给出的各种数学模型适用于下述条件:混凝土强度等级C20C.1.3本附录中其中分母为混凝土的单轴强度(f*c或f*t)和相应值(fck或ftk)ftm=ftk/(1-1.645的峰值应变(单轴强度(f*c或f*t)可分别取为标准其中平均值应按下列公式计算:c)(C.1.3-1)t)(C.1.3-2)式中C.2C.2.1混凝土单轴受压的应力-应变曲线方程可按下列公式确定(图C.2.1):当xa-2)x3(C.2.1-1)当x>1时y=x=ad(x-1)2+xx(C.2.1-2)ecse(C.2.1-3)*cy=(C.2.1-4)f式中f*cC.12选择合理形式的数学模型C80混凝土质量密度22002400kg/m3正常温度湿度环境正常加载速度混凝土的应力-应变曲线和多轴强度均按相对值/f*c/c/f*t/tf3/f*c和f1/f*t等给出c或t)根据结构分析方法和极限状态验算的需要设计值(fc或ft)或平均值(fcm或ftm)fcm=fck/(1-1.645ct混凝土抗压强度抗拉强度的变异系数宜根据试验统计确定1时y=ax+(3-2a)x2+(ad单轴受压应力-应变曲线上升段下降段的参数值按表C.2.1采用混凝土的单轴抗压强度(fckfc或fcm)第93页

174c(N/mm2)15202530354045505560*fcc(10-6)1370147015601640172017901850192019802030fc应变曲线下降段上应力等于0.5*时的混凝土压应变C.2.2混凝土单轴受拉的应力应变曲线方程可按下列公式确定(图C.2.2):当x1时y=1.2x-0.2x6(C.2.2-1)当x>1时at(x-1)+xx1.7y=(C.2.2-2)与f*c相应的混凝土峰值压应变按表C.2.1采用a2.212.152.092.031.961.901.841.781.711.65d0.410.741.061.361.651.942.212.482.743.00u/c4.23.02.62.32.12.01.91.91.81.8注u为应力第94页

175x=(C.2.2-3)y=ftete*s(C.2.2-4)式中atf*tt(N/mm2)1.01.52.02.53.03.54.0*ftt(10-6)658195107118128137C.3i条的混凝土多轴强度相对值(fi/f*t或fi/f*c)计算混凝土多轴强度验算应符合下列要求:sfi(i=1,2,3)(C.3.1)式中f3宜按第C.3.2至C.3.4混凝土的二轴强度可按图C.3.2所示的包络图确定单轴受拉应力-应变曲线下降段的参数值按表C.2.2取用混凝土的单轴抗拉强度(ftkft或ftm)与f*t相应的混凝土峰值拉应变按表C.2.2取用t0.310.701.251.952.813.825.00C.3.1二维非线性分析或试验方法求得应力分布和混凝土主应力值三维结构或处于多维应力状态的杆系结构的局部由线弹性分析i后i混凝土主应力值:受拉为正受压为负且123fi混凝土多轴强度:受拉为正受压为负且f1f2C.3.2在二轴(压-压拉-压拉-拉)应力状态下第95页

1763按图C.3.3插值确定1/2其最高强度值不宜超过5f*c拉-压-压)应力状态下混凝土的多轴强度可不计的影响在三轴受拉(拉-拉-拉)应力状态下C.3.3在三轴受压(压-压-压)应力状态下混凝土的抗压强度(f3)可根据应力比C.3.4在三轴拉-压(拉-拉-压按二轴拉-压强度取值(图C.3.2)混凝土的抗拉强度(f1)可取0.9f*t第96页

177C.4.1混凝土在多轴应力状态下的破坏准则可采用下列一般方程表达:tæb-s/*ödcèoctfcø1.52octoctfcfc-s/=aç÷ç÷**(C.4.1-1)2233c=cçcosq÷+ccçsinq÷(C.4.1-2)èøèøf+f+æöæöt31cf3octs=(C.4.1-3)oct1223322t=(f-f)+(f-f)+(f-f1)2(C.4.1-4)31oct2f-f-qarccos=(C.4.1-5)32t12f3式中按混凝土多轴强度计算的八面体剪应力第97页C.4oct按混凝土多轴强度计算的八面体正应力oct

178ctct=12.2445也可采用经过验证的其他本构模型abdcc参数值宜由试验标定无试验依据时可按下列数值取用:a=6.9638b=0.09d=0.9297cc=7.3319C.4.2混凝土的本构关系可采用非线弹性的正交异性模型第98页

179当其对应的圆心角l1con反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:lf=(D.0.1-2)conl1可按下列公式计算:ç÷ç÷ç÷ècøèøæö=2lf+k1-ssç÷(D.0.1-1)æmöxrlf1000(/rck)aEssm+在反向摩擦影响长度式中rc按本规范表6.2.4采用k张拉端至计算截面的距离(m)a预应力钢筋弹性模量而后由两条圆弧形曲线(圆弧对应的圆心角30lf范围内的预应力损失值D.0.1抛物线形预应力钢筋可近似按圆弧形曲线预应力钢筋考虑由于锚具变形和钢筋内缩在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值30时(图D.0.1)圆弧形曲线预应力钢筋的曲率半径(m)预应力钢筋与孔道壁之间的摩擦系数考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数按本规范表6.2.4采用x张拉端锚具变形和钢筋内缩值(mm)按本规范表6.2.2采用EsD.0.2端部为直线(直线长度为l0))组成的预应力钢筋(图D.0.2)由于锚具变形和钢筋内缩l1可按下列公式计算:第99页

180当x当l0当l1反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:l=-+l2(D.0.2-4)2i2f1s1102aEi(l-l2)1000i/rc1)(D.0.2-5)/rc2)(D.0.2-6)由于锚具变i1=i2=式中l1二段圆弧形曲线预应力钢筋中应力近似直线变化的斜率rclb点的应力D.0.3当折线形预应力钢筋的锚固损失消失于折点c之外时(图D.0.3)形和钢筋内缩l0时l1=2i1(l1-l0)+2i2(lf-l1)(D.0.2-1)xl1时l1=2i1(l1-x)+2i2(lf-l1)(D.0.2-2)xlf时l1=2i2(lf-x)(D.0.2-3)a(k+b(k+预应力钢筋张拉端起点至反弯点的水平投影长度i1i2第一rc2第一二段圆弧形曲线预应力钢筋的曲率半径ab预应力钢筋在a在反向摩擦影响长度lf范围内的预应力损失值l1可按下列公式计算:第100页

181当x当l0当l1反向摩擦影响长度lf(m)可按下列公式计算:12i2s1101010102l12aEi(l-l)+2il(l-l)+2sl+2s1000il=-+l2(D.0.3-4)fi=s(1-mq)k(D.0.3-5)1coni[kll0)]2con1s=smq(D.0.3-7)=s1-(-(1-mq)2k(D.0.3-6)1conss[(1mq)mq=1-kl(-l0)]-(D.0.3-8)2con1式中i1预应力钢筋在折点c以外应力近似直线变化的斜率张拉端起点至预应力钢筋折点c的水平投影长度第101页l0时l1=21+2i1(l1-l0)+22+2i2(lf-l1)(D.0.3-1)xl1时l1=2i1(l1-x)+22+2i2(lf-l1)(D.0.3-2)xlf时l1=2i2(lf-x)(D.0.3-3)预应力钢筋在bc段中应力近似直线变化的斜率i2l1

182s=(E.0.1-1)l50.9asj+E1+15rl5ppc¥se¥式中对简支梁可取跨中截面与四分之一跨度处截面的平均值j¥混凝土徐变系数终极值e¥混凝土收缩应变终极值预应力钢筋弹性模量预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值受拉区预应力钢筋和非预应力钢筋的配筋率:对先张法构件对于对称配置预应力钢筋和非预应力钢筋的构件如结构处于年平均相对湿度低于40%的环境下终极值收缩应变终极值60032.502.001.701.103.02.52.32.072.301.901.601.102.62.22.01.8102.171.861.601.102.42142.001.801.601.102.21.91.71.5281.701.601.501.101.81.51.41.2601.401.401.301.001.41.21.11.01预加力时的混凝土龄期u为该截面与大气接触的周边长度可按线性内插法确定2受压区纵向预应力钢筋应力损失终极值E.0.1混凝土收缩和徐变引起预应力钢筋的预应力损失终极值可按下列规定计算:1受拉区纵向预应力钢筋应力损失终极值pc受拉区预应力钢筋合力点处由预加力(扣除相应阶段预应力损失)和梁自重产生的混凝土法向压应力其值不得大于0.5fcu对连续梁和框架可取若干有代表性截面的平均值Esap=(Ap+As)/A0对后张法构件=(Ap+As)/An配筋率取钢筋总截面面积的一半当无可靠资料时¥je¥值可按表E.0.1采用表列数值应增加30%(10-4)徐变系数终极值理论厚度(mm)2Au100200300600100200300预加力时的混凝土龄期(d)11.91.7注对先张法构件可取37d对后张法构件可取728d;2A为构件截面面积3当实际构件的理论厚度和预加力时的混凝土龄期为表列数值的中间值时l5第102页

183s¢=(E.0.1-2)1+15r¢0.9as¢j+Eppc¥se¥l5pc=0式中取p+A=(A在计算公式(E.0.1-1)(E.0.1-2)中的可由本附录E.0.1条计算的预应力损失终极值可由本规范第6.2.1条计算的预应力损失值时间(d)松弛损失系数收缩徐变损失系数20.50—100.770.33200.880.37300.950.40400.43600.501.0010951.00pc受压区预应力钢筋合力点处由预加力(扣除相应阶段预应力损失)和梁自重产生的混凝土法向压应力其值不得大于0.5fcu当pc为拉应力时受压区预应力钢筋和非预应力钢筋的配筋率:对先张法构件s)/A0对后张法构件=(Ap+As)/An注:对受压区配置预应力钢筋Ap及非预应力钢筋As的构件pc及pc时应按截面全部预加力进行计算E.0.2考虑时间影响的混凝土收缩和徐变引起的预应力损失值l5l5乘以表E.0.2中相应的系数确定考虑时间影响的预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失值l4乘以表E.0.2中相应的系数确定900.601800.753650.85第103页

184纵向普通钢筋单元和预应力钢筋单元(图其正截面承载力可按下列方法计算:1将截面划分为有限多个混凝土单元F.0.1a)2各单元的应变按本规范第7.1.2条的截面应变保持平面的假定由下列公式确定(图F.0.1b):)-r](F.0.1-1))-r](F.0.1-2)cu且受拉区最外排钢筋的应变fu=应按下列公式计算:ecuxn(F.0.1-4)2)当截面受拉区最外排钢筋的应变fu=01xncu时应按下列公式计算:h-0.01(F.0.1-5)预应力钢筋单元的应力应按本规范第4混凝土单元的压应力和普通钢筋单元7.1.2条的基本假定确定F.0.1任意截面的钢筋混凝土和预应力混凝土构件并近似取单元内的应变和应力为均匀分布其合力点在单元重心处ci=u[(xcisin+ycicossj=-u[(xsjsin+ysjcos)-r]+p0k(F.0.1-3)pk=-u[(xpksin+ypkcos3截面达到承载能力极限状态时的极限转角u应按下列两种情况确定:1)当截面受压区外边缘的混凝土压应变c达到混凝土极限压应变s1小于0.01时s1达到0.01且受压区外边缘的混凝土压应变c小于混凝土极限压应变第104页

1855构件正截面承载力应按下列公式计算(图F.0.1):lmnNsA-sA-s(F.0.1-6)Mx(F.0.1-7)My(F.0.1-8)åciciåsjsjåpkApki===1j1k1åciciciåsjsjsjåpkpkpki===111lmnsAx-sAx-sAxjkåciciciåsjsjsjåspkpkpki===111lmnsAy-sAy-Ayjk式中NMx由压力产生的偏心在y轴的右侧时Mx取正值cil为混凝土单元数第i个混凝土单元面积xci在y轴右侧及yci在x轴上侧时取正值应力si应满足本规范公式(7.1.5-5)的条件第j个普通钢筋单元面积xsj在y轴右侧及ysj在x轴上侧时取正值轴向力设计值当为压力时取正值当为拉力时取负值My考虑结构侧移构件挠曲和附加偏心距引起的附加弯矩后在截面x轴y轴方向的弯矩设计值由压力产生的偏心在x轴的上侧时My取正值ci第i个混凝土单元的应变应力受压时取正值受拉时取应力ci=0序号i为12l此处Acixciyci第i个混凝土单元重心到y轴x轴的距离sjsj第j个普通钢筋单元的应变应力受拉时取正值序号j为12m此处m为普通钢筋单元数Asjxsjysj第j个普通钢筋单元重心到y轴x轴的距离第105页

186应力pk应满足本规范公式(7.1.5-6)的条件当受拉时取正值p0k按本规范公式(6.1.5-3)或公式(6.1.5-6)计算第k个预应力钢筋单元面积xpk在y轴右侧及ypk在x轴上侧时取正值x截面重心至中和轴的距离截面受压区外边缘至受拉区最外排普通钢筋之间垂直于中和轴的距离顺时针方向取正值中和轴至受压区最外侧边缘的距离F.0.2在确定中和轴位置时应要求双向偏心受力构件的轴向力作用点混凝土和受压钢筋的合力点以及受拉钢筋的合力点在同一条直线上pkpk第k个预应力钢筋单元的应变应力受拉时取正值序号k为12n此处n为预应力钢筋单元数第k个预应力钢筋单元在该单元重心处混凝土法向应力等于零时的应变其值取p0kp0k除以预应力钢筋的弹性模量Apkxpkypk第k个预应力钢筋单元重心到y轴x轴的距离y以截面重心为原点的直角坐标轴rh01x轴与中和轴的夹角xn应要求双向受弯构件的内外弯矩作用平面相重合当不符合以上条件时尚应考虑扭转的影响第106页

187水平荷载作用下的板柱节点其受冲切承载力计算中所用的等效集中反力设计值Fl可按下列两种情况进行计算:1)由节点受剪传递的单向不平衡弯矩等效集中反力设计值可按下列公式计算:aM0unbaAB,mh0IcMunb=Munb,c-Fleg(G.0.1-2)2)由节点受剪传递的单向不平衡弯矩FFuleql=+(G.0.1-1)当其作用的方向指向图G.0.1的CD边时等效集中反力设计值可按下列公式计算:0unbaCD,mh0IcMunb=Munb,c+Fleg(G.0.1-4)F=F+uaMleql(G.0.1-3)式中Fl0MunbaABIc对中柱截面和弯矩作用平面平行于自由边的边柱截面第107页G.0.1在竖向荷载eq可按下列情况确定:1传递单向不平衡弯矩的板柱节点当不平衡弯矩作用平面与柱矩形截面两个轴线之一相重合时当其作用的方向指向图G.0.1的AB边时0Munb0Munb柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值在竖向荷载水平荷载作用下计算系数按本规范第G.0.2条计算竖向荷载水平荷载对轴线2(图G.0.1)产生的不平衡弯矩设计值Munb,c竖向荷载水平荷载对轴线1(图G.0.1)产生的不平衡弯矩设计值aCD轴线2至ABCD边缘的距离按临界截面计算的类似极惯性矩按本规范第G.0.2条计算eg在弯矩作用平面内轴线1至轴线2的距离按本规范第G.0.2条计算eg=0

188Fl,eq=Fl+等效集中反力设计值可按下列公式计算:t=+(G.0.1-6)cxIcyunb,maxumh0(G.0.1-5)aMaMayxunbxaxyunb,yunb,maxI0,0式中水平荷载引起对临界截面周长重心处x轴y轴方向的不平衡弯矩设计值按本规范第G.0.2条和第G.0.3条确定2传递双向不平衡弯矩的板柱节点当节点受剪传递的两个方向不平衡弯矩为0xMunbx0yMunby时unb,max双向不平衡弯矩在临界截面上产生的最大剪应力设计值MunbxMunby竖向荷载可按公式(G.0.1-2)或公式(G.0.1-4)同样的方法确定a0xa0yx轴y轴的计算系数第108页

189按本规范第G.0.2条和第G.0.3条确定y轴的距离应取其中的较大值作为板柱节点受冲切承载力计算用的等效集中反力设计值G.0.2板柱节点考虑受剪传递单向不平衡弯矩的受冲切承载力计算中可按下列公式计算:1中柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数可按下列公式计算(图G.0.1a):2c0am0tat62=+2hç÷èøha3æöI(G.0.2-1)2eg=0(G.0.2-3)1atABa=aCD=(G.0.2-2)ch03b+a0=1-(G.0.2-4)2h+h01+c2边柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数可按下列公式计算:1)弯矩作用平面垂直于自由边(图G.0.1b)2c0mAB0taAB0t2at62=+haa+2haç-÷èøha3æöI(G.0.2-5)mataCD=at-aAB(G.0.2-7)tABa+2a2a=(G.0.2-6)hc2gCDe=a-(G.0.2-8)ch02)弯矩作用平面平行于自由边(图G.0.1c)h+h0/23b+21+1a0=1-c(G.0.2-9)第109页IcxIcy对x轴y轴按临界截面计算的类似极惯性矩axay最大剪应力max作用点至x轴3当考虑不同的荷载组合时与等效集中反力设计值Fleq有关的参数和本附录图G.0.1中所示的几何尺寸

190几何尺寸及计算系数可按下列公式计算(图G.0.1d):20t2atc0mABtaAB122=+haa+h0aç-÷èøha3æöI(G.0.2-14)2(a+at)maCD=at-aAB(G.0.2-16)hctABa2a=(G.0.2-15)2eg=aCD-(G.0.2-17)3b+h0/22h+h0/21+1a0=1-cc(G.0.2-18)G.0.3在按本附录公式(G.0.15)公式(G.0.1-6)进行板柱节点考虑传递双向不平衡弯矩的受冲切承载力计算中如将本附录第G.0.2条的规定视作x轴(或y轴)的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数按此计算的临界截面周长应与按中柱计算的临界截面周长相比较并取两者中的较小值eq的有关参数第110页2c0am0tat122=+2hç÷èøha3æöI(G.0.2-10)2eg=0(G.0.2-12)1atABCDa=a=(G.0.2-11)3b+h0/221+a0=1-ch0h+c(G.0.2-13)3角柱处临界截面的类似极惯性矩几何尺寸及计算系数则与其相应的y轴(或x轴)的类似极惯性矩可将前述的x轴(或y轴)的相应参数进行置换确定G.0.4当边柱角柱部位有悬臂板时临界截面周长可计算至垂直于自由边的板端处确定板柱节点考虑受剪传递不平衡弯矩的受冲切承载力计算所用等效集中反力设计值Fl在此基础上应按本规范第G.0.2条和第G.0.3条的原则

191非这样做不可的用词:对要求严格程度不同的用词说明如下:1)表示很严格正面词采用在正常情况下均应这样做的词:正面词采用在条件允许时首先这样做的词:正面词采用表示有选择2规范中指定应按其他有关标准执行1为了便于在执行本规范条文时区别对待必须反面词采用严禁2)表示严格应反面词采用不应或不得3)表示允许稍有选择宜反面词采用不宜在一定条件下可以这样做的采用可规范执行时写法为:应符合的规定或应按第111页