新《钢结构幕墙资料》上海市建筑幕墙工程技术规范DGJ08-56-20128

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建筑幕墙工程技术规范上海市建筑建材业上海市建筑建材业市场管理总站市场暋管暋理总站

1上海市工程建设规范建筑幕墙工程技术规范TechnicalcodeforbuildingcurtainwallDGJ08-56-2012J12028-20122012暋上海

2上海市工程建设规范建筑幕墙工程技术规范TechnicalcodeforbuildingcurtainwallDGJ08-56-2012主编单位:上海市金属结构行业协会上海信安幕墙建筑装饰有限公司沈阳远大铝业工程有限公司批准部门:上海市城乡建设和交通委员会施行日期:2012年5月1日2012暋上海

3上海市城乡建设和交通委员会文件沪建交[2012]428号上海市城乡建设和交通委员会关于批准《建筑幕墙工程技术规范》为上海市工程建设规范的通知各有关单位:由上海市金属结构行业协会等单位主编的《建筑幕墙工程技术规范》,经市建设交通委科技委技术审查和我委审核,现批准为上海市工程建设规范,统一编号为DGJ08-56-2012,自2012年5月1日起实施。其中第3灡11灡6条、9灡6灡2条、10灡4灡3条、12灡3灡7条、15灡1灡3条、15灡2灡2条、15灡3灡8条、16灡1灡5条、21灡7灡5条为强制性条文。原《建筑幕墙工程技术规程(玻璃幕墙分册)》(DBJ08-56-96)同时废止。本规范由上海市城乡建设和交通委员会负责管理、上海市金属结构行业协会负责解释。上海市城乡建设和交通委员会二曫一二年四月二十六日

4前暋言本规范根据上海市建设和交通委员会沪建交[2008]470号文下达的《2008年上海市工程建设规程和标准设计编制计划》,由上海市金属结构行业协会幕墙工程技术中心会同有关企业、设计、科研、高校、管理等单位修订完成。在编制过程中,总结了自上海市标准《建筑幕墙工程技术规程(玻璃幕墙分册)》DBJ08-56-96发布以来本市建筑幕墙工程的实践经验和研究成果,开展调查研究,广泛征求意见,与相关标准进行协调,经多次座谈、讨论、审核、审查后报批定稿。本规范修订的主要内容有:将原规程仅为玻璃面板的幕墙技术扩充为包括金属、石材、人造板材和复合板材等各种面板的幕墙应用技术。在原规程侧重于构件式幕墙基础上,增补了单元式幕墙、全玻璃幕墙、点支承幕墙、双层幕墙、幕墙开启窗及采光顶等内容。根据近年来本市幕墙工程的发展,在现有技术条件下,列出了不同类别幕墙的适用高度。针对建筑幕墙各相关审批部门专项审查的要求,本规范将幕墙光反射、幕墙热工设计、幕墙防火、幕墙防雷单列成章。对双层幕墙、建筑光伏一体化等新技术予以导向性条文列出。本规范主要技术内容有二十三章,另有“幕墙光反射环境评价方法暠等九个附录。本规范中以黑体字标志的条文为强制性条文,必须严格执行。本规范中所有引用,未注明标准名称和标准编号的,均指本规范。

5本规范由上海市建设和交通委员会负责管理。在执行本规范时,请注意总结经验、积累资料,将有关意见和建议反馈给上海市金属结构行业协会幕墙工程技术中心规范编制组(地址:上海市沙泾路158号,邮政编码:200080,电话:021-33817671转810分机,E灢mail:muqiangzhongxin@yahoo灡cn),供今后修订时参考。主编单位:上海市金属结构行业协会上海信安幕墙建筑装饰有限公司沈阳远大铝业工程有限公司参编单位:上海市装饰装修行业协会上海建筑设计研究院同济大学建筑设计研究院同济大学上海市建筑科学研究院上海市消防局上海市防雷中心上海科胜幕墙有限公司上海迪蒙幕墙工程技术有限公司上海美特幕墙有限公司上海东江建筑装饰工程有限公司上海高新铝质工程股份有限公司浙江中南建设集团有限公司广东金刚幕墙工程有限公司上海旭博幕墙装饰工程有限公司上海华垒石材有限公司

6上海威必驰建筑五金有限公司江阴裕华铝业有限公司苏州金近幕墙有限公司喜利得(中国)商贸有限公司上海沪标工程建设咨询有限公司上海安立得建设工程有限公司主要起草人:周开霖暋孟根宝力高暋孙宝莲暋彭圣钦陈华宁暋车学娅暋张其林暋江霜英暋方忠华陆津龙暋杨风雷暋陆暋彬暋金志强暋周一平李暋良暋杨建飞暋杨雪枣暋杨仁杰暋陈宗照赵暋毅暋朱齐飞暋杨志平暋刘暋杰暋吴志平赵暋华暋梁方岭暋梁曙光暋姚伟宏暋黄庆文马东林暋胡继华暋朱暋平暋仲建军暋陈国荣顾暋鸿暋徐暋丹暋倪暋斌暋沈开明暋孙成东陈家晖暋时明远暋席时葭暋钱学昆暋潘暋伟唐雅芳暋邱志青暋张关兴暋沈暋扬暋牛金龙常保生暋冯虹云主要审查人员:沈暋恭暋颜德姮暋萧暋愉暋孙玉明暋曾暋杰黄晓虹暋姜秀清暋周裕德暋潘延平上海市建筑建材业市场管理总站二曫一一年八月

7目暋次1暋总暋则………………………………………………………(1)2暋术语和符号…………………………………………………(2)暋2灡1暋术暋语…………………………………………………(2)暋2灡2暋符暋号…………………………………………………(8)3暋材暋料……………………………………………………(12)暋3灡1暋一般规定……………………………………………(12)暋3灡2暋材料力学性能………………………………………(12)暋3灡3暋铝合金材料…………………………………………(27)暋3灡4暋钢材、钢制品…………………………………………(29)暋3灡5暋玻暋璃………………………………………………(31)暋3灡6暋金属板材……………………………………………(33)暋3灡7暋石材板材……………………………………………(36)暋3灡8暋人造板材……………………………………………(37)暋3灡9暋复合板材……………………………………………(39)暋3灡10暋金属连接件与紧固件………………………………(43)暋3灡11暋结构胶与密封材料…………………………………(43)暋3灡12暋防火材料……………………………………………(49)暋3灡13暋保温材料……………………………………………(50)暋3灡14暋其它材料……………………………………………(51)4暋建筑设计…………………………………………………(54)暋4灡1暋一般规定……………………………………………(54)暋4灡2暋性能设计……………………………………………(55)暋4灡3暋安全措施……………………………………………(57)

8暋4灡4暋构造设计……………………………………………(58)暋4灡5暋建筑设计文件中有关幕墙设计的深度……………(58)暋4灡6暋幕墙设计文件的深度………………………………(60)5暋幕墙光反射………………………………………………(63)暋5灡1暋一般规定……………………………………………(63)暋5灡2暋建筑设计……………………………………………(63)暋5灡3暋减少光反射影响的措施……………………………(64)暋5灡4暋幕墙光反射的环境分析……………………………(65)6暋幕墙热工设计……………………………………………(66)暋6灡1暋一般规定……………………………………………(66)暋6灡2暋构造与设计…………………………………………(67)7暋幕墙防火…………………………………………………(68)暋7灡1暋一般规定……………………………………………(68)暋7灡2暋构造与设计…………………………………………(69)暋7灡3暋双层幕墙的防火设计………………………………(70)8暋幕墙防雷…………………………………………………(72)暋8灡1暋一般规定……………………………………………(72)暋8灡2暋幕墙的防雷构造设计………………………………(72)暋8灡3暋其它防雷要求………………………………………(75)9暋结构设计的基本规定……………………………………(77)暋9灡1暋一般规定……………………………………………(77)暋9灡2暋荷载和地震作用……………………………………(78)暋9灡3暋作用效应计算………………………………………(80)暋9灡4暋作用效应组合………………………………………(80)暋9灡5暋幕墙及与主体结构的连接构造……………………(82)暋9灡6暋硅酮结构密封胶……………………………………(83)

910暋面板设计…………………………………………………(86)暋10灡1暋一般规定……………………………………………(86)暋10灡2暋玻璃面板……………………………………………(87)暋10灡3暋金属面板……………………………………………(97)暋10灡4暋石材面板…………………………………………(101)暋10灡5暋人造面板…………………………………………(110)暋10灡6暋复合面板…………………………………………(118)11暋幕墙开启窗……………………………………………(122)暋11灡1暋一般规定…………………………………………(122)暋11灡2暋开启窗构造………………………………………(123)暋11灡3暋采光顶窗构造……………………………………(124)12暋构件式幕墙……………………………………………(125)暋12灡1暋一般规定…………………………………………(125)暋12灡2暋横梁构造设计……………………………………(126)暋12灡3暋立柱构造设计……………………………………(128)暋12灡4暋横梁结构设计……………………………………(129)暋12灡5暋立柱结构设计……………………………………(131)13暋单元式幕墙……………………………………………(136)暋13灡1暋一般规定…………………………………………(136)暋13灡2暋构造设计…………………………………………(136)暋13灡3暋结构设计…………………………………………(141)暋13灡4暋连接设计…………………………………………(143)14暋双层幕墙………………………………………………(144)暋14灡1暋一般规定…………………………………………(144)暋14灡2暋构造设计…………………………………………(146)暋14灡3暋通风量计算………………………………………(146)

10暋14灡4暋热工设计…………………………………………(147)暋14灡5暋防水要求…………………………………………(152)15暋全玻璃幕墙……………………………………………(154)暋15灡1暋一般规定…………………………………………(154)暋15灡2暋构造设计…………………………………………(154)暋15灡3暋结构设计…………………………………………(155)16暋点支承玻璃幕墙………………………………………(159)暋16灡1暋一般规定…………………………………………(159)暋16灡2暋型钢及钢管桁架支承结构的构造与结构设计…(160)暋16灡3暋索杆桁架支承结构的构造与结构设计…………(161)暋16灡4暋单层索网及单拉索支承结构的构造与结构设计……………………………………………………(162)暋16灡5暋驳接系统构造与结构设计………………………(163)17暋采光顶棚和金属屋面…………………………………(165)暋17灡1暋一般规定…………………………………………(165)暋17灡2暋性能和检测………………………………………(165)暋17灡3暋排水设计…………………………………………(168)暋17灡4暋连接设计…………………………………………(169)暋17灡5暋防渗漏设计………………………………………(170)18暋光伏幕墙………………………………………………(172)暋18灡1暋一般规定…………………………………………(172)暋18灡2暋系统设计…………………………………………(173)19暋检验与检测……………………………………………(174)暋19灡1暋一般规定…………………………………………(174)暋19灡2暋材料检验…………………………………………(174)暋19灡3暋性能检测…………………………………………(175)

11暋19灡4暋现场检测…………………………………………(178)20暋加工制作………………………………………………(179)暋20灡1暋一般规定…………………………………………(179)暋20灡2暋金属构件加工……………………………………(179)暋20灡3暋玻璃面板加工……………………………………(183)暋20灡4暋金属面板加工……………………………………(186)暋20灡5暋石材及其他面板加工……………………………(188)暋20灡6暋构件组装…………………………………………(189)暋20灡7暋构件检验…………………………………………(194)21暋安装施工………………………………………………(195)暋21灡1暋一般规定…………………………………………(195)暋21灡2暋构件式幕墙安装…………………………………(195)暋21灡3暋单元式幕墙安装…………………………………(198)暋21灡4暋全玻璃幕墙安装…………………………………(200)暋21灡5暋点支承玻璃幕墙安装……………………………(200)暋21灡6暋光伏幕墙安装……………………………………(201)暋21灡7暋安全规定…………………………………………(201)22暋工程验收………………………………………………(203)暋22灡1暋一般规定…………………………………………(203)暋22灡2暋进场验收…………………………………………(203)暋22灡3暋中间验收…………………………………………(204)暋22灡4暋竣工验收…………………………………………(206)23暋维护保养………………………………………………(219)暋23灡1暋一般规定…………………………………………(219)暋23灡2暋检查与维护………………………………………(220)暋23灡3暋保养和清洗………………………………………(221)

12附录A暋幕墙光反射环境评价方法………………………(222)附录B暋槽型预埋件设计与构造……………………………(242)附录C暋金属和石材面板弯矩系数………………………(253)附录D暋交叉肋的弯矩系数和剪力系数…………………(256)附录E暋多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力………………(259)附录F暋开口铝合金立柱强度折减系数……………………(263)附录G暋双层幕墙隔声计算………………………………(269)附录H暋双坡及单坡屋面房屋的风荷载体型系数………(271)附录J暋压型金属屋面………………………………………(278)本规范用词说明……………………………………………(282)引用标准名录………………………………………………(283)条文说明……………………………………………………(291)

13CONTENTS1暋Generalprovisions…………………………………………(1)2暋Termsandsymbols………………………………………(2)暋2灡1暋Terms…………………………………………………(2)暋2灡2暋Mainsymbols…………………………………………(8)3暋Materials…………………………………………………(12)暋3灡1暋Generalrequirements………………………………(12)暋3灡2暋Mechanicalproperties………………………………(12)暋3灡3暋Aluminium…………………………………………(27)暋3灡4暋Steel…………………………………………………(29)暋3灡5暋Glass…………………………………………………(31)暋3灡6暋Metalpanels…………………………………………(33)暋3灡7暋Stonepanels…………………………………………(36)暋3灡8暋Artificialpanels……………………………………(37)暋3灡9暋Compositepanels……………………………………(39)暋3灡10暋Connectionandfixings……………………………(43)暋3灡11暋Sealants……………………………………………(43)暋3灡12暋Fireproofingmaterials……………………………(49)暋3灡13暋Thermalinsulationmaterials……………………(50)暋3灡14暋Others………………………………………………(51)4暋Architecturaldesign……………………………………(54)暋4灡1暋Generalrequirements………………………………(54)暋4灡2暋Performance灢baseddesign…………………………(55)暋4灡3暋Safetymeasures……………………………………(57)

14暋4灡4暋Detailing……………………………………………(58)暋4灡5暋Curtainwalldesigninarchitecturaldocument…(58)暋4灡6暋Principlesofcurtainwalldesigndocument………(60)5暋Daylightreflection………………………………………(63)暋5灡1暋Generalrequirements………………………………(63)暋5灡2暋Architecturaldesign………………………………(63)暋5灡3暋Reductionmeasuresofdaylightreflection………(64)暋5灡4暋Environmentalanalysis……………………………(65)6暋Thermalperformancedesign……………………………(66)暋6灡1暋Generalrequirements………………………………(66)暋6灡2暋Detailing……………………………………………(67)7暋Fireproofing………………………………………………(68)暋7灡1暋Generalrequirements………………………………(68)暋7灡2暋Detailing……………………………………………(69)暋7灡3暋Fireproofingdesignfordoubleskinfacade………(70)8暋Lightningprotection……………………………………(72)暋8灡1暋Generalrequirements………………………………(72)暋8灡2暋Detailing……………………………………………(72)暋8灡3暋Others………………………………………………(75)9暋Basicrequirementsforstructuraldesign………………(77)暋9灡1暋Generalrequirements………………………………(77)暋9灡2暋Loadsandearthquakeaction………………………(78)暋9灡3暋Calculationsofloadsandearthquakeactions……(80)暋9灡4暋Loadcombinations…………………………………(80)暋9灡5暋Connectiondesignofcurtainwallandmainstructure………………………………………………………(82)

15暋9灡6暋Designforstructuralsiliconsealant………………(83)10暋Paneldesign……………………………………………(86)暋10灡1暋Generalrequirements……………………………(86)暋10灡2暋Glasspanels………………………………………(87)暋10灡3暋Metalpanels………………………………………(97)暋10灡4暋Stonepanels………………………………………(101)暋10灡5暋Artificialpanels…………………………………(110)暋10灡6暋Compositepanels…………………………………(118)11暋Openablewindowsofcurtainwall…………………(122)暋11灡1暋Generalrequirements……………………………(122)暋11灡2暋Detailing…………………………………………(123)暋11灡3暋Detailingofopenablewindowsonskylightsystem……………………………………………………(124)12暋Stickcurtainwall………………………………………(125)暋12灡1暋Generalrequirements……………………………(125)暋12灡2暋Detailing暶transom……………………………(126)暋12灡3暋Detailing暶mullion………………………………(128)暋12灡4暋Structuredesignoftransom……………………(129)暋12灡5暋Structuredesignofmullion……………………(131)13暋Unitizedcurtainwall…………………………………(136)暋13灡1暋Generalrequirements……………………………(136)暋13灡2暋Detailing…………………………………………(136)暋13灡3暋Structuredesign…………………………………(141)暋13灡4暋Connectiondesign………………………………(143)14暋Double灢skinfacade……………………………………(144)暋14灡1暋Generalrequirements……………………………(144)

16暋14灡2暋Detailing…………………………………………(146)暋14灡3暋Ventilationvolumecalculation…………………(146)暋14灡4暋Thermaldesign…………………………………(147)暋14灡5暋Waterproofing……………………………………(152)15暋Fullglasscurtainwall………………………………(154)暋15灡1暋Generalrequirements……………………………(154)暋15灡2暋Detailing…………………………………………(154)暋15灡3暋Structuredesign…………………………………(155)16暋Pointsupportedglasscurtainwall…………………(159)暋16灡1暋Generalrequirements……………………………(159)暋16灡2暋Designofsteeltrusssupportedstructures……(160)暋16灡3暋Designoftensionrodsorcable灢rodtrusssupportedstructures…………………………………………(161)暋16灡4暋Designofone灢wayortwo灢waycablenetsupportedstructure…………………………………………(162)暋16灡5暋Designandengineeringofglassfittings………(163)17暋Skylightandmetalroofing……………………………(165)暋17灡1暋Generalrequirements……………………………(165)暋17灡2暋Performanceandtestingrequirements…………(165)暋17灡3暋Drainagedesign…………………………………(168)暋17灡4暋Detailing…………………………………………(169)暋17灡5暋Waterproofingdesign……………………………(170)18暋Photovolticcurtainwall……………………………(172)暋18灡1暋Generalrequirements……………………………(172)暋18灡2暋Designofsystem…………………………………(173)19暋Inspectionandtesting…………………………………(174)

17暋19灡1暋Generalrequirements……………………………(174)暋19灡2暋Materialinspection………………………………(174)暋19灡3暋Performancetesting……………………………(175)暋19灡4暋Siteinspection……………………………………(178)20暋Manufactureandfabrication…………………………(179)暋20灡1暋Generalrequirements……………………………(179)暋20灡2暋Fabricationofmetalcomponents………………(179)暋20灡3暋Processingofglasspanels………………………(183)暋20灡4暋Fabricationofmetalpanels……………………(186)暋20灡5暋Fabricationofstonepanelsandothers…………(188)暋20灡6暋Assembling………………………………………(189)暋20灡7暋Membersinspection………………………………(194)21暋Erectionandconstruction……………………………(195)暋21灡1暋Generalrequirements……………………………(195)暋21灡2暋Stickcurtainwall…………………………………(195)暋21灡3暋Unitizedcurtainwall……………………………(198)暋21灡4暋Fullglasscurtainwall…………………………(200)暋21灡5暋Pointsupportedglasscurtainwall……………(200)暋21灡6暋CurtainwallwithPVsystem…………………(201)暋21灡7暋Safetyrequirements………………………………(201)22暋Acceptanceinspection…………………………………(203)暋22灡1暋Generalrequirements……………………………(203)暋22灡2暋Siteenteringinspection…………………………(203)暋22灡3暋Mid灢terminspection……………………………(204)暋22灡4暋Acceptanceinspection……………………………(206)23暋Maintenance……………………………………………(219)

18暋23灡1暋Generalrequirements……………………………(219)暋23灡2暋Investigationandrepairing………………………(220)暋23灡3暋Maintenanceandcleaning………………………(221)AppendixA暋Methodforenvironmentalevaluationofcurtainwalldaylightreflection……………(222)AppendixB暋Designandconstructionofanchorchannel………………………………………………(242)AppendixC暋Moment灢coefficientsofmetalandstonepanels………………………………………………(253)AppendixD暋Momentandshearcoefficientsoftwo灢wayribbedpanels………………………………(256)AppendixE暋Coefficientsofcontinuousbeamwithhinges………………………………………………(259)AppendixF暋Strengthreducedcoefficientsofaluminiummullionswithopensection………………(263)AppendixG暋Soundinsulationcalculationfordouble灢skinfacade………………………………………(269)AppendixH暋Externalwindpressurecoefficientsforlow灢risebuildingcladding………………………(271)AppendixJ暋Corrugatedsheetmetalroofing……………(278)Explanationofwordinginthiscode………………………(282)Listofquotedstandards……………………………………(283)Explanationofprovisions…………………………………(291)

191暋总暋则1灡0灡1暋为使上海地区的建筑幕墙技术符合可持续发展的要求,做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量,制定本规范。1灡0灡2暋本规范适用于建筑幕墙工程的设计、制作、施工、检测、验收和维护保养。1灡0灡3暋本规范适用于高度不大于280m的玻璃幕墙、金属幕墙,高度不大于120m的花岗岩石材幕墙,高度不大于80m的其他面板材料的幕墙工程。1灡0灡4暋建筑幕墙工程设计、制作、施工及维护保养应实行全过程质量控制。1灡0灡5暋建筑幕墙设计使用年限不小于25年,其支承结构的设计使用年限宜不小于50年。1灡0灡6暋建筑幕墙工程的材料、设计、制作、施工、检测、验收及维护保养,除应符合本规范规定外,尚应符合国家、行业和本市现行有关标准的规定。1

202暋术语和符号2灡1暋术暋语2灡1灡1暋建筑幕墙curtainwallforbuilding由面板与支承结构组成,相对于主体结构有一定位移能力,除向主体结构传递自身所受荷载外,不承担主体结构所受作用的建筑外围护体系。本规范所指建筑幕墙,包括玻璃幕墙、金属幕墙、石材幕墙、人造板材幕墙、复合板材幕墙以及由上述不同材料组合的幕墙,含分层支承的幕墙体系。2灡1灡2暋斜幕墙inclinedcurtainwall与水平方向夹角大于或小于90曘的建筑幕墙。2灡1灡3暋采光顶棚transparentroofsystem由透光面板与支承结构组成的建筑顶棚。2灡1灡4暋金属屋面metalroof由金属面板与支承结构、防水及保温构造层组成。包括与水平方向夹角小于75曘的屋面部位的幕墙系统。2灡1灡5暋直立锁边金属屋面standingseammetalroofsystem压型金属面板的相邻立边与T型支托咬合,与屋面支承结构连接成连续的金属屋面系统。2灡1灡6暋构件式幕墙stickcurtainwall在主体结构上依次安装立柱、横梁和各种面板的建筑幕墙。2灡1灡7暋单元式幕墙unitizedcurtainwall由各种面板与支承框架在工厂制成完整的幕墙基本结构单元,直接安装在主体结构上的建筑幕墙。2

212灡1灡8暋全玻璃幕墙fullglasscurtainwall由玻璃面板和玻璃肋构成的建筑幕墙。2灡1灡9暋点支承玻璃幕墙pointsupportedglasscurtainwall由玻璃面板、点支承装置及其支承结构构成的建筑幕墙。2灡1灡10暋双层幕墙double灢skinfacade由外层幕墙、空气间层和内层幕墙构成,且空气间层内的空气被有序导向流通的建筑幕墙。2灡1灡11暋外通风双层幕墙double灢skinfacadewithouterskinventi灢lation进出风口设于外层幕墙,使室外空气进入空气间层后,能有序流通的双层幕墙。2灡1灡12暋内通风双层幕墙double灢skinfacadewithinnerskinventi灢lation进出风口设于内层幕墙,由通风设备使室内空气进入空气间层,引导空气有序流通的双层幕墙。2灡1灡13暋空气间层aircavity位于内外层幕墙之间的空气区域,空气在幕墙系统内有序流通并达到预期功能的通道。2灡1灡14暋开放式幕墙openjointcurtainwall不具有阻止空气渗透和雨水渗入功能的建筑幕墙。2灡1灡15暋面板panel用于建筑幕墙体系的墙面(或屋面)板材。2灡1灡16暋安全玻璃safetyglass经特殊加工工艺,提高使用安全性的玻璃制品。与普通玻璃比较,发生破碎时,能减少对人体伤害的可能性。2灡1灡17暋钢化玻璃fullytemperedglass3

22经热处理工艺之后的玻璃,在玻璃表面形成永久压应力层,机械强度和耐热冲击强度得到提高,破裂时具有特殊的碎粒状态。2灡1灡18暋半钢化玻璃heat灢strengthenedglass通过控制加热和冷却过程,在玻璃表面引入永久压应力层,使玻璃的机械强度和耐热冲击性能提高,破裂时具有特定的碎片状态的玻璃制品。2灡1灡19暋夹层玻璃laminatedglass在两片或多片玻璃之间,夹入化学膜片并经黏合制成的玻璃制品。2灡1灡20暋中空玻璃insulatedglassunit两片或多片玻璃间以有效支撑均匀隔开,周边予以粘结密封的玻璃制品。玻璃层间为干燥气体空间。2灡1灡21暋低辐射镀膜玻璃lowemissivitycoatedglass对波长范围为4灡5毺m~25毺m的远红外线有较高反射比的镀膜玻璃制品。又称低辐射玻璃或Low灢E玻璃。2灡1灡22暋真空玻璃vacuumglass两片或两片以上平板玻璃以支撑体隔开,周边密封,在玻璃间形成真空层的玻璃制品。2灡1灡23暋防火玻璃fire灢resistantglass满足相应耐火性能要求的特种玻璃。2灡1灡24暋微晶玻璃glass灢ceramics一定组分的玻璃颗粒经烧结和晶化制成微晶相和玻璃相均匀分布的复相材料。2灡1灡25暋玻璃纤维增强水泥板glassfiberreinforcedcementpanel以水泥砂浆或水泥净浆为基体、耐碱玻璃纤维为增强材料制4

23成的复合板材。2灡1灡26暋铝蜂窝复合板aluminumhoneycombcompositepanel以铝蜂窝为芯材、两面粘合金属板的复合板材。2灡1灡27暋超薄型石材铝蜂窝复合板slimcutstoneveneerwitha灢luminumhoneycombcompositepanel以切片天然石材为面板、铝蜂窝芯复合板为背板,经黏合而成的板材。2灡1灡28暋铝塑复合板aluminum灢plasticcompositepanel以塑料(PE)为夹层材料,两面粘合铝合金板的复合板材。2灡1灡29暋支承结构supportingstructure用于支承幕墙面板的构部件,如支承框架、玻璃肋、钢拉索和钢拉杆等,由连接件与主体结构相接。2灡1灡30暋硅酮结构密封胶structuralsiliconesealant用于黏结幕墙面板与面板、面板与金属框架、面板与玻璃肋的硅酮类结构性胶料,能承受荷载并传递作用力,又称硅酮结构胶。2灡1灡31暋硅酮建筑密封胶weatherproofingsiliconesealant用于填嵌幕墙构造缝隙的硅酮类密封性胶料,又称硅酮密封胶或耐候胶。2灡1灡32暋防火硅胶fireproofingsealant用于幕墙构造中防火封堵部位的硅酮类密封胶料,又称防火密封胶。2灡1灡33暋双面胶带double灢sidedtape双面涂胶的聚氨基甲酸或聚乙烯低泡材料。2灡1灡34暋型材表面处理surfacefinishofprofiles在铝型材或钢材表面以特定的工艺方法形成一层不同于基5

24体材质性能的新面层,具有耐蚀性、耐磨性、装饰性或其他特种功能。2灡1灡35暋阳极氧化anodization在铝材或铝合金型材表面以电化学方法形成一层具有一定厚度和硬度的氧化铝膜层。2灡1灡36暋电泳涂漆electrophoreticcoating在铝材或铝合金型材表面以电化学方法形成一层具有一定厚度和硬度的漆膜。2灡1灡37暋粉末喷涂powdercoating在铝材或铝合金型材表面以喷涂工艺形成一层具有一定厚度和硬度的粉末涂层。2灡1灡38暋氟碳喷涂PVDFcoating以氟化碳树脂为基材的涂料,喷涂于金属板材或型材表面,经过加温固化程序,形成具有一定厚度和硬度的氟碳膜层。2灡1灡39暋热浸镀锌hot灢dipgalvanizing以熔融锌与铁基体反应的工艺过程,生成与基体相结合的具有一定厚度的锌镀层。2灡1灡40暋双金属腐蚀bimetalliccorrosion不同电位的金属材料相接触或因其他电子导体作为电极而产生的电偶腐蚀现象。2灡1灡41暋相容性compatibility粘接用的密封胶料之间或密封胶料与其他材质的材料面接触时,相互不发生有害的物理化学反应的性能。2灡1灡42暋眩光glare观察某一物体时,视场中出现强烈刺眼的发光点,导致眼睛不适感觉,即为眩光现象。6

252灡1灡43暋敏感目标sensitivetarget对于光线舒适度有较高要求的处所,如住宅、教学楼、医院病房以及城市道路上的车辆等。2灡1灡44暋玻墙比glass灢facaderatio立面上外露玻璃面积与该立面面积的比值。2灡1灡45暋遮阳系数shadingcoefficent太阳辐射至外窗或者幕墙玻璃后的室内得热量,与相同条件下太阳辐射透过相同面积的标准玻璃(3mm厚透明玻璃)的得热量之比。2灡1灡46暋遮阳装置solarshadingdevices由构部件相连接,组成用以遮挡或调节进入室内太阳辐射的系统装置。2灡1灡47暋防雷装置lightningprotectionsystem建筑物外部与内部雷电防护设置的总称。2灡1灡48暋电涌保护器surgeprotectivedevice用于限制瞬态过电压和分走电涌电流的器件。2灡1灡49暋共用接地系统commonearthingsystem将防雷装置、建筑物的金属构件、低压配电保护线、等电位连接带、设备保护性接地、屏蔽体接地、防静电接地及接地装置等连接成的接地系统。2灡1灡50暋独立接地separateearthing独立于其他接地系统之外的接地装置。2灡1灡51暋隔声量soundinsulationindex声波在介质中传播时,透过的声压比入射声波的声压所降低的分贝(dB)数。2灡1灡52暋自平衡体系self灢equilibriumsystem7

26拉索(杆)所施加的予张力由体系内受压杆件承担,对主体结构不产生预张力的索杆桁架体系。2灡1灡53暋索杆桁架支承体系cable灢rodtrusssupportedsystem由正、反两个方向的弦向拉索(杆)和受压腹杆组成,施加预张力后能承受外力作用的预应力稳定体系。2灡1灡54暋单层索网体系single灢layercablenetsystem支承结构由两个方向的连续拉索相交组成,施加预张力后构成平面或曲面的索网结构。2灡1灡55暋单拉索体系singletensioncablesystem支承结构由同一方向的拉索组成的结构体系。拉索方向一般为竖直方向。2灡1灡56暋虹吸式屋面雨水系统siphonicdrainagesystemofroof由虹吸式雨水斗、管材和固定件组成的雨水排放系统。2灡1灡57暋热斑效应hotspoteffect串联支路中,有缺陷的或阴影中的光伏电池组件,以负载方式消耗光照电池组件产生的电能而导致自身发热的现象。2灡2暋符暋号2灡2灡1暋材料力学性能2的混凝土强度C20———立方体强度标准值为20N/mm等级;E———材料弹性模量;f———材料强度设计值;fa———铝合金强度设计值;fc———混凝土轴心抗压强度设计值;fg———玻璃强度设计值;8

27fs———钢材强度设计值。2灡2灡2暋作用和作用效应df———作用标准值引起的幕墙构件挠度值;df,lim———构件挠度限值;Gk———重力载荷标准值;M———弯矩设计值;Mx———绕x轴的弯矩设计值;M———绕y轴的弯矩设计值;yN———轴力设计值;PEk———平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值;qEk———垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值;R———结构构件抗力设计值;S———作用效应组合设计值;SEk———地震作用效应标准值;SGk———永久荷载效应标准值;Swk———风荷载效应标准值;V———剪力设计值;w0———基本风压;wk———风荷载标准值;氁wk———风荷载作用下幕墙面板最大应力标准值;氁Ek———地震作用下幕墙面板最大应力标准值。2灡2灡3暋几何参数a———矩形面板短边边长、面板区格短边边长;A———构件截面面积或毛截面面积、幕墙板块面积;An———立柱净截面面积;b———矩形面板长边边长;9

28cs———硅酮结构密封胶的粘结宽度;l———跨度;t———面板厚度、型材截面厚度;ts———硅酮结构密封胶粘结厚度;W———毛截面抵抗矩;Wn———净截面抵抗矩;Wnx———绕x轴净截面抵抗矩;Wny———绕y轴净截面抵抗矩;毸———长细比。2灡2灡4暋系数毩———材料线膨胀系数;毩max———水平地震作用系数最大值;毬E———地震作用动力放大系数;毬gz———阵风系数;毬z———风振系数;氄———稳定系数;毭———塑性发展系数;毭0———结构构件重要性系数;毭———材料自重标准值;g毭E———地震作用分项系数;毭G———永久荷载分项系数;毭RE———结构构件承载力抗震调整系数;毭w———风荷载分项系数;毲———折减系数;毺s———风荷载体型系数;毺z———风压高度变化系数;10

29氃———材料泊松比;氉E———地震作用效应的组合值系数;氉w———风荷载作用效应的组合值系数。2灡2灡5暋其他K———传热系数;SC———遮阳系数;Rw———空气计权隔声量。11

303暋材暋料3灡1暋一般规定3灡1灡1暋建筑幕墙所选用的材料应符合现行国家标准、行业标准和本市有关标准的规定。尚无相应标准的材料应符合设计要求,并经专项技术论证。3灡1灡2暋幕墙材料应满足结构安全性、耐久性和环境保护要求。3灡1灡3暋建筑幕墙应采用耐火极限满足设计要求的材料,并符合消防规定。3灡1灡4暋建筑幕墙不应采用在燃烧或高温环境下产生有毒有害气体的材料。3灡1灡5暋积极采用鉴定合格的环保、节约资源及可循环利用的新材料。3灡1灡6暋幕墙材料应具有产品合格证、质保证书及相关性能检测报告。进口材料应符合国家商检规定。3灡2暋材料力学性能3灡2灡1暋玻璃的强度设计值按表3灡2灡1的规定采用。12

31表3灡2灡1暋玻璃的强度设计值f(N/mm2)g短期荷载长期荷载厚度种类(mm)中部强度边缘强度端面强度中部强度边缘强度端面强度5~12282220976浮法15~19241917765玻璃曒202016146545~12564440282220半钢化15~19483834241917玻璃曒204032282016145~12846759423430钢化15~19725851362926玻璃曒20594742302421暋暋注:1灡夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值按所采用的玻璃类型确定;2灡钢化玻璃强度可达到浮法玻璃强度的2灡5~3灡0倍,表中数字按3灡0倍取值;钢化玻璃强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的3灡0倍时,应根据实测结果予以调整;3灡半钢化玻璃强度可达到浮法玻璃强度的1灡6~2灡0倍,表中数字按2灡0倍取值;半钢化玻璃强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2灡0倍时,应根据实测结果予以调整。3灡2灡2暋铝合金型材的强度设计值按《铝合金结构设计规范》GB50429的规定采用,也可按表3灡2灡2采用。13

32表3灡2灡2暋铝合金型材强度设计值(N/mm2)铝合金材料用于构件计算用于焊接连接计算用于栓接焊接热影响焊接热影响厚度抗拉、抗压和区抗拉、抗局部承压牌号状态抗剪fv区抗剪(mm)抗弯f压和抗弯fbcfv,hazfu,haz6061T6所有20011510060305T5所有905560351856063T6所有150858045240曑10135757545T5220>101257070406063A曑10160909050T6255>101508585503灡2灡3暋热轧钢材的强度设计值按《钢结构设计规范》GB50017的规定采用,也可按表3灡2灡3采用。表3灡2灡3暋热轧钢材强度设计值(N/mm2)厚度或直径钢材牌号抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv端面承压fced(mm)d曑16215125Q23516

33续表3灡2灡3厚度或直径钢材牌号抗拉、抗压、抗弯f抗剪fv端面承压fced(mm)d曑16310180Q3451616~40225207120295Q235NH>40~60215198115295>6021519811529515

34续表3灡2灡5钢暋号厚暋度屈服强度抗拉强度f抗剪强度fv承压强度fce曑16295271157344>16~40285262152344Q295NH>40~60275253147344>60255235136344曑16355327189402>16~40345317184402Q355NH>40~60335308179402>60325299173402曑16460414240451>16~40450405235451Q460NH>40~60440396230451>60430387224451曑6295271157320Q295GNH(热轧)>6295271157320曑6295271157353Q295GNHL(热轧)>6295271157353曑6345317184361Q345GNH(热轧)>6345317184361曑6345317184394Q345GNHL(热轧)>634531718439416

35续表3灡2灡5钢暋号厚暋度屈服强度抗拉强度f抗剪强度fv承压强度fce曑6390359208402Q390GNH(热轧)>6390359208402Q295GNH曑2灡5260239139320(冷轧)Q295GNHL曑2灡5260239139320(冷轧)Q345GNHL曑2灡5320294171369(冷轧)3灡2灡6暋不锈钢拉杆的抗拉强度设计值可按其屈服强度标准值氁0灡2除以系数1灡4采用。不锈钢钢绞线的强度设计值可按其极限抗拉承载力标准值除以系数2灡0,并按其等效截面面积换算后采用。3灡2灡7暋不锈钢型材和棒材的抗拉、抗压强度设计值fs1可按其屈v服强度标准值氁除以系数1灡15采用,抗剪强度设计值f可按0灡2s1抗拉强度设计值的0灡58倍采用,也可按表3灡2灡7采用。17

36表3灡2灡7暋不锈钢型材和棒材的强度设计值(N/mm2)端面统一抗拉抗剪备暋暋暋注承压数字牌暋暋号氁0灡2强度强度强度编号tvfs1fs1c旧牌号美标fs1S3040806Cr19Ni102051781042460Cr18Ni9304S3045806Cr19Ni10N2752391393300Cr19Ni9N304NS30403022Cr19Ni101751528821000Cr19Ni10304LS30453022Cr19Ni10N24521312429400Cr18Ni10N304LNS3160806Cr17Ni12Mo22051781042460Cr17Ni12Mo2316S3165806Cr17Ni12Mo2N2752391393300Cr17Ni12Mo2N316NS31603022Cr17Ni12Mo21751528821000Cr17Ni14Mo2316LS31653022Cr17Ni12Mo2N24521312429400Cr17Ni13Mo2N316LN3灡2灡8暋不锈钢板的抗拉、抗压强度设计值fs2可按其屈服强度标v准值氁除以系数1灡15采用,抗剪强度设计值f可按抗拉强度0灡2s2设计值的0灡58倍采用,也可按表3灡2灡8采用。表3灡2灡8暋不锈钢板的强度设计值(N/mm2)统一抗拉抗剪端面承备暋暋暋注数字牌暋暋号氁0灡2强度强度压强度编号ftfvfc旧牌号美标s2s2s2S3040806Cr19Ni102051781042460Cr18Ni9304S3160806Cr17Ni12Mo22051781042460Cr17Ni12Mo2316S3170806Cr19Ni13Mo32051781042460Cr19Ni13Mo33173灡2灡9暋单层铝合金板的抗拉强度设计值可按《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分:力学性能》GB/T3880灡2规定的屈服18

37v强度标准值氁除以系数1灡286采用,抗剪强度设计值f可按抗0灡2a1拉强度设计值的0灡58倍采用,也可按表3灡2灡9采用。表3灡2灡9暋单层铝合金板的强度设计值(N/mm2)牌号状暋态规定非比例延伸应力氁抗拉强度ft抗剪强度fvp0灡2a1a11060H14、H247054321050H14、H247558341100H14、H249574433003H1412597563003H2411589523004O604727H1412093545005H24、H3411086505052O6550293灡2灡10暋蜂窝铝板的抗拉强度设计值可根据其强度试验平均值除以系数1灡428取用。铝塑复合板的强度设计值可按表3灡2灡10采用。表3灡2灡10暋铝塑复合板的强度设计值(N/mm2)板厚t(mm)抗拉强度ft抗剪强度fva2a247020暋暋注:不同规格铝塑复合板抗拉强度设计值可根据其强度试验平均值除以系数1灡428取用。3灡2灡11暋搪瓷板的强度设计值可按表3灡2灡11采用。19

38表3灡2灡11暋搪瓷板的强度设计值(N/mm2)材暋暋暋料抗弯强度设计值抗剪强度设计值单体搪瓷板215125复合搪瓷板60403灡2灡12暋花岗岩板的抗弯、抗剪强度设计值按下列公式计算:fg1=fgm/2灡15(3灡2灡12-1)fg2=fgm/4灡30(3灡2灡12-2)式中暋f———花岗岩板抗弯强度设计值(N/mm2);g12);fg2———花岗岩板抗剪强度设计值(N/mm2)。fgm———花岗岩板试验弯曲强度平均值(N/mm花岗岩板弯曲强度试验中任一试件的弯曲强度试验值低于2时,该批花岗岩板不得用于幕墙工程。8灡0N/mm3灡2灡13暋瓷板的力学性能要求应符合《建筑幕墙用瓷板》JG/T217的规定,并满足表3灡2灡13的要求。表3灡2灡13暋瓷板力学性能要求(N/mm2)项暋暋暋目要暋暋暋暋暋暋暋求设计值弯曲强度(N/mm2)平均值(R)曒30灡0;最小值(Rmin)曒27灡015灡0剪切强度(N/mm2)平均值(氂)曒15灡0;最小值(氂min)曒13灡57灡5暋暋注:1灡圆弧板力学性能检查,在用于弯制圆弧板的普型板上进行;2灡弯曲强度和剪切强度小于平均值要求的试样数量均不超过2个。陶板、微晶玻璃的抗弯、抗剪强度设计值可按下列公式计算:fp1=fpm/2灡00(3灡2灡13-1)fp2=fpm/10灡00(3灡2灡13-2)式中暋f———陶板、微晶玻璃抗弯强度设计值(N/mm2);p120

392);fp2———陶板、微晶玻璃抗剪强度设计值(N/mm2)。fpm———陶板、微晶玻璃弯曲强度试验平均值(N/mm陶板弯曲强度试验中任一试件的弯曲强度试验值低于8灡02时,该批陶板不得用于幕墙工程。N/mm3灡2灡14暋玻璃纤维增强水泥外墙板(GRC板)的抗弯、抗剪强度设计值可按下列公式计算:fp1=fpm/2灡50(3灡2灡14-1)fp2=fpm/10灡00(3灡2灡14-2)式中暋f———GRC板抗弯强度设计值(N/mm2);p12);fp2———GRC板抗剪强度设计值(N/mm2)。fpm———GRC板弯曲强度试验平均值(N/mmGRC板的物理力学性能应符合表3灡8灡4的规定。采用平板、有肋单层板或框架板时,强度设计值f宜不大于8灡0N/mm2,fp1p2宜不大于2灡0N/mm2,或经专项技术验证确定。3灡2灡15暋高压热固化木纤维板(千思板)的抗弯、抗剪强度设计值可按下列公式计算:fp1=fpm/1灡60(3灡2灡15-1)fp2=fpm/10灡00(3灡2灡15-2)式中暋f———千思板抗弯强度设计值(N/mm2);p12);fp2———千思板抗剪强度设计值(N/mm2)。fpm———千思板弯曲强度试验平均值(N/mm3灡2灡16暋硅酮结构胶强度设计值应按表3灡2灡16采用。21

40表3灡2灡16暋硅酮结构胶强度设计值(N/mm2)项暋暋目强度设计值项暋暋目强度设计值短期荷载作用下长期荷载作用下0灡200灡01强度设计值f强度设计值f123灡2灡17暋螺栓、铆钉、焊缝等连接材料强度设计值按《钢结构设计规范》GB50017规定采用,也可按表3灡2灡17-1~3灡2灡17-4采用。表3灡2灡17-1暋螺栓连接的强度设计值(N/mm2)普通螺栓承压型连接锚栓高强度螺栓C级螺栓A级、B级螺栓螺栓的性能等级、锚栓和构件钢材的牌号抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压bbbbbbabbbftfvfcftfvfcftftfvfc4灡6、4灡8级170140————————普通螺栓5灡6级———210190—————8灡8级———400320—————Q235钢——————140———锚栓Q345钢——————180———承压型连8灡8级———————400250—接高强度螺栓10灡9级———————500310—Q235钢——305——405———470构件Q345钢——385——510———590Q390钢——400——530———615暋暋注:1灡A级螺栓用于公称直径d不大于24mm、螺杆公称长度不大于10d且不大于22

41150mm的螺栓;2灡B级螺栓用于公称直径d大于24mm、螺杆公称长度大于10d或大于150mm的螺栓;3灡A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度,C级螺栓孔允许偏差和孔壁表面粗糙度,应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的规定。表3灡2灡17-2暋铆钉连接的强度设计值(N/mm2)抗剪fr承压fr铆钉钢号和构件钢材vc抗拉(铆头拉脱)frt牌号栺类孔栻类孔栺类孔栻类孔铆钉BL2、BL3120185155—Q235钢——450365构件Q345钢——565460Q390钢——590480暋暋注:1灡属于下列情况者为栺类孔:1)在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔;2)在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔;3)在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径,然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔;2灡在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于栻类孔。表3灡2灡17-3暋不锈钢螺栓连接的强度设计值(N/mm2)类暋暋别组暋别性能等级氁b抗暋拉抗暋剪A1、A250500230175A(奥氏体)A3、A470700320245A58080037028023

42续表3灡2灡17-3类暋暋别组暋别性能等级氁b抗暋拉抗暋剪50500230175C1707003202451001000460350C(马氏体)C38080037028050500230175C47070032024545450210160F(铁素体)F160600275210表3灡2灡17-4暋焊缝的强度设计值(N/mm2)构件钢材对接焊缝角焊缝焊接方法和焊条抗拉和抗弯受拉fw抗拉抗型号厚度或直径抗压t抗剪牌号压抗剪wwd(mm)fc一级、二级三级fvfwfd曑16215215185125自动焊、半自动焊和E43型焊Q23516

43续表3灡2灡17-4构件钢材对接焊缝角焊缝焊接方法和焊条抗拉和抗弯受拉fw抗拉抗型号厚度或直径抗压t抗剪牌号压抗剪wwd(mm)fc一级、二级三级fvfwfd曑16350350300205Q39016

44续表3灡2灡18材暋暋暋料弹性模量E(N/mm2)泊松比毻线膨胀系数毩(1/K)钢材1灡20暳10-552灡06暳10不锈钢1灡80暳10-5不锈钢绞线1灡20暳105~1灡50暳1051灡80暳10-50灡300消除应力的高强钢丝2灡05暳105高强钢绞线1灡95暳105根据产品厂家实测值钢丝绳0灡80暳105~1灡00暳10510mm0灡35暳105蜂窝铝板15mm0灡27暳1050灡2502灡40暳10-520mm0灡21暳1054mm0灡20暳105铝塑复合板0灡250曑4灡00暳10-56mm0灡30暳105单体2灡06暳1050灡3001灡20暳10-5搪瓷板复合1灡20暳1050灡2500灡90暳10-5花岗岩板0灡80暳1050灡1250灡80暳10-5陶暋板0灡20暳1050灡1300灡60暳10-5微晶玻璃0灡80暳1050灡2500灡62暳10-5瓷暋板0灡60暳1050灡2500灡60暳10-5玻璃纤维增强水泥板0灡20暳1050灡2001灡00暳10-5高压热固化木纤维板0灡09暳1050灡2002灡20暳10-526

453灡2灡19暋材料的重力密度标准值可按表3灡2灡19采用。表3灡2灡19暋材料的重力密度毭(kN/m3)g材暋暋料毭g材暋暋料毭g矿棉1灡2~1灡5普通玻璃、夹层玻璃25灡6钢化、半钢化玻璃玻璃棉0灡5~1灡0钢材78灡5岩棉0灡5~2灡5铝合金28灡0微晶玻璃27灡0花岗岩28灡0石灰岩26灡0陶板22灡5瓷板23灡0玻璃纤维增强水泥板18灡0~22灡0高压热固化木纤维板13灡03灡2灡20暋人造板材和复合板材的部分物理力学性能见本章第3灡8节和第3灡9节。3灡3暋铝合金材料3灡3灡1暋铝合金材料的牌号所对应的化学成分应符合《变形铝及铝合金化学成分》GB/T3190的有关规定;铝合金型材的质量要求、试验方法、检验规则和包装、标志、运输、贮存等应符合《铝合金建筑型材》GB5237灡1~GB5237灡6的有关规定,型材尺寸允许偏差应达到高精级或超高精级。3灡3灡2暋铝合金型材的化学成分、力学性能应符合《铝合金建筑型材第1部分:基材》GB5237灡1的规定。3灡3灡3暋铝合金型材应经表面阳极氧化、电泳涂漆、粉末喷涂或氟碳喷涂处理,表面处理层的厚度应满足表3灡3灡3-1和表3灡3灡3-2的要求。27

46表3灡3灡3-1暋铝合金型材表面处理要求(毺m)厚度t(曒)表面处理方法膜层级别检测标准平均膜厚局部膜厚AA151512阳极氧化AA202016GB5237灡2AA252520粉末喷涂——40GB5237灡4三涂—4034氟碳喷涂GB5237灡5四涂—6555表3灡3灡3-2暋铝合金型材表面处理要求(毺m)表面处理方法膜层级别厚度t(曒)检测标准阳极氧化膜漆膜局部复合膜局部—局部膜厚膜厚膜厚A91221电泳涂漆GB5237灡3B9716S615213灡3灡4暋用穿条工艺生产隔热铝型材,其隔热材料应使用PA66GF25(聚酰胺66+25%玻璃纤维)材料,不得采用PVC(聚氯乙烯)材料,并符合《铝合金建筑型材用辅助材料第1部分:聚酰胺隔热条》GB/T23615灡1的规定;用浇注工艺生产的隔热铝型材,其隔热材料应使用PUR(聚氨基甲酸乙酯)材料。3灡3灡5暋隔热铝合金型材外观质量、力学性能应符合《铝合金建筑型材第6部分:隔热型材》GB5237灡6的规定,其纵向剪切强度、28

47横向拉伸强度、高温持久负荷等性能应满足表3灡3灡5的要求。表3灡3灡5暋隔热铝合金型材性能要求性暋暋暋能暋暋暋要暋暋暋求复合纵向抗剪特征值横向抗拉特征值检测项目方式(N/mm)(N/mm)变形量平均值(mm)室温低温高温室温低温高温穿条式曒24曒24曒24曒24———纵向剪切试验横向拉伸试验浇注式曒24曒24曒24曒24曒24曒12—高温持久负荷隔热型材变形量穿条式————曒24曒24试验平均值曑0灡6隔热材料变形量热循环试验浇注式曒24—————平均值曑0灡63灡3灡6暋与幕墙配套用铝合金门窗型材的外观质量、性能要求应符合《铝合金门窗》GB/T8478的规定。3灡4暋钢材、钢制品3灡4灡1暋钢材、钢制品的表面不得有裂纹、气泡、结疤、泛锈、夹渣等,其牌号、规格、化学成分、力学性能、质量等级应符合现行国家和行业标准的规定。3灡4灡2暋钢材应采用Q235钢、Q345钢,并具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和碳、锰、硅、硫、磷含量的合格保证。焊接结构应具有碳含量的合格保证,焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构所采用的钢材还应具有冷弯或冲击试验的合格保证。3灡4灡3暋对耐腐蚀有特殊要求或腐蚀性环境中的幕墙结构钢材、钢制品宜采用不锈钢材质。如采用耐侯钢,其质量指标应符合《耐侯结构钢》GB/T4171和《焊接结构用耐侯钢》GB/T4172的29

48规定,并采取相应的防护措施。3灡4灡4暋冷弯薄壁型钢构件应符合《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018有关规定,且壁厚不小于3灡0mm。表面处理应符合《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。3灡4灡5暋钢型材表面除锈等级应不低于Sa2灡5级,并采取热浸镀锌处理等有效的防腐蚀措施。采用热浸镀锌防腐蚀处理时,锌膜厚度应符合《金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术要求及试验方法》GB/T13912的规定;采用氟碳喷涂或聚氨酯漆喷涂时,涂膜厚度宜不小于45毺m。3灡4灡6暋不锈钢材料宜采用奥氏体不锈钢,镍铬总含量宜不小于25%,且镍含量应不小于8%;暴露于室外或处于高湿度环境的不锈钢构件镍铬总含量宜不小于29%,且镍含量应不小于12%。3灡4灡7暋不锈钢绞线在使用前必须提供预张拉试验报告、破断力试验报告。其质量和性能应符合《建筑用不锈钢绞线》JG/T200、《不锈钢丝绳》GB/T9944和《建筑结构用索应用技术规程》DG/TJ08-019的规定。不锈钢铰线护层材料宜选用高密度聚乙烯。3灡4灡8暋点支承玻璃幕墙采用的锚具,其性能应符合《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370和《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85的规定。3灡4灡9暋钢材焊接用焊条,成分和性能指标应符合《碳钢焊条》GB/T5117、《低合金钢焊条》GB/T5118、《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。3灡4灡10暋点支承玻璃幕墙用的支承装置,其化学成分、外观质量和力学性能应符合《建筑玻璃点支承装置》JG/T138的规定。全玻璃幕墙用的吊夹装置,其化学成分、外观质量和力学性能应符30

49合《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139的规定。3灡5暋玻暋璃3灡5灡1暋玻璃的外观质量和性能指标应符合国家现行标准的规定。3灡5灡2暋钢化玻璃外观质量、技术性能应符合《建筑用安全玻璃第2部分:钢化玻璃》GB15763灡2的相关规定;均质钢化玻璃应符合《建筑用安全玻璃第4部分:均质钢化玻璃》GB15763灡4的规定;半钢化玻璃应符合《半钢化玻璃》GB/T17841的规定。3灡5灡3暋幕墙用中空玻璃应符合《中空玻璃》GB/T11944的有关规定,并符合下列要求:1暋中空玻璃气体层厚度应不小于9mm。2暋中空玻璃应采用双道密封,由专用注胶机混合、注胶。第一道密封应采用丁基热熔密封胶。隐框、半隐框及点支承玻璃幕墙用中空玻璃的第二道密封应采用硅酮结构密封胶,结构胶宽度经计算确定。明框玻璃幕墙用中空玻璃的第二道密封宜采用聚硫类玻璃密封胶,也可采用硅酮密封胶。3暋中空玻璃钻孔时应采用大、小孔相对的方式,合片时孔位应采取多道密封措施。4暋中空玻璃的间隔铝框可采用连续折弯型或插角型,不应使用热熔型间隔胶条。间隔铝框中的干燥剂由专用设备装填。5暋中空玻璃合片加工时,应采取措施防止玻璃表面产生凹凸变形。6暋中空玻璃的单片玻璃厚度应不小于6mm,两片玻璃厚度差应不大于3mm。光伏幕墙玻璃厚度按本规范18灡2灡1条规定。3灡5灡4暋玻璃幕墙采用夹层玻璃时,夹层玻璃的单片玻璃厚度宜31

50不小于5mm;宜采用PVB(聚乙烯醇缩丁醛)胶片干法加工合成技术,PVB胶片厚度应不小于0灡76mm;夹层玻璃的技术性能要求应符合《建筑用安全玻璃第3部分:夹层玻璃》GB15763灡3的有关规定。3灡5灡5暋夹层玻璃钻孔时应采用大、小孔相对的方式。合片时应防止两层玻璃间出现气泡。3灡5灡6暋阳光控制镀膜玻璃应符合《镀膜玻璃第1部分:阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915灡1的规定。低辐射镀膜玻璃应符合《镀膜玻璃第2部分:低辐射镀膜玻璃》GB/T18915灡2的规定。玻璃幕墙采用单片或夹层低辐射镀膜玻璃时,应使用在线热喷涂低辐射玻璃;离线镀膜低辐射玻璃宜加工成中空玻璃,镀膜面应朝向气体层。3灡5灡7暋建筑玻璃贴膜的外观、质量及物理性能应满足表3灡5灡7-1~3灡5灡7-3的要求。表3灡5灡7-1暋建筑玻璃安全膜、节能膜的外观质量要求缺陷名称技暋暋暋暋术暋暋暋暋要暋暋暋暋求漏胶不允许斑点直径500mm范围内允许1灡0mm~2灡0mm以下斑点少于2个薄雾不允许折痕不允许气泡、浑浊不允许宽度在0灡1mm~0灡5mm之间,长度小于20mm,划痕每0灡1m2面积内允许1条32

51表3灡5灡7-2暋建筑玻璃安全膜的性能要求性暋暋暋暋暋暋能透明型建筑玻璃安全膜隔热型建筑玻璃安全膜可见光透射比(%)曒85—光学性能紫外线阻隔率(%)曒95曒99断裂强度(N/25mm)曒250物理性能断裂延伸率(%)曒100剥离强度(N/25mm)曒25厚度(mm)>0灡1表3灡5灡7-3暋建筑玻璃节能膜的性能要求光学性能建筑玻璃节能膜紫外线阻隔率(%)曒993灡5灡8暋防火玻璃应根据设计要求和防火等级采用单片防火玻璃或中空、夹层防火玻璃。防火玻璃的耐火性能应符合《建筑用安全玻璃第1部分:防火玻璃》GB15763灡1的规定。3灡6暋金属板材3灡6灡1暋铝单板宜采用1暳暳暳系列、3暳暳暳系列和5暳暳暳系列铝合金,所用铝及铝合金的化学成分应符合《变形铝及铝合金化学成分》GB/T3190的规定,表面宜采用氟碳喷涂,氟碳树脂含量应不小于70%。铝单板的外观质量和性能指标应符合《建筑装饰用铝单板》GB/T23443的规定,并符合下列标准:1暋《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133;2暋《铝幕墙板板基》YS/T429灡1;33

523暋《铝幕墙板氟碳喷涂》YS/T429灡2;4暋《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431;5暋《一般工业用铝及铝合金板、带材》GB/T3880。3灡6灡2暋铝单板表面处理层的厚度应满足表3灡6灡2的要求。表3灡6灡2暋铝单板表面处理要求厚度t(毺m)表面处理方法平均膜厚最小局部膜厚氟碳三涂曒32曒30辊涂聚酯、丙烯酸曒16曒14三涂曒40曒34氟碳液体喷涂四涂曒65曒55聚酯、丙烯酸曒25曒20氟碳—曒30粉末喷涂聚酯—曒40陶瓷25~40AA15曒15曒12阳极氧化AA20曒20曒16AA25曒25曒203灡6灡3暋彩色钢板应符合《彩色涂层钢板与钢带》GB/T12754的规定。3灡6灡4暋搪瓷涂层钢板不应在现场开槽或钻孔,其外观质量和技术指标应符合《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234、《非接触食物搪瓷制品》QB/T1855的规定。钢板的主要化学成分应满足表34

533灡6灡4的要求。表3灡6灡4暋搪瓷涂层钢板用钢板主要化学成分元素碳(C)锰(Mn)磷(P)硫(S)含量(%)曑0灡008曑0灡400曑0灡020曑0灡0303灡6灡5暋蜂窝铝板宜采用3暳暳暳系列和5暳暳暳系列铝合金,所用铝及铝合金的化学成分应符合《变形铝及铝合金化学成分》GB/T3190的规定,表面涂层宜采用氟碳喷涂。铝板厚度及涂层厚度应满足表3灡6灡5的要求。表3灡6灡5暋铝板厚度及涂层厚度项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目技术要求平均值面板曒1灡0背板曒0灡7铝板厚度(mm)最小值面板曒0灡9背板曒0灡6平均值曒32滚涂最小值曒30装饰面涂层厚度(毺m)三涂平均值曒40喷涂最小值曒353灡6灡6暋钛及钛合金板材应符合《钛及钛合金板材》GB/T3621的规定。3灡6灡7暋锌合金板的化学成分应符合表3灡6灡7的规定。35

54表3灡6灡7暋锌合金板化学成分元素铜(Cu)钛(Ti)铝(Al)锌(Zn)余留部分含量(%)0灡08~1灡00灡06~0灡2曑0灡015且含锌量不低于99灡9953灡6灡8暋铜及铜合金板应符合《铜及铜合金板材》GB/T2040、《加工铜及铜合金板带材外形尺寸及允许偏差》GB/T17793的规定。3灡7暋石材板材3灡7灡1暋石材面板不应有软弱夹层。带层状纹理的面板,应无粗粒、疏松、多孔的条纹。外观质量和性能指标应符合下列标准:1暋《天然花岗石建筑板材》GB/T18601;2暋《天然花岗石荒料》JC/T204;3暋《天然板石》GB/T18600;4暋《干挂饰面石材及其金属挂件》JC830;5暋《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133。3灡7灡2暋石材面板宜选用花岗岩,其物理性能应满足表3灡7灡2的要求。表3灡7灡2暋花岗岩物理性能指标吸水率体积密度压缩强度弯曲强度项目(%)(g/cm3)(N/mm2)(N/mm2)指标曑0灡6曒2灡560曒100曒8灡036

553灡8暋人造板材3灡8灡1暋微晶玻璃的公称厚度应不小于20mm,符合《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872的规定,并满足耐急冷急热试验和墨水渗透法检查无裂纹的要求。3灡8灡2暋瓷板的性能应符合《建筑幕墙用瓷板》JG/T217的规定,并满足表3灡8灡2的要求。表3灡8灡2暋瓷板物理性能指标项暋暋暋目性暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋能吸水率(%)平均值曑0灡5;单个值曑0灡6抗热震性经抗热震性试验后不出现炸裂或裂纹(循环次数:10次)抗釉裂性(有釉表面)经抗釉裂性试验后,有釉表面应无裂纹或剥落(循环次数:1次)抗冻性经抗冻性试验后应无裂纹或剥落(循环次数:100次)光泽度(抛光板)光泽度不低于55非施釉表面耐深度磨损体积不大于175mm3耐磨性施釉表面耐深度不低于3级色差同一品种、同一批号瓷板颜色花纹基本一致暋暋注:釉面板上有设计要求的装饰性裂纹时,应加以说明,不必做抗釉裂性试验。瓷板力学性能见表3灡2灡14。3灡8灡3暋陶板的性能应符合《陶瓷砖》GB/T4100和《干挂空心陶瓷板》JC/T1080的规定,并满足表3灡8灡3的要求。37

56表3灡8灡3暋陶板物理力学性能指标技暋暋暋术暋暋暋指暋暋暋标项暋暋暋暋目A栺类A栻类A栿类吸水率E(%)E曑33

57合表3灡8灡4的规定。表3灡8灡4暋玻璃纤维水泥板结构层物理力学性能指标性暋暋暋暋能单位指暋暋标暋暋要暋暋求平均值N/mm2曒7灡0抗弯比例极限强度单块最小值N/mm2曒6灡0平均值N/mm2曒18灡0抗弯极限强度单块最小值N/mm2曒15灡0抗冲击强度kJ/m2曒8灡0体积密度(干燥状态)g/cm3曒1灡8吸水率%曑14灡0抗冻性—经25次冻融循环,无起层、剥落等破坏现象。3灡8灡5暋高压热固化木纤维板(千思板)的性能应符合《建筑幕墙用高压热固化木纤维板》JG/T260的规定。3灡9暋复合板材3灡9灡1暋铝塑复合板应符合《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748的相关规定,并满足下列要求:1暋上下面层铝合金板的平均厚度(不包括涂层厚度)均应不小于0灡5mm,最小厚度不小于0灡48mm。所用铝型材符合《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分:力学性能》GB/T3880灡2和《变形铝及铝合金化学成分》GB/T3190中3暳暳暳或5暳暳暳系列的规定。2暋铝合金板材与夹芯层的剥离强度按《夹层结构滚筒剥离强度试验方法》GB/T1457测试,平均值不小于130N·mm/mm,39

58单个测试值不小于120N·mm/mm。3暋铝塑复合板所用芯材应符合《聚乙烯(PE)树脂》GB/T11115的规定,并符合《建筑设计防火规范》GB50016的相关规定。4暋铝塑复合板用于高层建筑时,应符合《高层民用建筑设计防火规范》GB50045的相关规定。5暋板面涂层宜采用氟碳树脂。辊涂时,涂层平均厚度不小于32毺m,局部最小厚度不小于30毺m;喷涂时,涂层平均厚度不小于40毺m,局部最小厚度不小于35毺m。3灡9灡2暋铝蜂窝复合板应符合《铝蜂窝夹层结构通用规范》GJB1719的规定,并满足下列要求:1暋铝合金面板的平均厚度(不包括涂层厚度)不小于1灡0mm,最小厚度处不小于0灡9mm;铝合金背板的平均厚度(不包括涂层厚度)不小于0灡7mm,最小厚处度不小于0灡6mm。铝型材应符合《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分:力学性能》GB/T3880灡2和《变形铝及铝合金化学成分》GB/T3190中3暳暳暳或5暳暳暳系列的规定。2暋铝合金板材与夹芯层的滚筒剥离强度平均值不小于50N·mm/mm,单个测试值不小于40N·mm/mm。平拉强度平均值不小于0灡8N/mm2,单个测试值不小于0灡6N/mm2。3暋铝蜂窝芯孔径宜不大于10mm。孔径6mm~10mm时壁厚宜不小于0灡07mm,孔径小于6mm时壁厚宜不小于0灡05mm。4暋板面涂层符合本规范3灡9灡1条第5款规定。3灡9灡3暋超薄型石材铝蜂窝复合板应符合《超薄天然石材型复合板》JC/T1049的相关规定,并满足下列要求:1暋面板宜采用花岗岩、大理石,厚度宜为3mm~5mm。花40

59岗岩面板应符合《天然花岗石建筑板材》GB/T18601的规定,大理石面板应符合《天然大理石建筑板材》GB/T19766的规定。2暋背板宜采用铝合金板或镀铝锌钢板。铝合金板厚度不小于0灡5mm,涂层厚度不小于5毺m;镀铝锌钢板应符合《连续热镀铝锌合金镀层钢板及钢带》GB/T14978的规定,板材厚度不小于0灡35mm,铝锌涂层不小于15毺m。3暋铝蜂窝芯孔径宜不大于10mm,壁厚不小于0灡05mm,并符合《夹层结构用耐久铝蜂窝芯材料规范》HB5443的规定。4暋石材铝蜂窝复合板厚度不小于20mm。3灡9灡4暋超薄型石材蜂窝板的主要性能应满足表3灡9灡4的要求。表3灡9灡4暋超薄型石材蜂窝板技术指标类项暋目单暋位性暋暋能检测标准和方法备暋暋暋注别石材厚5mm,铝板面密度kg/m2曑16灡20—0灡5mm,总厚度20mm弯曲强度N/mm2曒17灡9GB/T17748—背暋暋压缩强度N/mm2曒1灡31GJB130—板暋剪切强度N/mm2曒0灡67GJB130—暋为暋粘结强度N/mm2曒1灡23GJB130—暋铝螺栓拉拔力kN曒3灡2GB/T17657—暋暋120次循环(-25暲2)曟2h板冰融循环循环次数表面及粘合层~(50暲2)曟2h-25曟2h~50曟2h无异常75曟温差循环中GBJ75-1984面平均隔声量dB32—密度16灡2kg/m241

60续表3灡9灡4类项暋目单暋位性暋暋能检测标准和方法备暋暋暋注别导热系数W/(m·K)0灡655GB/T10294—背板防火级别级B1GB8624—为1暳106次疲劳试验次GB/T3075螺栓直径M8铝无破坏板冲击试验次10次无破坏GB/T99631kg1m钢球石材厚5mm面密度kg/m2曑18.92—镀铝锌钢板0灡35mm总厚度20mm弯曲强度N/mm2曒32灡4GB/T17748—背暋压缩强度N/mm2曒1灡37GJB130—暋板剪切强度N/mm2曒0灡68GJB130—暋暋为粘结强度N/mm2曒2灡56GJB130—暋暋螺栓拉拔力kN曒3灡5GB/T17657—镀暋120次循环(-35暲2)曟2h暋铝冰融循环循环次数表面及粘合层~(80暲2)曟2h-35曟2h~80曟2h暋无异常115曟温差循环中暋锌GBJ75-1984面暋平均隔声量dB32—密度16灡2kg/m2暋钢暋导热系数W/(m·K)0灡678GB/T10294—暋板防火级别级B1GB8624—1暳106次疲劳试验次GB/T3075螺栓直径M8无破坏冲击试验次10次无破坏GB/T99631kg1m钢球42

613灡10暋金属连接件与紧固件3灡10灡1暋连接件、紧固件、组合配件宜选用不锈钢或铝合金材料,应符合国家现行标准的规定,并具备产品合格证、质量保证书及相关性能的检测报告。3灡10灡2暋铝合金结构焊接应符合《铝合金结构设计规范》GB50429和《铝及铝合金焊丝》GB/T10858的规定,焊丝宜选用SAlMG灢3焊丝(Eur5356)或SAlSi灢1焊丝(Eur4043)。3灡10灡3暋紧固件螺栓、螺钉、螺柱等的机械性能、化学成分应符合《紧固件机械性能》系列GB/T3098灡1~3098灡21的规定。3灡10灡4暋锚栓应符合《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160、《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的规定,可采用碳素钢、不锈钢或合金钢材料。化学螺栓和锚固胶的化学成分、力学性能应符合设计要求,药剂必须在有效期内使用。3灡10灡5暋背栓的材料性质和力学性能应满足设计要求,并由有相应资质的检测机构出具检测报告。3灡11暋结构胶与密封材料3灡11灡1暋硅酮结构密封胶应符合《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776的相关规定。3灡11灡2暋双组分产品两组分的颜色应有明显区别。3灡11灡3暋硅酮结构密封胶的物理性能应满足表3灡11灡3的要求。硅酮结构密封胶不应与聚硫密封胶接触使用。43

62表3灡11灡3暋硅酮结构密封胶物理力学性能检暋暋暋测暋暋暋项暋暋暋目单位技术指标垂直放置mm曑3下垂度水平放置—不变形挤出性as曑10适用期bmin曒20表干时间h曑3硬度(ShoreA)—20~6023曟N/mm2曒0灡6090曟N/mm2曒0灡45拉伸粘结强度-30曟N/mm2曒0灡45拉伸浸水后N/mm2曒0灡45粘结性水-紫外线光照后N/mm2曒0灡45粘结破坏面积%曑5最大拉伸强度时伸长率(23曟)%曒100热失重%曑10热老化龟裂—无龟裂粉化—无粉化暋暋注:1灡a仅适用于单组分产品;2灡b仅适用于双组分产品。3灡11灡4暋硅酮结构密封胶和硅酮建筑密封胶应具备产品合格证、有保质年限的质量保证书及相关性能的检测报告。3灡11灡5暋同一幕墙工程应采用同一品牌的硅酮结构密封胶和硅44

63酮建筑密封胶。用于石材幕墙的硅酮结构密封胶应有专项试验报告。3灡11灡6暋硅酮结构密封胶和硅酮建筑密封胶必须在有效期内使用,使用前应经有相应资质的检测机构进行与其接触材料的相容性试验。硅酮结构密封胶还应做剥离粘结性试验和邵氏硬度试验。3灡11灡7暋隐框和半隐框玻璃幕墙,其玻璃与铝型材粘结必须采用中性硅酮结构密封胶;全玻璃幕墙和点支承幕墙采用镀膜玻璃时,不应采用酸性硅酮结构密封胶粘结。3灡11灡8暋硅酮结构密封胶采用底漆时,应符合如下规定:1暋必须经有相应资质的检测机构做相容性试验和剥离粘结性试验。2暋硅酮结构密封胶与配套使用的底漆应由同一生产厂配制。底漆应有明显的颜色识别,并提供使用说明书。3暋必须严格按照使用说明书的要求操作。3灡11灡9暋硅酮结构密封胶和硅酮建筑密封胶应标明如下内容:1暋产品名称;2暋产品标记;3暋生产厂名称及厂址;4暋生产日期;5暋产品生产批号;6暋贮存期;7暋包装产品净容量;8暋产品颜色;9暋产品使用说明。3灡11灡10暋硅酮建筑密封胶应符合《硅硐建筑密封胶》GB/T1468345

64的规定,密封胶的位移能力应符合设计要求,且不小于20%,其性能应满足表3灡11灡10的要求。宜采用中性硅酮建筑密封胶。表3灡11灡10暋硅酮建筑密封胶的性能要求技术指标项暋暋暋暋暋暋暋暋目25HM20HM25LM20LM密度(g/cm3)规定值暲0灡1垂直曑3下垂度(mm)水平无变形表干时间(h)曑3挤出性(mL/min)曒80弹性恢复率(%)曒8023曟>0灡4或曑0灡4和拉伸模量(N/mm2)-20曟>0灡6曑0灡6定伸粘结性无破坏紫外线辐照后粘结性无破坏冷拉-热压后粘结性无破坏浸水后定伸粘结性无破坏质量损失率(%)曑103灡11灡11暋石材的接缝密封宜采用专用的石材密封胶,应符合《石材用建筑密封胶》GB/T23261的规定,其物理力学性能应满足表3灡11灡11的要求。46

65表3灡11灡11暋石材用建筑密封胶的性能要求技术指标项暋暋暋目50HM25HM20HM50LM25LM20LM12灡5E垂直曑3下垂度(mm)水平无变形表干时间(h)曑3挤出性(mL/min)曒80弹性恢复率(%)暋暋暋暋曒80曒40+23曟>0灡4或曑0灡4和拉伸模量—(N/mm2)-20曟>0灡6曑0灡6定伸粘结性无破坏冷拉热压后粘结性无破坏浸水后定伸粘结性无破坏质量损失(%)曑5灡0污染宽度曑2灡0污染性(mm)污染深度曑2灡03灡11灡12暋聚氨酯建筑密封胶的物理力学性能应符合《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482的规定,并满足表3灡11灡12的要求。47

66表3灡11灡12暋聚氨酯建筑密封胶物理性能技术指标试验项目20HM25LM20LM密度(g/cm3)规定值暲0灡1下垂度(N型)曑3mm流动性流平性(L型)光滑平整表干时间(h)曑24挤出性a(mL/min)曒80适用期b(h)曒1弹性恢复率(%)曒7023曟>0灡4或曑0灡4和拉伸模量(N/mm2)-20曟>0灡6曑0灡6定伸粘结性无破坏浸水后定伸粘结性无破坏冷拉-热压后的粘结性无破坏质量损失率(%)曑7暋暋注:a此项仅适用于单组分产品;b此项仅适用于多组分产品,允许采用供需双方商定的其他指标值。3灡11灡13暋石材幕墙金属挂件与石材间粘接、固定和填缝的胶粘材料,应具有高机械性抵抗能力。选用干挂石材用环氧胶粘剂时,应符合《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC887的相关规定,其物理力学性能应满足表3灡11灡13的要求。48

67表3灡11灡13暋环氧胶粘剂物理力学性能技暋术暋指暋标项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目单位快固普通适用期amin5~30>30~90弯曲弹性模量N/mm2曒2000冲击强度kJ/m2曒3灡0拉剪强度(不锈钢-不锈钢)N/mm2曒8灡0标准条件48hN/mm2曒10灡0浸水168hN/mm2曒7灡0石材-石材压剪强度热处理80曟,168hN/mm2曒7灡0冻融循环50次N/mm2曒7灡0石材-不锈钢标准条件48hN/mm2曒10灡0暋暋注:a适用期指标也可由供需双方商定。3灡11灡14暋橡胶材料应符合《建筑门窗、幕墙用密封胶条》GB/T24498、《工业用橡胶板》GB/T5574、《建筑橡胶密封垫—预成型实心硫化的结构密封垫用材料规范》HG/T3099的规定。宜采用三元乙丙橡胶、硅橡胶、氯丁橡胶。3灡11灡15暋橡胶密封材料应有良好的弹性和抗老化性能,低温时能保持弹性,不发生脆性断裂。3灡12暋防火材料3灡12灡1暋防火材料应符合防火设计要求,具备产品合格证和耐火测试报告。3灡12灡2暋幕墙防火层的托板材料应采用厚度不小于1灡5mm的镀49

68锌钢板,不得采用铝板、铝塑板。防火层的密封材料应采用防火密封胶。防火封堵材料应符合《防火封堵材料》GB23864的相关规定,发生火灾时,在规定时限内不应发生移位、脱落现象,不应产生有毒有害气体。3灡12灡3暋防火密封胶应符合《建筑用阻燃密封胶》GB/T24267的规定,其阻燃性能应满足表3灡12灡3的要求。表3灡12灡3暋阻燃性能级别a判暋暋暋暋别暋暋暋暋依暋暋暋暋据FV灢0每个试件的有焰燃烧时间(t1+t2)曑10s对于任何状态调节条件,每组五个试件有焰燃烧时间总和tf曑50s每个试件第二次施焰后有焰加上无焰燃烧时间(t2+t3)曑30s每个试件有焰或无焰燃烧蔓延到夹具现象无滴落物引燃脱脂棉现象无暋暋注:a五个试件为一组,全符合要求为合格。当有一个不符合要求时,可采用另一组五个试件进行同样试验,全满足要求为合格。3灡12灡4暋幕墙钢结构用防火涂料的技术性能应符合《钢结构防火涂料》GB14907的相关规定。3灡12灡5暋防火铝塑板的燃烧性能应符合《建筑材料及制品燃烧性能分级》GB8624的规定。防火铝塑板不得作为防火分隔材料使用。3灡13暋保温材料3灡13灡1暋幕墙宜采用岩棉、矿棉、玻璃棉等符合防火设计要求的材料作为隔热保温材料,并符合《绝热用岩棉、矿渣棉及其制品》50

69GB/T11835、《绝热用玻璃棉及其制品》GB/T13350的规定。3灡13灡2暋粘结、固定隔热保温层的材料应符合防火设计要求。3灡14暋其它材料3灡14灡1暋玻璃支承垫块宜采用邵氏硬度为80~90的氯丁橡胶等材料,不得使用硫化再生橡胶、木片或其它吸水性材料。3灡14灡2暋不同金属材料接触面设置的绝缘隔离垫片,宜采用尼龙、聚氯乙烯(PVC)等制品。3灡14灡3暋中空玻璃用干燥剂质量和性能指标应符合《3A分子筛》GB/T10504的规定,并满足表3灡14灡3要求。表3灡14灡3暋中空玻璃用球形3A分子筛的要求d(1灡0mm~1灡6mm)d(1灡6mm~2灡5mm)项暋暋暋暋暋目单位一等品合格品一等品合格品静态水吸附(曒)%21灡020灡021灡020灡0磨耗率(曑)%0灡20灡30灡20灡3堆积密度(曒)g/mL0灡750灡70灡750灡7粒度(曒)%96灡095灡096灡095灡0抗压碎力(曒)N/颗14灡020灡0抗压碎力抗压碎力变异系数—曑0灡3包装品含水量(曑)%1灡5静态氮气吸附(曑)mg/g2灡0吸水率(曑)%0灡50灡70灡50灡73灡14灡4暋清洗幕墙面板的清洁剂,应对大气无污染,对人员健康无毒害,与墙面材料不发生化学反应,无腐蚀性。51

703灡14灡5暋中等硬度的聚胺基甲酸乙脂低发泡间隔双面胶带或聚乙烯树脂低发泡双面胶带,其厚度宜比结构胶厚度大1mm。与单组份硅酮结构密封胶配合使用的低发泡间隔双面胶带,宜具有透气性。3灡14灡6暋幕墙宜采用聚乙烯泡沫棒作填充材料,其密度应不大于3。37kg/m3灡14灡7暋聚酰胺隔热条(PA66GF25)的物理力学性能应符合表3灡14灡7的规定:表3灡14灡7暋聚酰胺(PA66GF25)隔热条的物理力学性能序号项暋暋暋暋目单暋暋位要暋暋暋暋求1密度g/cm31灡30暲0灡052线膨胀系数K灢1(2灡3~3灡5)暳10-53维卡软化温度曟曒2304负荷(0灡45MPa)变形温度曟曒2405轴钉应力开裂实验结果—孔口无裂纹6邵氏硬度(HD)—80暲57无缺口冲击强度kJ/m2曒358室温纵向抗拉特征值N/mm2曒809弹性模量N/mm2曒450010断裂伸长率%曒2灡511室温横向抗拉特征值N/mm2曒7012高温横向抗拉特征值N/mm2曒4513低温横向抗拉特征值N/mm2曒8052

71续表3灡14灡7序号项暋暋暋暋目单暋暋位要暋暋暋暋求14耐水实验结果N/mm2横向抗拉特征值曒3515热老化试验结果N/mm2横向抗拉特征值曒50暋暋注:室温(23暲2)曟,高温(90暲2)曟,低温(-30暲2)曟。表中第11~15项数值仅适用于栺型隔热条,非栺型隔热条的要求由供需双方协商确定,并在合同(或订货单)中注明。53

724暋建筑设计4灡1暋一般规定4灡1灡1暋应根据建筑物的性质、立面设计、热工要求和所处环境等,在建筑方案设计阶段选择建筑幕墙类型;经技术经济综合分析后,在初步设计阶段确定建筑幕墙类型。4灡1灡2暋建筑幕墙应与建筑物整体设计及周边环境相协调。幕墙立面的分格应不妨碍室内的使用功能并与室内空间组合相适应。4灡1灡3暋对于建筑所处环境的风荷载、地震及气候变化,建筑幕墙应具有相应的抵抗能力和适应能力。4灡1灡4暋建筑幕墙玻墙比应符合本规范5灡2节的规定。幕墙建筑的光反射、热工性能、防火、防雷等设计要求,应符合本规范第5、6、7、8章的规定。4灡1灡5暋玻璃幕墙宜采用明框或半隐框构造。如采用隐框玻璃幕墙,应有可靠的安全技术措施。隐框玻璃幕墙和高层半隐框玻璃幕墙应经专项技术论证。外倾式斜幕墙不应采用隐框玻璃幕墙。4灡1灡6暋幕墙玻璃面板应符合以下要求:1暋除建筑物的底层大堂和地面高度10m以下的橱窗玻璃外,玻璃面板宜不大于4灡5m2。2、半钢化玻璃应2暋除夹层玻璃外,钢化玻璃应不大于4灡5m不大于2灡5m2,钢化玻璃应有防自爆坠落措施、半钢化玻璃应有防坠落构造措施。3暋除建筑物的底层大堂和地面高度10m以下的橱窗玻璃外,夹层玻璃面板应不大于9灡0m2。54

734灡1灡7暋下列建筑宜进行幕墙抗爆设计:1暋特别重要的幕墙建筑;2暋建筑设计规定有抗爆要求的幕墙建筑。4灡1灡8暋人员密集且流动性大的重要公共建筑的幕墙玻璃面板应采用夹层玻璃。有抗爆设计的幕墙玻璃面板应满足抗爆要求。4灡1灡9暋临街幕墙玻璃宜采用夹层玻璃。使用钢化玻璃或半钢化玻璃时,应符合第4灡1灡6条规定。4灡1灡10暋幕墙建筑周边宜设置安全隔离带,主要出入口上方应有安全防护设施,人员密集处可采取设置绿化带、挑檐、有顶棚的走廊等措施。4灡1灡11暋透明幕墙宜有可开启部分或设置通风换气装置。当设置开启窗时,其开启面积之和宜不大于幕墙总面积的15%。4灡1灡12暋建筑幕墙应便于维护和清洁。高度超过50m的幕墙工程应设置清洗设施。4灡2暋性能设计4灡2灡1暋建筑幕墙的性能等级应根据使用功能和建筑物的类别、高度、体型以及所在地的地理气候及环境条件确定。4灡2灡2暋建筑幕墙的气密性能指标应符合表4灡2灡2的规定,并满足相关建筑节能设计标准的要求。开放式建筑幕墙的气密性能不作规定。表4灡2灡2暋建筑幕墙气密性指标可开启部分(m3/m·h)幕墙整体(m3/m2·h)曑1灡5曑1灡24灡2灡3暋建筑幕墙的水密性:1暋建筑幕墙的水密性设计取值按下式计算:55

74P=1000毺z毺sw0(4灡2灡3)式中暋P———水密性设计值(N/m2);毺z———风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定采用;毺s———风荷载体型系数,可取1灡2;———基本风压(kN/m2),按《建筑结构荷载规范》GBw050009的规定,上海地区按0灡55采用。2,可2暋建筑幕墙固定部分的水密性取值应不小于1000N/m开启部分不小于500N/m2。3暋开放式建筑幕墙的水密性能不作规定。4灡2灡4暋建筑幕墙的抗风压性能:1暋抗风压性能指标应根据幕墙所受的风荷载标准值wk确定。风荷载标准值的计算应符合本规范第9灡2灡1条规定。2,2暋建筑幕墙的抗风压性能指标值,墙面应不小于1灡0kN/m墙角边应不小于1灡5kN/m2。3暋在抗风压性能指标值作用下,幕墙的支承结构和面板的挠度限值应符合本规范相关章节的规定。4灡2灡5暋建筑幕墙的平面内变形性能规定:1暋主体结构楼层弹性层间位移角控制值应按层间高度内弹性层间位移量计算。2暋建筑幕墙的平面内变形性能指标值应不小于主体结构弹性层间位移角控制值的3倍,且不宜小于1/200。4灡2灡6暋建筑幕墙的空气隔声性能应满足室内声环境要求,符合空气计权隔声量等级指标。隔声量应不小于30dB。4灡2灡7暋建筑幕墙的耐撞击性能应满足设计要求,耐撞击性能指标应不小于700N·m。56

754灡3暋安全措施4灡3灡1暋建筑幕墙面板的板块及其支承结构不应跨越主体结构的变形缝。与主体结构变形缝相对应部位的幕墙构造,应能适应主体结构的变形量。4灡3灡2暋建筑幕墙的板块设置应符合本规范7灡1灡5条规定。4灡3灡3暋框支承玻璃幕墙的面板可采用夹层玻璃、钢化玻璃或半钢化玻璃。点支承玻璃幕墙的面板应采用夹层玻璃或钢化玻璃。由玻璃肋支承的全玻璃幕墙,玻璃肋宜采用夹层玻璃或夹层钢化玻璃。索网结构玻璃幕墙可采用夹层玻璃。4灡3灡4暋安装在易于受到人体或物体碰撞部位的玻璃面板,应采取防护措施,并在易发生碰撞的部位设置警示标志、护栏等防撞设施。4灡3灡5暋楼层外缘无实体墙的玻璃部位应设置防撞设施和醒目的警示标志。设置固定护栏时,护栏高度应符合《民用建筑设计通则》GB50352的规定。具备以下条件之一者可不设护栏:1暋在护栏高度处设有幕墙橫梁,该部位的横梁及立柱已经抗冲击计算,滿足可能发生的撞击。冲击力标准值为1灡2kN,应计入冲击系数1灡50、荷载分项系数1灡40。可不与风荷载及地震作用力相组合。2暋中空玻璃的内片采用钢化玻璃,单块玻璃面积不大于2,钢化玻璃厚度不小于8mm。3灡0m3暋中空玻璃的内片采用夹层玻璃,单块玻璃面积不大于2,夹层玻璃厚度不小于12灡76mm。4灡0m2,中空玻璃的内片采用夹层玻4暋单块玻璃面积大于4灡0m璃,夹层玻璃厚度经计算确定,且应不小于12灡76mm,冲击力标准57

76值为1灡5kN,荷载作用于玻璃板块中央,应计入冲击系数1灡50、荷载分项系数1灡40,且应与风荷载、地震作用力相组合,符合承载能力极限状态的规定。4灡4暋构造设计4灡4灡1暋建筑幕墙的构造设计应符合安全、适用与美观的原则。4灡4灡2暋建筑幕墙与主体结构间的连接构造应有足够的强度、刚度和相对位移的能力,且应便于制作安装、维护保养及局部更换面板或构件。4灡4灡3暋幕墙保温材料应有防潮措施。保温材料应符合国家现行标准和消防规定。4灡4灡4暋建筑幕墙应设计导向排水构造,疏导可能形成的冷凝水。应有防止雨水渗入保温层内的构造措施。4灡4灡5暋建筑幕墙的所有连接部位应有防止构件之间因相互摩擦产生噪声的措施。4灡4灡6暋不同金属材料相接触部位,应设置绝缘衬垫或采取其他有效的防腐蚀措施。4灡4灡7暋建筑幕墙面板的分格尺寸及接缝设计,应能在平面内变形产生最大位移时,板块之间不发生挤压碰撞,且保持其密封性。4灡4灡8暋玻璃幕墙的非结构受力胶缝应采用硅酮建筑密封胶密封。开启扇的密封胶条宜采用氯丁橡胶、硅橡胶密封条或三元乙丙橡胶制品。4灡5暋建筑设计文件中有关幕墙设计的深度4灡5灡1暋建筑方案设计文件应包含以下内容:1暋幕墙建筑的平、立面图及幕墙类型。58

772暋建筑幕墙的面板材料及板块分格设计。3暋建筑幕墙与周边环境的协调性。4灡5灡2暋建筑初步设计文件应包含以下内容:1暋幕墙建筑的热工指标及保温隔热等节能措施。2暋建筑幕墙的抗风压、气密性、水密性、隔声性等技术指标。3暋建筑幕墙的立面布局、面板构造、分格尺寸及型材种类。4暋幕墙玻璃的技术参数。5暋减少幕墙玻璃光反射影响的措施。6暋建筑幕墙的安全、防火、防雷设计要求。7暋建筑幕墙的清洗方式及清洗维护设施布置。4灡5灡3暋建筑施工图设计文件内容:1暋建筑施工图设计总说明中,应编制建筑幕墙设计专项说明,阐明幕墙所在立面部位、类别与构造形式,面板材质与分格设计,构造层次及热工性能,开启部位的尺寸与开启方式,型材种类,埋件要求,幕墙各项性能等级,清洗维护以及维修更换要求等。2暋编制幕墙招标文件前,建筑设计单位提供建筑幕墙设计技术要点,应包含以下内容:暋1)概述幕墙工程总面积、幕墙分项面积、幕墙起始高度及最高高度。暋2)幕墙构造类型、面材选择、立面分格尺寸及组合形式(包括雨棚部位、墙面预留洞部位)。暋3)幕墙设计的基本参数。暋4)幕墙主要技术物理性能等级或指标。暋5)建筑幕墙开启窗的规格尺寸、开启方向与开启形式。暋6)典型立面及立面设计中特殊部位的局部放大图。59

78暋7)幕墙的热工指标、面板的光学性能指标及防火要求。暋8)主体结构的防雷等级与设计,防雷系统中可供幕墙设置防雷接地埋件及防雷接地连接的部位。暋9)清洗维护技术及其安全要求。暋10)幕墙埋件的种类及材质。4灡6暋幕墙设计文件的深度4灡6灡1暋幕墙施工图设计总说明书应包含的内容:1暋工程概况:暋1)工程名称、工程地点。暋2)工程性质等级、工程范围。暋3)幕墙高度(起始标高、最高标高)、幕墙种类及组成、幕墙总面积及各分项面积、开启方式及开启面积、建筑标识性部位幕墙设计的特殊规定。2暋设计依据:暋1)现行的国家、行业和上海市标准中与幕墙工程相关的规范、规程。暋2)有关部门的批复意见书。暋3)建筑所在地的基本风压值、雪荷载值、地震设防烈度、地面粗糙度。暋4)建筑幕墙抗风压性能、水密性能、气密性能、平面内变形性能、空气隔声性能、耐撞击性能等各项技术物理性能指标。暋5)热工性能指标值:透明幕墙的传热系数、遮阳系数;非透明幕墙的传热系数。暋6)幕墙玻璃的可见光透射率、反射率等主要光学性能指60

79标值。3暋幕墙组成分述:暋1)建筑物各立面的幕墙组成、面板种类及玻墙比。暋2)各类幕墙的构造形式。暋3)可开启部位的启闭形式、连接构造。4暋材料选用:暋1)幕墙支承结构的型材种类、规格、壁厚及其相关技术指标。暋2)面板的规格、板块构成。暋3)透明面板的可见光透射率、可见光反射率、传热系数、遮阳系数等;非透明面板的构造组成、传热系数及表面处理技术要求。暋4)五金件及各类附件的规格及品种、颜色及表面处理。暋5)标准件的材质及机械性能。暋6)胶料的种类和颜色。暋7)防火及保温材料的材质、规格、燃烧性能等级。5暋制作及安装技术:暋1)加工精度和安装精度。暋2)加工、制作、组装的技术要求。6暋选择幕墙典型部位,编制性能模拟检测专项文件。4灡6灡2暋施工图应包含的内容:1暋幕墙建筑的立面图、平面图、剖面图。2暋幕墙立面图:标注轴线、层高、标高、幕墙高度和宽度、幕墙单元分格尺寸、节点和局部放大范围的索引及编序、图例及本图设计说明等。3暋幕墙平面图:61

80主体结构及幕墙平面布置、轴线号、幕墙单元宽度尺寸以及与主体结构间的距离。4暋幕墙剖面图:剖面图应含幕墙与主体结构的剖切构造,标注轴线号、楼层标高、幕墙高度及板块高度尺寸、室内平顶标高及开启窗执手离地高度、遮阳装置预留尺寸等。5暋局部放大图:局部立面图、平面投影图及其剖面图。应标明其所在立面的索引序号、节点索引编序号、轴线、所在部位标高及相关尺寸等。6暋构造详图:竖框节点构造图(横剖面图)应含各典型部位和特殊部位的面板、系统的节点构造及竖框与主体结构的连接构造等。横框节点构造图(纵剖面图),应含系统构造及竖框上下端与主体结构的连接构造、各典型部位和特殊部位面板四周收边方式等。构造详图应标注各部件的材料名称、材质及规格(或代号)、外型尺寸及相对位置、与轴线的位置关系、幕墙距离主体结构的尺寸等。特定部位的节点应标注所在标高。7暋防火构造节点、防雷构造节点、保温层构造设计、防排水构造设计、与相邻墙体及洞口边沿间的构造设计、变形缝构造设计等。8暋补充设计图纸:复杂部位宜以三维图补充表达构造细部。9暋埋件详图及布置图。10暋结构计算书。11暋热工计算书。4灡6灡3暋幕墙工程应编制性能模拟测试专项设计方案,模型设计图应与施工图构造一致。62

815暋幕墙光反射5灡1暋一般规定5灡1灡1暋本章适用于由玻璃或玻璃与其他材料组成的建筑幕墙作为外围护的建筑立面设计和玻墙比大于40%的其他建筑立面设计。5灡1灡2暋建筑立面采用玻璃幕墙应考虑幕墙玻璃对周围环境产生的太阳光反射影响,符合环保、规划和城市管理等现行政策法规的规定。5灡1灡3暋设计方案的确定应作光反射环境影响分析和评价。5灡1灡4暋幕墙玻璃的可见光反射率宜不大于15%,反射光影响范围内无敏感目标时可选择不大于20%。非玻璃材料宜采用低反射亚光表面。5灡1灡5暋反射光对敏感目标有明显影响时,应采取措施减少或消除其影响。5灡2暋建筑设计5灡2灡1暋采用玻璃幕墙的建筑立面应选择恰当的玻墙比,并符合本规范第4章、第6章和第7章的相关规定。5灡2灡2暋除大堂、门厅和高度不大于24m的裙房外,建筑立面玻墙比宜不大于40%。5灡2灡3暋居住区或敏感目标较多的地段,建筑立面玻墙比应不大于40%。商务区和敏感目标较少的地段,玻墙比宜不大于70%。立面设计应符合幕墙光反射环境评价的相关规定。5灡2灡4暋建筑东立面或西立面朝向住宅、中小学、托儿所、幼儿园、63

82养老院和医院病房等敏感目标时,该立面不宜使用玻璃幕墙。5灡2灡5暋慎用弧形玻璃幕墙。内凹状外立面应防止反射光聚焦对环境造成不利影响。5灡2灡6暋后倾式幕墙立面、大面积玻璃顶棚或屋面,应防止反射光进入敏感目标的窗户。5灡2灡7暋应控制幕墙玻璃的连续面积。宜采用玻璃与其他面板材料构成的组合幕墙。幕墙的非可视部分不宜采用玻璃面板。5灡2灡8暋建筑物外立面的装饰部件和遮阳部件不宜采用玻璃制品。5灡2灡9暋建筑立面玻墙比按下列规定计算:1暋不同朝向的立面,玻墙比应分别计算。2暋没有女儿墙或女儿墙不使用幕墙玻璃的建筑,玻墙比计算范围为主体建筑檐口以下,不包括裙房、门厅和大堂。3暋女儿墙使用幕墙玻璃的建筑,玻墙比计算范围为女儿墙顶以下,不包括裙房、门厅和大堂。4暋裙房应单独计算玻墙比。5灡3暋减少光反射影响的措施5灡3灡1暋按环境分析与评价的要求优化设计方案。5灡3灡2暋宜选用光学性能较好的低辐射、低反射玻璃。5灡3灡3暋调整外立面玻璃板块的分隔尺度和布置形式,减小连续玻璃板块的面积,优先采用组合幕墙。5灡3灡4暋弧形立面和转角宜采用平板玻璃拼接,不宜采用加工成弧形的玻璃。玻璃板块间宜用遮阳条分隔。5灡3灡5暋加强建筑四周和道路两侧的绿化种植。5灡3灡6暋结合方案设计和反射光影响分析,设置外伸于玻璃面的遮阳窗框、遮阳装饰条、遮阳罩,采用玻璃外表面涂膜贴膜等措施64

83减少光反射。5灡4暋幕墙光反射的环境分析5灡4灡1暋玻璃幕墙的环境影响评价应根据玻璃幕墙的高度确定反射光影响分析范围。反射光影响分析范围以幕墙建筑为圆心,以如下距离为半径:建筑物幕墙玻璃高度大于100m时,取该高度的3灡5倍;建筑物幕墙玻璃高度小于40m时,取该高度的5倍;建筑物幕墙玻璃高度在40m~100m时,用插入法确定。5灡4灡2暋玻璃幕墙反射光计算时段为日出后至日落前,以7时至10时和14时至17时为反射光影响分析的主要时间段。5灡4灡3暋光反射分析评价内容包括影响视线的反射光角度、敏感目标受反射光照射的亮度和直射光反射对敏感目标影响的持续时间(见附录A)。5灡4灡4暋利用绿化遮挡反射光影响时,应分析绿化实施的可行性并明确绿化适宜的高度。5灡4灡5暋玻璃幕墙影响分析应反映相邻建筑的相互遮挡情况,相邻建筑的遮挡可减少玻璃幕墙的受光面。5灡4灡6暋反射光影响的分析应考虑设置遮阳措施的效果。5灡4灡7暋玻璃幕墙影响分析应包括直射光在相邻建筑玻璃幕墙间产生的二次反射光影响。5灡4灡8暋玻璃顶棚和屋面应作光反射环境影响分析。5灡4灡9暋应分析凹形弧面玻璃幕墙反射光聚焦点的位置,评价其影响。5灡4灡10暋采用幕墙结构形式与主体结构连接固定的建筑外窗,应视同玻璃幕墙,按本章规定作光反射影响分析。65

846暋幕墙热工设计6灡1暋一般规定6灡1灡1暋建筑幕墙的透明部分和非透明部分应分别满足不同的热工性能指标,并应符合建筑主体的热工设计要求。6灡1灡2暋建筑幕墙的透明部分和非透明部分的热工性能指标应符合《公共建筑节能设计标准》GB50189和《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151的相关规定:1暋透明幕墙的传热系数、遮阳系数应符合表6灡1灡2的规定。表6灡1灡2暋透明幕墙传热系数和遮阳系数的限值单一朝向的透明遮阳系数SC传热系数(W/(m2·K))幕墙窗墙面积比Cm(东、南、西向/北向)Cm曑0灡2曑4灡7—0灡2

856灡1灡4暋日照较长的建筑立面,透明幕墙宜有遮阳措施。6灡1灡5暋双层玻璃幕墙宜采用外通风双层幕墙。6灡1灡6暋透明幕墙的传热系数应根据面板玻璃和幕墙框材的传热系数,按面积加权的方法计算。6灡1灡7暋非透明幕墙的传热系数应按照其构造组成的各材料层热阻相加的方法计算,幕墙面板背后材料层不同时,应按照相应数值的面积加权平均计算。6灡1灡8暋透明幕墙应采用中空玻璃、夹层玻璃、真空玻璃等光学性能和热工性能符合设计要求的面板材料。6灡1灡9暋当建筑底层大堂确需采用单层玻璃时,单层玻璃的面积宜不大于其所在朝向透明幕墙面积的15%,所在朝向透明幕墙的传热系数应符合热工设计要求。6灡2暋构造与设计6灡2灡1暋中空玻璃气体层的厚度应符合本规范3灡5灡3条规定。6灡2灡2暋明框幕墙金属型材应采用隔热型材或采取隔热构造措施。采用垫块隔热时,垫块宜为连续条形。隔热材料的性能应符合现行的国家和行业标准。6灡2灡3暋外通风双层幕墙的内层幕墙玻璃应采用中空玻璃,符合本规范14灡2灡2条规定。内通风双层幕墙的外层幕墙应采用中空玻璃,符合本规范14灡2灡1条规定。板块构造形式经热工计算确定。6灡2灡4暋内通风双层幕墙的外层幕墙应采用有隔热构造措施的型材,外通风双层幕墙的内层幕墙应采用有隔热构造措施的型材。6灡2灡5暋非透明幕墙面板背后的空间内应设置保温构造层。幕墙保温材料与面板或与主体结构外表面之间应有不小于50mm的空气层。玻璃面板内侧应有不小于50mm的空气层。67

867暋幕墙防火7灡1暋一般规定7灡1灡1暋幕墙面板材料和面板背后的填充材料应为不燃或难燃材料,并符合消防规定。7灡1灡2暋无窗槛墙或窗槛墙高度小于0灡8m的建筑幕墙,应在每层楼板外沿设置耐火极限不低于1灡0h、高度不低于0灡8m的不燃烧实体裙墙或防火玻璃裙墙。墙内填充材料的燃烧性能应满足消防要求。7灡1灡3暋建筑幕墙与各层楼板、防火分隔、实体墙面洞口边缘的间隙等,应设置防火封堵。封堵构造在耐火时限内不应发生开裂或脱落。7灡1灡4暋消防登高立面不宜采用大面积的玻璃幕墙。当采用时,应在建筑高度100m范围内设置应急击碎玻璃,并符合以下规定:1暋设置应急击碎玻璃每层不少于2块,间距不大于20m。2暋每块应急击碎的玻璃宽度不小于1灡20m,高度不小于1灡00m,并应设置明显的警示标志。应急击碎玻璃应采用普通玻璃,不得采用夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃。3暋应急击碎玻璃不宜布置在建筑物直通室外的出入口上方。确需布置时,应设置宽度不小于1灡0m的防护挑檐。7灡1灡5暋同一块幕墙玻璃板块不应跨越建筑物上下、左右相邻的防火分区。68

877灡2暋构造与设计7灡2灡1暋防火玻璃裙墙或防火玻璃墙,由防火玻璃与防火密封胶构成,或由防火玻璃、防火密封胶与支承构件共同组成,应按照墙体构件耐火极限的测试方法测试,达到相应的耐火极限等级规定。7灡2灡2暋建筑幕墙的防火封堵应采用厚度不小于100mm的岩棉、矿棉等耐高温、不燃烧的材料填充密实,并由厚度不小于1灡5mm厚的镀锌钢板承托,其缝隙应以防火密封胶密封。竖向应双面封堵。7灡2灡3暋楼层间防火封堵的位置宜位于梁底,并与幕墙的横梁或立柱相连接。严禁直接用胶料粘接在幕墙玻璃内侧面。7灡2灡4暋金属幕墙采用铝塑复合板时,应满足消防要求。构造设计除符合7灡1灡2条规定外,可在每层楼板外沿部位和防火分区纵向分隔部位设置不小于0灡8m的隔离带,隔离带外墙面板为不燃烧材料。7灡2灡5暋紧靠建筑物内防火分隔墙两侧的玻璃幕墙之间应设置水平距离不小于2灡0m、耐火极限不低于1灡0h的实体墙或防火玻璃墙。7灡2灡6暋建筑物内的防火墙设置在转角处时,内转角两侧的玻璃幕墙之间应设置水平距离不小于4灡0m、耐火极限不低于1灡0h的实体墙或防火玻璃墙。7灡2灡7暋消防排烟用的幕墙开启窗与相邻防火分区隔墙的距离应不小于1灡0m,宜采用外倒下悬窗,开启角度不宜小于70曘,并与消防报警系统联动。高层建筑采用外倒下悬窗时,其构造应符合本规范第11灡1灡3条规定。69

887灡2灡8暋泄爆窗在安装前应经压力测试。泄爆窗被气浪冲开后,幕墙结构应能保持完整性。7灡3暋双层幕墙的防火设计7灡3灡1暋双层幕墙设计应符合本章7灡1节和7灡2节的规定。7灡3灡2暋整体式双层幕墙建筑高度应不大于50m,内外层幕墙间距不小于2灡0m。每层应设置不燃烧体防火挑檐,宽度不小于0灡5m,耐火极限不低于1灡0h。当内外层幕墙间距小于2灡0m或每层未设置防火挑檐时,其建筑高度应不大于24m。7灡3灡3暋整体式双层幕墙的内层幕墙应符合本规范第7灡1灡1条~7灡1灡3条规定。7灡3灡4暋除整体式双层幕墙外,双层幕墙宜在每层设置耐火极限不低于1灡0h的不燃烧体水平分隔。确需每隔二至三层设置不燃烧体水平分隔时,应在无水平防火分隔的楼层设置宽度不小于0灡5m、耐火极限不低于1灡0h的不燃烧体防火挑檐。7灡3灡5暋竖井式双层幕墙的竖井壁应为不燃烧体,其耐火极限应不低于1灡0h,竖井壁上每层开口部位应设丙级及以上防火门或防火阀(可开启百叶),并与自动报警系统联动。7灡3灡6暋消防登高场地不宜设置在双层幕墙立面的一侧。确需设置时,在建筑高度100m范围内,外层幕墙应设置应急击碎玻璃,应急击碎玻璃的设置应符合本规范第7灡1灡4条第2款和第3款规定,并满足以下要求:1暋整体式、廊道式双层幕墙应在每层设置应急击碎玻璃不少于2块,间距不大于20m。2暋箱体式、竖井式双层幕墙应在每个分隔单元的每层设置应急击碎玻璃不少于1块。70

893暋在应急击碎玻璃位置设置连廊,内层幕墙设置可双向开启的门。7灡3灡7暋双层幕墙建筑应设置机械排烟系统,并符合《建筑防排烟技术规程》DGJ08-88的相关规定。下列部位可不设排烟系统:1暋建筑部位无可燃物的防烟分区的中庭、大堂。2的房间,其相邻走道或回廊设有排2暋建筑面积小于100m烟设施。3暋机电设备用房。7灡3灡8暋内外层幕墙间距大于2灡0m的整体式双层幕墙建筑,应设置自动喷水灭火系统。7灡3灡9暋内外层幕墙间距大于2灡0m的整体式双层幕墙,应由顶部和两侧的敞开部位自然排烟。7灡3灡10暋用作双层幕墙强制通风的管道系统应符合现行防火设计规范的相关规定。7灡3灡11暋进风口与出风口之间的水平距离宜大于0灡5m。进出风口之间水平距离小于0灡5m时,应采取隔离措施。71

908暋幕墙防雷8灡1暋一般规定8灡1灡1暋幕墙建筑应按建筑物的防雷分类采取防直击雷、侧击雷、雷电感应以及等电位连接措施。建筑主体设计应明确主体建筑的防雷分类。幕墙建筑的防雷系统设计由幕墙设计与主体设计共同完成。8灡1灡2暋除第一类防雷建筑物外,采用金属框架支承的幕墙宜利用其金属本体作为接闪器,并应与主体结构的防雷体系可靠连接。8灡1灡3暋采用隐框非金属面板的幕墙或隐框玻璃采光顶、棚,以及置于屋顶的光伏组件等,均应按相应的建筑物防雷分类,采取防护措施。8灡1灡4暋幕墙的防雷设计除应符合本规范的规定外,尚应符合《建筑防雷设计规范》GB50057和《民用建筑电气设计规范》JGJ16的有关规定。8灡1灡5暋幕墙高度超过200m或幕墙构造复杂、有特殊要求时,宜在设计初期进行雷击风险评估。8灡1灡6暋建筑幕墙在工程竣工验收前应通过防雷验收,交付使用后按有关规定进行防雷检测。8灡2暋幕墙的防雷构造设计8灡2灡1暋幕墙建筑应按防雷分类设置屋面接闪器、立面接闪带、等电位连接环和防雷接地引下线(图8灡2灡1),并满足表8灡2灡1的要求。幕墙金属框架可按100m2划分网格,网格角点与防雷系统连72

91接,形成电气贯通。表8灡2灡1暋幕墙建筑防雷系统常见节点间距(m)立面30m等电位屋面接闪器及以上接地线建筑物连接环网格尺寸水平接闪带水平间距Dw防雷分类垂直间距Dh(曑)垂直间距(曑)(曑)(曑)建筑每柱或第一类5暳5暋6暳461212角柱与每隔1柱第二类10暳10暋12暳8—3层18角柱与每隔1柱第三类20暳20暋24暳16—3层25角柱与每隔2柱图8灡2灡1暋幕墙建筑防雷系统立面局部示意图1—环向防雷接地钢筋(等电位连接环);2—立柱;3—横梁;4—竖向防雷接地钢筋(防雷接地引下线)73

928灡2灡2暋构件式幕墙防雷构造:1暋隔热断桥内外侧的金属型材应连接成电气通路。2暋幕墙横、竖构件的连接,相互间的接触面积应不小于2,形成良好的电气贯通。50mm3暋幕墙立柱套芯上下、幕墙与建筑物主体结构之间,应按导体连接材料截面的规定连接或跨接。4暋构件连接处有绝缘层材料覆盖的部位,应采取措施形成有效的防雷电气通路。5暋金属幕墙的外露金属面板或金属部件应与支承结构有良好的电气贯通,支承结构应与主体结构防雷体系连通。6暋利用自身金属材料作为防雷接闪器的幕墙,其压顶板宜选用厚度不小于3mm的铝合金单板,截面积应不小于70mm2。8灡2灡3暋单元式幕墙防雷构造:1暋有隔热构造的幕墙型材应对其内外侧金属材料采用金属导体连接,每一单元板块的连接不少于一处,宜采用等电位金属材料连接成良好的电气通路。2暋幕墙单元板块插口拼装连接和与主体结构连接处应按本规范8灡2灡1条规定形成防雷电气通路。对幕墙横、竖两方向单元板块之间橡胶接缝连接处,应采用等电位金属材料跨接,形成良好的电气通路。8灡2灡4暋幕墙光伏系统的连接、安装规定(图8灡2灡4):1暋应采取防直击雷和侧击雷的措施。2暋幕墙光伏系统宜采用共用接地方式。3暋光伏控制器的信号设备端口应安装信号电涌保护器。4暋并网逆变器的电源端口应安装电源电涌保护器。74

93图8灡2灡4暋光伏系统防雷连接示意图1—光伏组件;2—信号避雷器;3—光伏控制器;4—汇流端子;5—直流断路器;6—电源避雷器;7—逆变器;8—断路器;9—熔断器;10—等电位接地排;11—接地端;12—用电设备8灡3暋其它防雷要求8灡3灡1暋幕墙选用的防雷连接材料截面积应符合表8灡3灡1的规定。表8灡3灡1暋防雷连接材料截面积(mm2)防雷连接材料截面积(曒)铜质材料16铝质材料25钢质材料50不锈钢材料5075

948灡3灡2暋钢质连接件(包括钢质绞线)连接的焊缝处应做表面防腐蚀处理。8灡3灡3暋不同材质金属之间的连接,应采取不影响电气通路的防电偶腐蚀措施。不等电位金属之间应防止接触性腐蚀。8灡3灡4暋幕墙建筑防雷接地电阻值应符合表8灡3灡4的规定。表8灡3灡4暋防雷接地电阻(毟)接地方式电阻值(曑)共用接地1灡0独立接地每根引下线的冲击电阻10灡076

959暋结构设计的基本规定9灡1暋一般规定9灡1灡1暋幕墙结构设计应考虑永久荷载、风荷载和地震作用,必要时还应考虑温度作用。复杂幕墙体系尚应对施工阶段作补充验算复核。与水平面夹角小于75度的建筑幕墙还应考虑雪荷载、活荷载或积灰荷载。幕墙结构设计的基准期为50年。9灡1灡2暋幕墙结构设计应根据传力途径对幕墙面板系统、支承结构、连接件与锚固件等进行计算或复核,以确保幕墙的安全适用性。幕墙面板与其支承结构、幕墙结构与主体结构之间均应具有足够的相对位移能力。9灡1灡3暋幕墙结构采用以概率理论为基础的极限状态设计方法,用分项系数设计表达式计算。应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行幕墙结构的设计:1暋承载能力极限状态无地震作用组合时:毭0S曑R(9灡1灡3-1)有地震作用组合时:SE曑R/毭RE(9灡1灡3-2)式中暋S———无地震作用的荷载效应组合设计值;SE———有地震作用的荷载效应组合设计值;R———结构构件抗力设计值;毭0———结构构件重要性系数,应取不小于1灡0;毭RE———结构构件承载力抗震调整系数,应取1灡0。77

962暋正常使用极限状态df曑df,lim(9灡1灡3-3)式中暋d———结构构件的挠度值;fdf,lim———结构构件挠度限值。9灡1灡4暋幕墙结构设计应涵盖最不利构件和节点在最不利工况条件下极限状态的验算。对建筑物转角部位、平面或立面突变部位的构件和连接应作专项验算。9灡2暋荷载和地震作用9灡2灡1暋幕墙结构及其与主体结构的连接,风荷载标准值应按下式计算:wk=毬gz毺s毺zw0(9灡2灡1)式中暋w———风荷载标准值(kN/m2)k毬gz———阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用;毺s———风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009中对围护结构的规定采用(计算幕墙面板时,不考虑局部风荷载体型系数折减)。对于体型或风荷载环境复杂的幕墙结构,宜采用风洞试验或数值风洞方法予以确定;毺z———风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用;———基本风压(kN/m2),按《建筑结构荷载规范》GBw02,50009的规定采用。上海地区一般取0灡55kN/m特别重要的幕墙工程应专项确定。9灡2灡2暋建筑高度较高、体型不规则或风环境复杂的幕墙结构,按78

97本规范9灡2灡1条难以确定风荷载标准值时,用风洞试验或数值风洞方法确定。幕墙高度大于200m时应进行风洞试验。幕墙高度大于300m时应由两个非关联单位各自提供独立的风洞试验结果相互验证。对用风洞试验或数值风洞方法所得结果应分析、比较和判断。9灡2灡3暋除索网幕墙外,幕墙结构的地震作用标准值可按以下方法计算:1暋垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值可按下式计算:qEk=毬E毩maxGk/A(9灡2灡3-1)式中暋q———垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值(kN/m2);Ek毬E———动力放大系数,可取5灡0;毩max———水平地震影响系数最大值,上海地区可取0灡08,或按表9灡2灡3采用;Gk———幕墙面板和框架的重力荷载标准值(kN);2)。A———幕墙平面面积(m表9灡2灡3暋水平地震影响系数最大值毩max抗震设防烈度6度7度8度毩max0灡040灡08(0灡12)0灡16(0灡24)暋暋注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0灡15g和0灡30g的地区。2暋平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值可按下式计算:PEk=毬E毩maxGk(9灡2灡3-2)式中暋P———平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值(kN)。Ek79

989灡3暋作用效应计算9灡3灡1暋幕墙结构可按弹性方法计算,计算模型应与构件连接的实际情况相符合,计算假定应与结构的实际工作性能相符合。9灡3灡2暋规则构件可按解析或近似公式计算作用效应。具有复杂边界或荷载的构件,可采用有限元方法计算作用效应。9灡3灡3暋对于经历大位移的幕墙结构,作用效应计算时应考虑几何非线性影响。对于桁架支承结构及其他大跨度钢结构,尚应考虑结构和构件的稳定性。9灡4暋作用效应组合9灡4灡1暋考虑几何非线性影响计算幕墙结构时,应首先进行荷载与作用的组合,然后计算组合荷载与作用的效应。采用线弹性方法计算幕墙结构时,可先计算各荷载与作用的效应,然后再进行荷载与作用效应的组合。9灡4灡2暋计算幕墙构件承载力极限状态时,其作用或效应的组合应符合下列规定:1暋无地震作用时,按下式进行:S=毭GSGK+氉w毭wSwk(9灡4灡2-1)2暋有地震作用时,按下式进行:S=毭GSGK+氉w毭wSwk+氉E毭ESEk(9灡4灡2-2)式中暋S———作用或效应组合的设计值;SGK———永久荷载(效应)标准值;Swk———风荷载(效应)标准值;SEk———地震作用(效应)标准值;毭G———永久荷载分项系数;80

99毭w———风荷载分项系数;毭E———地震作用分项系数;氉w———风荷载的组合值系数;氉E———地震作用的组合值系数。3暋温度作为可变作用,按幕墙类型和施工工况确定其组合。9灡4灡3暋进行幕墙构件的承载力设计时,作用(效应)分项系数按下列规定取值:1暋一般情况下,永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数毭G、毭w、毭E应分别取1灡2、1灡4和1灡3,温度作用的分项系数取1灡2。2暋永久荷载(效应)起控制作用时,分项系数毭G应取1灡35。此时,参与组合的可变荷载(效应)仅限于竖向荷载(效应)。3暋永久荷载(效应)对构件有利时,分项系数毭G的取值应不大于1灡0。9灡4灡4暋可变作用的组合值系数按下列规定采用:1暋一般情况下,风荷载的组合值系数氉w应取1灡0,地震作用的组合值系数氉应取0灡5。E2暋水平倒挂面板及其框架,可不考虑地震作用效应的组合,风荷载的组合值系数氉应取1灡0(永久荷载的效应不起控制作用w时)或0灡6(永久荷载的效应起控制作用时)。3暋温度作用的组合系数可按其在组合项中的主次取0灡6或0灡2。9灡4灡5暋与水平面夹角大于75度,沿表面均匀支承于主体结构上的幕墙结构,挠度验算时风荷载分项系数毭和永久荷载系数毭wG均应取1灡0,且可不考虑作用效应组合。81

1009灡5暋幕墙及与主体结构的连接构造9灡5灡1暋主体结构应能有效承受幕墙结构传递的荷载和作用,但主体结构的变形不应直接作用于幕墙结构从而使幕墙结构产生较大的应力。9灡5灡2暋幕墙结构的连接节点应有可靠的防松、防脱和防滑措施。9灡5灡3暋幕墙结构连接节点处的连接件、焊缝、螺钉、螺栓、铆钉设计,应符合《钢结构设计规范》GB50017和《铝合金结构设计规范》GB50429的相关规定。每个连接件的每一连接处,受力螺钉、螺栓、铆钉宜不少于2个,主要连接节点处应不少于2个。9灡5灡4暋幕墙结构连接件与主体结构的锚固承载力设计值应大于连接件本身的承载力设计值。与主体结构或埋板直接连接的连接件厚度应不小于6mm。9灡5灡5暋幕墙结构与主体混凝土结构应通过预埋件连接,预埋件应在主体结构混凝土施工时埋入,预埋件的位置应准确。9灡5灡6暋由锚板和对称配置的锚固钢筋所组成的受力预埋件,应按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102或《混凝土结构设计规范》GB50010的规定设计。后置埋件应按《混凝土结构加固设计规范》GB50367或《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145的规定设计。9灡5灡7暋槽型预埋件的设计与构造见附录B。9灡5灡8暋幕墙结构与主体结构采用后置埋件连接时,应根据其受力情况,合理布置锚栓埋件,保证其连接可靠,并符合下列规定:1暋后置埋件用锚栓可选用自扩底锚栓、模扩底锚栓、特殊倒锥形锚栓或化学锚栓。锚栓钢材受拉性能须进行复验,复验结果应符合《混凝土结构加固设计规范》GB50367的规定。82

1012暋锚栓外露部分应防腐蚀处理。3暋锚栓直径和数量应经计算确定。锚栓直径不小于10mm,每个后置埋件上不得少于2个锚栓。4暋锚栓承载力设计值应不大于其极限承载力的50%,并进行承载力现场试验,必要时进行极限拉拔试验。5暋就位后需焊接作业的后置埋件应使用机械扩底锚栓,或化学锚栓与机械锚栓交叉布置。化学锚栓超过半数的后置埋件,就位后不得在其部件及连接件上焊接作业。9灡5灡9暋幕墙结构与砌体结构连接时,宜在连接部分的主体结构上增设钢筋混凝土或钢结构梁、柱。轻质填充墙不应作为幕墙的支承结构。9灡5灡10暋幕墙与主体钢结构连接应在主体钢结构加工时提出设计要求。现场不宜再在钢结构柱、主梁上焊接其他转接件。9灡5灡11暋建筑主体结构变形缝部位的幕墙构造,应能满足幕墙变形的要求。9灡5灡12暋幕墙构件和连接的计算分析应有明确的计算模型。应力计算必须考虑面板重力偏心和其他连接偏心产生的附加影响。9灡5灡13暋幕墙面板或型材的盖板、压条、扣件和装饰件应有可靠的连接。形状复杂、受力大且建筑较高时应采用机械连接。9灡6暋硅酮结构密封胶9灡6灡1暋硅酮结构密封胶的粘接宽度和粘接厚度应经计算确定,且粘接宽度应不小于7mm,粘接厚度应不小于6mm。硅酮结构密封胶的粘接宽度宜大于厚度,但不宜大于厚度的2倍。隐框玻璃幕墙的硅酮结构密封胶粘接厚度应不大于12mm。9灡6灡2暋硅酮结构密封胶应根据不同的受力情况进行承载力极限83

102状态验算。在风荷载、水平地震作用下,硅酮结构密封胶的应力设计值应不大于其短期荷载作用下的强度设计值f,f应取112;在永久荷载作用下,硅酮结构密封胶的应力设计值应0灡2N/mm不大于其长期载荷作用下的强度设计值f,f应取0灡01N/mm2。22隐框幕墙中严禁硅酮结构密封胶单独承受剪力。9灡6灡3暋隐框、半隐框玻璃幕墙中,玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘接宽度,应根据受力情况分别按公式9灡6灡3-1、9灡6灡3-2、9灡6灡3-3计算。非抗震设计时,取第1、3款计算的较大值;抗震设计时,取第2、3款计算的较大值。1暋在风荷载作用下,粘接宽度cs应按下式计算:wacs=(9灡6灡3-1)2000f1式中暋c———硅酮结构密封胶的粘接宽度(mm);s2);w———作用在计算单元上的风荷载设计值(kN/ma———矩形玻璃板的计算边长(mm);f1———硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值,取0灡2N/mm2。2暋在风荷载和水平地震作用下,粘接宽度cs应按下式计算:(w+0灡5q)aEcs=(9灡6灡3-2)2000f1式中暋q———作用在计算单元上的地震作用设计值(kN/m2)。E3暋在玻璃永久荷载作用下,粘接宽度cs应按下式计算:qGabcs=(9灡6灡3-3)2000(a+b)f2式中暋q———幕墙面板单位面积重力荷载设计值(kN/m2);Ga、b———分别为矩形面板的短边和长边长度(mm);f2———硅酮结构密封胶在永久荷载作用下的强度设计值,84

103取0灡01N/mm2。9灡6灡4暋水平倒挂的隐框、半隐框玻璃和铝框之间硅酮结构密封胶的粘接宽度c应按下式计算:swaqGacs=+(9灡6灡4)2000f12000f29灡6灡5暋硅酮结构密封胶的粘接厚度ts按公式9灡6灡5-1计算,ts应不小于6mm,不大于12mm。usts曒(9灡6灡5-1)毮(2+毮)us曒毴hg(9灡6灡5-2)式中暋t———硅酮结构密封胶的粘接厚度(mm);sus———幕墙玻璃相对于铝合金框的位移(mm),必要时应考虑温度变化产生的相对位移;毴———风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad);h———玻璃面板高度(mm),取其边长a或b;g毮———硅酮结构密封胶的变位承受能力,取对应于其受拉应力为0灡14N/mm2时的伸长率。85

10410暋面板设计10灡1暋一般规定10灡1灡1暋根据建筑物立面设计及技术经济指标,合理选择幕墙面板的材料种类和构造形式。10灡1灡2暋面板的色泽、图纹应符合建筑设计,并与相邻建筑物及周边环境相协调。10灡1灡3暋面板与幕墙支承结构的连接,应能满足荷载、地震和温度作用所产生幕墙平面内和平面外的变形。10灡1灡4暋面板设计应符合材质性能、加工制作、运输安装和维护更换的要求。10灡1灡5暋面板受各种荷载和作用应按本规范9灡4的规定组合,最大应力设计值不超过面板强度设计值。10灡1灡6暋面板的挠度应符合表10灡1灡6的规定。表10灡1灡6暋幕墙面板的挠度限值df,lim支承结构类型面板种类挠度玻璃面板短边距/60构件式玻璃幕墙单元式玻璃幕墙光伏玻璃面板短边距/120金属板幕墙金属面板短边距/90石材幕墙石材面板—人造板材幕墙玻璃纤维增强水泥板跨距/200点支承玻璃幕墙玻璃面板长边孔距/60全玻璃幕墙玻璃面板跨距/6086

10510灡1灡7暋面板设计应满足拆卸或更换时不损坏其相邻部位构件或结构的要求。10灡1灡8暋幕墙保温材料可与金属面板、石材面板等非玻璃面板结合,制作幕墙板块。跟面板结合的保温材料与主体结构外表面之间,应有不小于50mm的空气层。10灡2暋玻璃面板10灡2灡1暋幕墙玻璃可采用不同类别的玻璃板块构成,形成具有各种性能和特征的面板单元。栺暋面板设计10灡2灡2暋幕墙所用玻璃面板可选用夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃。10灡2灡3暋玻璃厚度应经强度和刚度计算确定。除光伏幕墙表层玻璃外,单片玻璃及中空玻璃的任一单片厚度应不小于6mm,夹层玻璃的单片玻璃厚度应不小于5mm,夹层玻璃及中空玻璃的单片厚度差宜不大于3mm。10灡2灡4暋幕墙用钢化玻璃宜经均质处理。10灡2灡5暋有辩色要求的幕墙玻璃,其颜色透视指数宜不低于Ra80。10灡2灡6暋四边支承单片玻璃在垂直于玻璃幕墙平面的风荷载和地震作用下的最大应力:1暋最大应力标准值可按几何非线性有限元方法计算,也可按下列公式计算:26mwka氁wk=2毲(10灡2灡6-1)t26mqEka氁Ek=2毲(10灡2灡6-2)t87

1064(w)a4wkak+0灡5qEk毴=4或毴=4(10灡2灡6-3)EtEt式中暋毴———参数;氁wk、氁Ek———分别为风荷载、地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2);wk、qEk———分别为垂直于玻璃幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);a———矩形玻璃面板短边边长(mm);t———玻璃的厚度(mm);2);E———玻璃的弹性模量(N/mmm———弯矩系数,由玻璃面板短边与长边边长之比a/b按表10灡2灡6-1采用;毲———折减系数,由参数毴按表10灡2灡6-2采用。表10灡2灡6-1暋四边支承玻璃板的弯矩系数ma/b0灡010灡250灡330灡400灡500灡550灡600灡65m0灡12500灡12300灡11800灡11150灡10000灡09340灡08680灡0804a/b0灡700灡750灡800灡850灡900灡951灡0—m0灡07420灡06830灡06280灡05760灡05280灡04830灡0442—表10灡2灡6-2暋折减系数毲毴曑51020406080100毲1灡000灡960灡920灡840灡780灡730灡68毴120150200250300350曒400毲0灡650灡610灡570灡540灡520灡510灡5088

107暋暋2暋最大应力设计值应按本规范9灡4的规定组合。3暋最大应力设计值不应超过玻璃中部强度设计值fg。4暋除夹层玻璃外,半钢化玻璃的应力比宜控制在0灡90以内。10灡2灡7暋四边支承单片玻璃在风荷载作用下的跨中挠度:1暋单片玻璃的刚度D可按下式计算:3EtD=2(10灡2灡7-1)12(1-毻)式中暋暋D———玻璃刚度(N·mm);t———玻璃厚度(mm);毻———泊松比,可按本规范第3灡2灡18条采用。2暋玻璃跨中挠度可按几何非线性有限元方法计算,也可按下式计算:4毺wKadf=毲(10灡2灡7-2)D式中暋d———在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm);f———垂直于玻璃幕墙平面的风荷载标准值(N/mm2);wk毺———挠度系数,由玻璃面板短边与长边边长之比按表10灡2灡7采用;毲———折减系数,按本规范表10灡2灡6-2采用。表10灡2灡7暋四边支承板的挠度系数毺a/b0灡010灡200灡250灡330灡50毺0灡013020灡012970灡012820灡012230灡01013a/b0灡550灡600灡650灡700灡75毺0灡009400灡008670灡007960灡007270灡0066389

108续表10灡2灡7a/b0灡800灡850灡900灡951灡00毺0灡006030灡005470灡004960灡004490灡0040610灡2灡8暋四边支承夹层玻璃按下列规定计算:1暋作用于夹层玻璃的风荷载和地震作用按下列公式分配至两片玻璃:3t1wk1=wk33(10灡2灡8-1)t1+t23t2wk2=wk33(10灡2灡8-2)t1+t23t1qEk1=qEk33(10灡2灡8-3)t1+t23t2qEk2=qEk33(10灡2灡8-4)t1+t2式中暋w———作用于夹层玻璃上的风荷载标准值(N/mm2);kwk1、wk2———分别为分配到各单片玻璃的风荷载标准值(N/mm2);2);qEk———作用于夹层玻璃上的地震作用标准值(N/mmqEk1、qEk2———分别为分配到各单片玻璃的地震作用标准值(N/mm2);t1、t2———各单片玻璃的厚度(mm)。2暋两片玻璃可分别按本规范第10灡2灡6条规定进行应力计算。3暋玻璃挠度可采用等效厚度法或根据两片玻璃各自承受的荷载按本规范第10灡2灡7条规定进行计算。夹层玻璃的等效厚度t可按下式计算:e90

109333te=t1+t2(10灡2灡8-5)式中暋t———夹层玻璃的等效厚度(mm)。e10灡2灡9暋四边支承中空玻璃按下列规定计算:1暋作用于中空玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配至两片玻璃上:直接承受风荷载作用的单片玻璃:3t1wk1=1灡1wk33(10灡2灡9-1)t1+t2不直接承受风荷载作用的单片玻璃:3t2wk2=wk33(10灡2灡9-2)t1+t22暋作用于中空玻璃上的地震作用标准值,可根据各单片玻璃的自重,按照本规范9灡2的规定计算。3暋两片玻璃可分别按本规范第10灡2灡6条的规定计算应力。4暋玻璃挠度可采用等效厚度法或根据两片玻璃各自承受的荷载按本规范第10灡2灡7条规定进行计算。中空玻璃的等效厚度t可按下式计算:e333te=0灡95t1+t2(10灡2灡9-3)式中暋t———中空玻璃的等效厚度(mm)。e10灡2灡10暋四边支承中空单面夹层玻璃按下列规定计算:1暋作用于中空单面夹层玻璃上的风荷载标准值可按下列公式分配至三片玻璃上:暋1)直接承受风荷载作用的单片玻璃:3t1wk1=1灡1wk3(10灡2灡10-1)3暺tii=1暋暋不直接承受风荷载的夹层玻璃:91

1103tiwki=wk3暋(i=2,3)(10灡2灡10-2)3暺tii=1式中暋t———中空单片玻璃的厚度(mm);1t2、t3———夹层玻璃各单片玻璃的厚度(mm)。暋2)直接承受风荷载作用的夹层玻璃:3tiwki=1灡1wk3暋(i=2,3)(10灡2灡10-3)3暺tii=1暋暋不直接承受风荷载的单片玻璃:3t1wk1=wk3(10灡2灡10-4)3暺tii=1式中暋t———中空单片玻璃的厚度(mm);1t2、t3———夹层玻璃各单片玻璃的厚度(mm)。2暋地震作用标准值,根据各单片玻璃的自重,按照本规范9灡2的规定计算。3暋三片玻璃可分别根据各自承受的荷载按本规范10灡2灡6条规定进行应力计算。4暋玻璃挠度可采用等效厚度法或根据三片玻璃各自承受的荷载按本规范第10灡2灡7条规定进行计算。玻璃的等效厚度t可按下式计算:e3333te=0灡95t1+t2+t3(10灡2灡10-5)式中暋t———中空单面夹层玻璃的等效厚度(mm)。e5暋中空内外夹层玻璃可按本条原理推演。10灡2灡11暋在垂直于幕墙平面的风荷载和地震作用下,四点支承玻璃面板的应力和挠度:1暋可采用非线性有限元方法计算跨中最大应力、孔边最大92

111应力和跨中最大挠度。2暋也可按公式10灡2灡6~10灡2灡10计算,但此处应注意:式中暋a———支承点间玻璃面板长边边长(mm);m———弯矩系数,按表10灡2灡11-1采用;毺———挠度系数,按表10灡2灡11-2采用;毲———折减系数,按本规范表10灡2灡6-2采用,计算毴时,此处公式中a的取长边边长;D———按照玻璃等效厚度计算玻璃面板刚度。3暋孔边最大应力设计值不应超过玻璃边缘强度设计值,跨中最大应力设计值应不超过玻璃中部强度设计值,挠度不超过表10灡1灡6的限值。表10灡2灡11-1暋四点支承玻璃板的弯矩系数m毤0灡010灡200灡300灡400灡500灡550灡600灡65m0灡1250灡1260灡1270灡1290灡1300灡1320灡1340灡136毤0灡700灡750灡800灡850灡900灡951灡00—m0灡1380灡1400灡1420灡1450灡1480灡1510灡154—暋暋注:毤为支承点之间的短边与长边边长之比。表10灡2灡11-2暋四点支承玻璃板的挠度系数毺毤0灡010灡200灡300灡400灡500灡550灡600灡65毺0灡013030灡013170灡013350灡013670灡014170灡014510灡014960灡01555毤0灡700灡750灡800灡850灡900灡951灡00—毺0灡016300灡017250灡018420灡019840灡021570灡023630灡02603—暋暋注:毤为支承点之间的短边与长边边长之比。10灡2灡12暋非四点支承的点支承玻璃面板,其应力和挠度可采用93

112非线性有限元方法分析计算。10灡2灡13暋肋支承玻璃面板设计见本规范第15章。栻暋连接构造10灡2灡14暋明框支承玻璃面板应通过定位承托胶垫将玻璃重量传递给支承构件。胶垫数量不少于2块,厚度不小于5mm,长度不小于100mm,宽度与玻璃厚度相同,满足承载要求。10灡2灡15暋隐框或横向半隐框玻璃面板的承托件应验算强度和挠度。承托件局部受弯、受剪的有效长度不大于其上垫块长度的2倍,必要时可加长承托件和垫块。承托件可用铝合金或不锈钢板材。承托件尚应验算其支承处的连接强度。10灡2灡16暋明框幕墙的玻璃面板应嵌装在镶有弹性胶条的立柱、横梁的槽口内,或采用压板方式固定。胶条宜选用三元乙丙橡胶,胶条弹性应满足面板安装的压缩量。10灡2灡17暋单层玻璃、夹层玻璃面板与型材槽口的配合尺寸应符合表10灡2灡17的规定。最小配合尺寸见图10灡2灡17,尺寸c应满足玻璃面板温度变化和幕墙平面内变形量。玻璃面板与槽口之间应可靠密封。表10灡2灡17暋单层玻璃、夹层玻璃与槽口的配合尺寸(mm)厚暋度abc检测方法6曒3灡5曒15曒5卡尺8~10曒4灡5曒16曒5卡尺12以上曒5灡5曒18曒5卡尺暋暋注:夹层玻璃按总厚度计算。94

113图10灡2灡17暋单层玻璃、夹层玻璃与槽口的配合尺寸示意图10灡2灡18暋中空玻璃面板与型材槽口的配合尺寸应符合表10灡2灡18的规定。最小配合尺寸见图10灡2灡18,尺寸c应满足玻璃面板温度变化和幕墙平面内变形量。玻璃面板与槽口之间应可靠密封。表10灡2灡18暋中空玻璃与槽口的配合尺寸(mm)c厚暋暋度ab检测方法下边上边侧边6+da+6曒5曒17曒7曒5曒5卡尺8+da+8以上曒6曒18曒7曒5曒5卡尺暋暋注:da为空气层厚度。图10灡2灡18暋中空玻璃与槽口的配合尺寸示意图95

11410灡2灡19暋隐框幕墙的玻璃面板,其周边应以结构密封胶与副框粘结,并用压板将玻璃面板固定于幕墙支承结构。压板、副框应经计算确定。压板间距宜为300mm~400mm,螺栓强度应按螺栓连接方式验算。全隐框玻璃幕墙应有防玻璃脱落的构造措施。10灡2灡20暋隐框玻璃幕墙玻璃面板的结构胶宽度Cs和厚度ts尺寸及配合尺寸见图10灡2灡20-1和图10灡2灡20-2。隐框中空玻璃的结构胶宽度C应按中空玻璃外片所受荷载计算确定。s1图10灡2灡20-1暋隐框单层玻璃、夹层玻璃组件配合尺寸示意图图10灡2灡20-2暋隐框中空玻璃组件配合尺寸示意图10灡2灡21暋全玻璃幕墙和点支承幕墙的面板设计见第15、16章。96

11510灡3暋金属面板10灡3灡1暋金属面板可采用金属平板、弧形金属板、压型金属板、异型金属板等板材形式。10灡3灡2暋金属面板可选用单层铝合金板、不锈钢板、搪瓷涂层钢板、铜合金板、锌合金板、钛合金板、彩色钢板等不同的材质。栺暋面板设计10灡3灡3暋面板的厚度应通过计算确定,弧形及异型板宜采用几何非线性的有限元方法计算确定。10灡3灡4暋单层铝合金板厚度应不小于2灡5mm,单层铜板厚度应不小于2灡0mm,单层不锈钢板应不小于1灡5mm,彩色钢板和合金板厚度应不小于0灡9mm。10灡3灡5暋面板可根据受力需要设置加劲肋。铝合金型材加劲肋壁厚应不小于2灡5mm,且不小于面板厚度。钢型材加劲肋壁厚应不小于2灡5mm。加劲肋应与面板可靠连结,并有防腐蚀措施。10灡3灡6暋四边支承面板弯曲应力计算:1暋折边和肋所形成的面板区格,沿板材四周边缘按简支边计算,中肋支承线按固定边计算。2暋在垂直于面板的风荷载、地震作用下,面板最大弯曲应力标准值可按几何非线性有限元方法计算,也可按下列公式计算:26mwka氁wk=2(10灡3灡6-1)t26mqEka氁Ek=2(10灡3灡6-2)t式中暋氁、氁———板中最大弯曲应力标准值(N/mm2);wkEk———风荷载标准值(N/mm2);wk97

1162);qEk———垂直于板面方向的地震作用标准值(N/mma———面板区格短边边长(mm);m———弯矩系数(根据边界条件按本规范附录C表C灡0灡1采用);t———面板厚度(mm)。3暋中肋支承线上的弯曲应力标准值,取板格两侧固端弯矩的平均值计算。4暋面板在荷载作用下产生大挠度变形时,公式(10灡3灡6-1)和(10灡3灡6-2)计算的应力值可乘以折减系数毲(毲按表10灡3灡6采用)。表10灡3灡6暋折减系数毲毴51020406080100毲1灡000灡950灡900灡810灡740灡690灡64毴120150200250300350400毲0灡610灡540灡500灡460灡430灡410灡40暋暋表10灡3灡6中毴按公式(10灡3灡6-3)计算:4(w)a4wkak+0灡5qEk毴=4或毴=4(10灡3灡6-3)EtEt式中暋w———作用于面板上的风荷载标准值(N/mm2);k2);qQk———垂直于面板方向的地震作用标准值(N/mma———面板区格的短边边长(mm);t———面板厚度(mm);2)。E———面板的弹性模量(N/mm5暋面板最大应力设计值按本规范9灡4节的规定组合。最大应力设计值应不超过面板的强度设计值。98

11710灡3灡7暋在组合荷载作用下,面板区格的跨中挠度可采用几何非线性有限元方法计算,也可按下列公式简化计算:4毺wkadf=毲(10灡3灡7-1)D3EtD=2(10灡3灡7-2)12(1-毻)式中暋d———挠度最大值(mm);f———垂直于面板的风荷载标准值(N/mm2);wka———面板区格短边边长(mm);t———面板厚度(mm);2);E———面板弹性模量(N/mm毺———挠度系数(可近似按表10灡2灡7采用);D———面板弯曲刚度(N·mm);毲———折减系数(按表10灡3灡6采用);毻———面板泊松比。10灡3灡8暋方形或矩形面板上作用的荷载可按三角形或梯形分布传递到板肋上,其它多边形可按对角线原则分配荷载(图10灡3灡8)。板肋上作用的荷载按等弯矩原则简化为等效均布荷载。图10灡3灡8暋荷载分布图10灡3灡9暋四边支承面板的边肋截面尺寸可按构造要求设计计算。99

118单跨中肋按简支梁计算;多跨交叉肋按梁系计算,刚性连接可按本规范附录D的规定计算。10灡3灡10暋中肋应有足够的刚度。在组合荷载标准值作用下,铝合金中肋挠度限值d宜按中肋跨度的1/180采用,钢中肋挠度f,lim限值d宜按中肋跨度的1/250采用。f,lim10灡3灡11暋仅有立柱支承的面板,水平边肋挠度应按本规范第12灡4灡4条规定计算;仅有横梁支承的面板,垂直边肋挠度应按本规范第12灡5灡5条规定计算。栻暋连接构造10灡3灡12暋金属面板应沿周边用螺钉或挂钩固定于支承构件。螺钉直径应不小于4mm,螺钉数量应由计算确定。挂钩应设置防噪音垫片并有防脱措施。10灡3灡13暋板缝宽度应根据面板的温度变形、荷载作用下变形和地震变形等计算后确定,且不小于10mm。10灡3灡14暋面板板缝的规定:1暋注胶式板缝:板缝不应三面粘结,底部嵌垫泡沫条,泡沫条直径应大于接缝宽度20%。硅酮建筑密封胶缝厚度宜不小于3灡5mm,宽度不小于厚度的2倍。与涂层接触的硅酮建筑密封胶应经粘结性试验,必要时加涂底漆。2暋嵌条式板缝宜采用多道密封措施,当采用三元乙丙橡胶条、氯丁橡胶条或硅橡胶条时,胶条在十字交叉处宜采用压敏粘接材料粘结。3暋开放式板缝:面板背部空间应保持通风,排水顺畅。面板背面的保温材料应有防水措施。支承结构和金属连接件应采取有效的防腐蚀措施。100

11910灡4暋石材面板10灡4灡1暋石材面板应选用花岗岩。如使用花岗岩以外的面板,须有应对环境侵蚀的措施,满足设计要求。石材面板对环境的放射性影响应符合相关规定。栺暋面板设计10灡4灡2暋花岗岩吸水率应不大于0灡6%,大理石不大于0灡5%。2,大理石不10灡4灡3暋花岗岩板材的弯曲强度应不小于8灡0N/mm小于7灡0N/mm2,其他石材不小于6灡0N/mm2。由法定检测机构检测。10灡4灡4暋面板厚度应经强度计算确定。磨光面板厚度,花岗岩应不小于25mm,火烧板厚度以计算厚度加3mm;其他石材不小于35mm。高层建筑、重要建筑及临街建筑立面,花岗岩面板厚度应不小于30mm。花岗岩单块面板的面积宜不大于1灡5m2,其他石材面板宜不大于1灡0m2。10灡4灡5暋洞石面板影响结构安全的空洞应用同质材料填充密实。10灡4灡6暋面板应作六面防护处理。面板边缘宜经磨边和倒棱,倒棱宽度宜不小于2mm。10灡4灡7暋水平悬挂、倾斜挂装或安装高度超过80m时,板块的连接和支承应予加强。水平悬挂、倾斜挂装及高层建筑的石材面板,板块应有防止石材碎裂坠落的可靠措施。10灡4灡8暋面板可用短槽、通槽、背栓等方式支承。板块的连接和支承,不应采用钢销、T形连接件和角形倾斜连接件。10灡4灡9暋面板采用短槽支承、背栓支承连接时,应按四点支承板计算。两侧连接时(图10灡4灡9),支承边的计算长度为两支承点的距离,非支承边的计算长度取边长。101

120a0=a-2a1暋暋b0=b图10灡4灡9暋面板连接的计算边长a0、b010灡4灡10暋面板采用对边通槽连接时,按对边简支板模型计算,面板的跨度为两支承边之间的距离。10灡4灡11暋面板采用四边通槽连接时,按四边简支板模型计算,计算边长为面板的边长。10灡4灡12暋面板抗弯设计应符合下列规定:1暋四点支承板最大弯曲应力标准值,按下列公式计算:26mwkb氁wk=2(10灡4灡12-1)t26mqEkb氁Ek=2(10灡4灡12-2)t式中暋氁、氁———风荷载、地震作用下截面的最大应力标准值wkEk(N/mm2);wk、qEk———垂直于幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);b———矩形面板长边计算边长(mm);102

121t———面板厚度(mm);m———均布荷载作用下的最大弯矩系数(按本规范附录C表C灡0灡2采用)。2暋对边简支板最大弯曲应力标准值,按下列公式计算:2wka氁wk=0灡752(10灡4灡12-3)t2qEka氁Ek=0灡752(10灡4灡12-4)t式中暋氁、氁———风荷载、地震作用下最大应力标准值(N/mm2);wkEkwk、qEk———垂直于幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);a———面板计算跨度(mm);t———面板厚度(mm)。3暋四边简支板最大弯曲应力标准值,按下列公式计算:26mwka氁wk=2(10灡4灡12-5)t26mqEka氁Ek=2(10灡4灡12-6)t式中暋氁、氁———风荷载、地震作用下截面的最大应力标准值wkEk(N/mm2);wk、qEk———分别为垂直于幕墙平面的风荷载、地震作用标准值(N/mm2);a———矩形面板短边边长(mm);t———面板厚度(mm);m———跨中弯矩系数,按表10灡4灡12采用。103

122表10灡4灡12暋四边简支面板的跨中弯矩系数(v=0灡125)a/b0灡500灡550灡600灡650灡700灡75m0灡09870灡09180灡08500灡07840灡07200灡0660a/b0灡800灡850灡900灡951灡00—m0灡06030灡05500灡05010灡04560灡0414—暋暋4暋面板中最大弯曲应力标准值按本规范9灡4的规定组合,所得的最大弯曲应力设计值应不超过石板的抗弯强度设计值。10灡4灡13暋通槽支承面板的槽口抗弯设计:1暋在风荷载或垂直于板面方向地震作用下,槽口处最大弯曲应力标准值,按下列公式计算:8qklh氁k=2(10灡4灡13-1)(t-c)式中暋氁———槽口处最大弯曲应力标准值(N/mm2);kqk———风荷载或垂直于板面方向地震作用标准值(N/mm2);l———面板跨度(mm);h———槽口受力一侧深度(mm);t———面板厚度(mm);c———槽口宽度(mm)。2暋由各种荷载作用在槽口处产生的弯曲应力标准值,按本规范9灡4的规定组合。3暋面板槽口处最大弯曲应力设计值氁满足下列要求:氁曑0灡7f(10灡4灡13-2)式中暋氁———槽口处面板最大弯曲应力设计值(N/mm2);2),可按本规范第3章f———面板抗弯强度设计值(N/mm104

123采用。10灡4灡14暋短槽和通槽面板抗剪设计:1暋短槽面板在风荷载或垂直于板面方向地震作用下,挂钩在槽口边产生的剪应力标准值按下式计算:两侧连接qkab氂k=毬(10灡4灡14-1)n(t-c)s四侧连接q(2b-a)ak氂k=毬(10灡4灡14-2)2n(t-c)s式中暋氂———槽口处面板的剪应力标准值(N/mm2);kqk———风荷载或垂直于板面方向地震作用标准值(N/mm2);b,a———面板长边及短边边长(mm);c———槽口宽度(mm);s———单个槽底总长度(mm),矩形槽的槽底总长度s取槽长加上槽深的2倍;t———面板厚度(mm);n———两侧连接的每边短槽数或四侧连接的长边短槽数;毬———应力调整系数(可按表10灡4灡14采用)。2暋通槽面板在风荷载或垂直于板面方向地震作用下,在槽口处剪应力标准值按下式计算:qka氂k=(10灡4灡14-3)t-c式中暋氂———槽口处面板的剪应力标准值(N/mm2);kqk———风荷载或垂直于板面方向地震作用标准值(N/mm2);105

124a———面板跨度(mm);c———槽口宽度(mm);t———面板厚度(mm)。3暋由各种载荷和作用产生的剪应力标准值按本规范9灡4的规定组合,剪应力设计值应满足石材抗剪强度设计值。表10灡4灡14暋应力调整系数每块板短槽或背栓个数4812毬1灡251灡31灡3510灡4灡15暋背栓面板抗拉设计应符合下列规定:1暋在风荷载或垂直于板面方向地震作用下,单个背栓螺栓所受拉力按下列公式计算:背栓螺栓水平拉力标准值为q·a·b·k毬Ft=(10灡4灡15-1)n式中暋F———背栓螺栓受到水平拉力标准值(N);tqk———风荷载或垂直于板面方向地震作用标准值(N/mm2);b,a———面板长边及短边边长(mm);n———每块面板上背栓螺栓数量。毬———应力调整系数,按表10灡4灡14采用。2暋各种荷载作用按本规范9灡4的规定组合。3暋受拉时单个背栓螺栓承载力设计值Rt应通过荷载试验确定,材料强度系数取2灡5~3灡0,所得设计值应不小于下列经验公式计算值。不满足时,材料强度系数应取3灡5。0灡61灡717fk·hvRt=(10灡4灡15-2)3灡0106

125式中暋f———面板弯曲抗拉强度设计值(N/mm2);khv———锚固深度(mm)。4暋背栓螺栓尚应按净面积验算抗拉承载力并满足强度要求。10灡4灡16暋背栓面板抗剪设计要求:1暋背栓面板在风荷载或垂直于板面方向地震作用下,剪应力标准值应取以下两式计算结果的较大值:qkab暋暋暋氂k=暋(正压时)(10灡4灡16-1)n毿(d+t-hv)(t-hv)毬qkab氂k=)h毬暋(负压时)(10灡4灡16-2)n毿(d+hvv式中暋氂———背栓螺栓处面板的剪应力标准值(N/mm2);kqk———风荷载wk或垂直于板面方向地震作用qEK标准值(N/mm2);b,a———面板长边及短边边长(mm);d———背栓螺栓孔直径(mm);n———单块面板上的背栓个数;hv———背栓螺栓切入孔深度(mm);t———面板厚度(mm);毬———应力调整系数(可按表10灡4灡14采用)。2暋各种荷载作用按本规范9灡4的规定组合。背栓螺栓处剪应力设计值应符合下列条件:氂曑f(10灡4灡16-3)式中暋氂———面板背栓螺栓处剪应力设计值(N/mm2);2),可按本规范第3章f———面板抗剪强度设计值(N/mm的规定采用。107

126栻暋连接构造10灡4灡17暋面板的连接构造可采用短槽、通槽、背栓支承,同一块面板上可以有不同的连接构造。10灡4灡18暋面板应根据材质、厚度、形状和所在位置等合理选择连接构造。10灡4灡19暋短槽设计规定:1暋挂件应经计算确定。不锈钢挂件厚度应不小于3mm,铝合金挂件厚度应不小于4mm。挂件长度应不小于60mm。2暋挂件在面板内的实际插入深度应不小于挂件厚度的5倍,短槽长度应比挂件长度大40mm以上,宽度宜为挂件厚度加3mm,深度宜为挂件插入深度加3mm。槽口两侧板厚度均不小于8mm。3暋短槽边缘到板端的距离应不小于板厚度3倍和不大于板支承边长的0灡2倍。4暋面板挂装时,应在面板短槽内注入胶粘剂,胶粘剂应具有高机械性抵抗能力,充盈度应不小于80%。5暋每个挂件的固定螺栓宜不少于2个。螺栓应为不锈钢,直径应不小于5mm。10灡4灡20暋通槽设计规定:1暋挂件及其连接应经计算确定。不锈钢挂件厚度应不小于3mm,铝合金挂件厚度应不小于4mm。2暋挂件插入面板内的深度应不小于挂件厚度的4倍,且不小于15mm。挂件长度为面板边长减去30mm。槽深度应为挂件插入深度加3mm。槽宽及槽两侧板材有效厚度与短槽要求相同。3暋挂件应采用不锈钢螺栓固定,螺栓数量和直径经计算确定,但每边不得少于3个,直径不小于5mm。108

1274暋面板挂装前应在槽内填嵌胶粘剂,胶粘剂应具有高机械性抵抗能力,充盈度应不小于80%。10灡4灡21暋背栓设计规定:1暋背栓连接可选择单切面背栓(图10灡4灡21a)或双切面背栓(图10灡4灡21b)构造形式。2暋背栓孔切入的有效深度宜为面板厚度的2/3,且不小于15mm。背栓孔离石板边缘净距不小于板厚的5倍,且不大于其支承边长0灡2倍。孔底至板面的剩余厚度应不小于8mm。3暋背栓螺栓埋装时,背栓孔内应注环氧胶粘剂。4暋背栓支承应有防松脱构造并有可调节余量。5暋背栓连结应采用不锈钢螺栓,直径应不小于6mm,每个托板宜用2个连接螺栓。6暋单切面背栓连接时,面板与连接件的间隙应填充胶粘剂,胶粘剂应具有高机械性抵抗能力。图10灡4灡21暋背栓支承构造1—石材面板;2—铝合金挂件;3—注胶;4—背栓;5—限位块;6—调节螺栓;7—铝合金托板109

12810灡5暋人造面板10灡5灡1暋人造面板可选用微晶玻璃、瓷板、陶板、千思板、玻璃纤维增强水泥外墙板(GRC板)等多种材料。大面积使用时,人造面板的适用高度见表10灡5灡1。表10灡5灡1暋建筑幕墙人造面板适用高度(m)材质陶板瓷板微晶玻璃GRC板千思板高度(曑)8060706030栺暋面板设计10灡5灡2暋人造面板应按针对该材质的规程,结合本规范相应要求设计。无该材质的规程时,可按本规范设计,必要时经专项技术论证。10灡5灡3暋面板设计采用四点支承时,可按四点支承板计算。面板采用对边通槽连接时,可按对边简支板计算。面板采用四边通槽或四边框接时,可按四边简支板计算。抗弯设计和抗剪设计根据面板材质和支承形式,可按本规范10灡2~10灡4的条款计算,最大弯曲应力设计值不超过面材抗弯强度设计值,剪应力设计值不大于抗剪强度设计值。10灡5灡4暋曲面及异型面板可采用有限元方法计算。10灡5灡5暋面板与金属挂件缝隙所用的连接材料宜选用环氧胶粘剂,胶粘剂应符合《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》JC/T887的规定。10灡5灡6暋面板面积、厚度应符合表10灡5灡6规定。110

129表10灡5灡6暋人造面板面积、厚度板材类别厚度(mm)单片面积(m2)背栓式其他连接方式瓷暋暋板曑1灡5曒12曒13陶暋暋板曒15—微晶玻璃板曒12曑1灡5GRC板曒10—10灡5灡7暋面板的计算厚度:1暋微晶玻璃:背面平整时,按公称厚度(总厚度)采用;背面粗糙时,应减去背面粗糙层厚度。2暋陶板:表面平整时,按公称厚度(总厚度),并考虑板上孔洞的影响;表面有波纹或装饰凹凸时,应考虑表面凸起高度或者凹陷深度。3暋瓷板:表面平整时,按公称厚度(总厚度)减去背纹厚度采用;表面有波纹或者装饰性凹凸时,按公称厚度减去背纹厚度和表面凸起高度或凹陷深度采用。4暋千思板及GRC板:表面平整时,按公称厚度(总厚度)采用;表面有波纹或者装饰性凹凸时,应减去表面凸起高度或凹陷深度;背面粗糙时,减去背面粗糙层厚度。10灡5灡8暋安装高度超过表10灡5灡1的面板,或面板为水平悬挂时,各相应连接部位应予加强。水平悬挂面板应有防碎裂坠落措施。栻暋连接构造10灡5灡9暋连接构造应根据人造面板的材质、厚度、形状和所在部位合理选择。111

13010灡5灡10暋微晶玻璃板的厚度应由计算确定。采用明框或隐框构造时,厚度应不小于12mm。选择短槽、通槽和背栓连接时,厚度应不小于20mm,并符合以下规定(图10灡5灡10):图10灡5灡10暋微晶玻璃连接构造图1—微晶玻璃;2—铝合金挂件;3—密封胶;4—胶粘剂;5—螺栓;6—紧固背栓;7—限位块;8—调节螺栓1暋微晶玻璃用不锈钢挂件的厚度应不小于3mm,铝合金挂件的厚度应不小于4mm,短槽挂件的长度应不小于60mm,铝型材表面应阳极氧化处理,每个挂件宜不少于两个固定螺栓。2暋短槽挂件外侧边与面板边缘的距离不小于板厚的3倍,且不小于100mm。3暋微晶玻璃的槽口中心线宜位于面板计算厚度的中心。短槽长度为挂件长度加40mm。槽宽为挂件厚度加3mm,槽口两侧板厚度均不小于8mm。4暋微晶玻璃挂件插入槽口的深度不小于15mm,不大于20mm。5暋挂件与面板间的空隙应填充胶粘剂,胶粘剂应具有高机112

131械性抵抗能力。6暋微晶玻璃采用背栓连接时,应采用专用钻头和打孔工艺。孔底至板面的剩余厚度应不小于6mm。7暋背栓支承的铝合金型材连接件,截面厚度应不小于2灡5mm,并满足强度和刚度要求。背栓孔与面板边缘净距不小于板厚的5倍、且不大于支承边长0灡2倍,并有防脱落、防滑移措施。10灡5灡11暋陶板的连接构造可选择短槽、通槽和背栓连接,并符合以下规定:图10灡5灡11暋陶板连接构造示意图1—陶板;2—限位块;3—胶粘剂;4—调节螺栓;5—铝合金挂件;6—紧固螺栓1暋安装陶板应使用配套的专用挂件,挂件的强度和刚度经计算确定。挂件长度应不小于50mm,不锈钢挂件的厚度应不小于2灡0mm,铝合金型材挂件的厚度应不小于2灡5mm,铝合金型材表面应阳极氧化处理,挂件连接处宜设置弹性垫片。113

1322暋挂件与面板的连接,不应使面板局部产生附加挤压应力。3暋陶板长度不宜大于1灡5m。采用侧面连接时,陶板长度宜不大于0灡9m。4暋挂件插入陶板槽口的深度应不小于6mm,挂件中心线与面板边缘的距离宜为板长的1/5,且应不小于50mm。挂件与陶板的前后上下间隙应根据连接方式设置弹性垫片或填充胶粘剂,胶粘剂应具有高机械性抵抗能力。5暋陶板的横向接缝处宜留有6mm~10mm的安装缝隙,上下陶板不能直接相碰;竖向接缝处宜留有4mm~8mm的安装缝隙,内置胶条防止侧移。6暋挂件与支承构件的连接经计算确定。每块陶板的连接点不应少于4处,螺栓直径不小于5mm。除侧面连接外,连接点间距宜不大于600mm。7暋应考虑幕墙清洗设施对陶板的撞击。如无有效防撞措施,陶板及其他陶土部件宜有防碎裂坠落的措施。8暋采用背栓支承时,陶板实际厚度应不小于15mm。10灡5灡12暋瓷板可选择短槽、通槽或背栓连接(图10灡5灡12),并符合以下规定:1暋安装瓷板应使用专用挂件。采用槽式连接时,不锈钢挂件厚度应不小于3mm,铝合金挂件厚度应不小于4mm,铝型材表面应阳极氧化处理。短槽挂件的长度应不小于50mm,每个挂件宜有2个螺栓固定。2暋短槽挂件外侧边与面板边缘的距离不小于板厚的3倍,且不小于50mm。3暋通槽挂件外侧面与面板边缘的距离不小于板厚,且不大于20mm。114

1334暋瓷板的槽口中心线宜位于面板计算厚度的中心,槽口两侧板厚均不小于5mm。5暋瓷板挂件插入槽口的深度不小于10mm,不大于15mm。槽宽应大于挂件厚度2mm~3mm。6暋挂件与面板间的空隙应填充胶粘剂,胶粘剂应具有高机械性抵抗能力。7暋背栓支承铝合金型材连接件的截面厚度应不小于2灡5mm。8暋背栓支承应有防脱落措施。连接处瓷板有效厚度应不小于15mm,背栓孔底与板面的净距离不小于5mm;背栓孔与面板边缘净距应不小于50mm,且不大于支承边长0灡2倍。图10灡5灡12暋瓷板连接构造示意图1—瓷板;2—铝合金挂件;3—密封胶;4—胶粘剂;5—紧固螺栓;6—背栓;7—限位块;8—调节螺栓;9—铝合金托板;10—柔性垫片115

13410灡5灡13暋千思板可选择穿透式连接或后切螺栓连接(图10灡5灡13),并符合以下要求:1暋穿透式连接的千思板厚度应不小于6mm,背栓连接的千思板厚度不小于10mm。2暋穿透连接的千思板应采用不锈钢螺栓、螺钉固定,螺栓、螺钉的直径不小于5mm。3暋连接点到板边缘的距离不小于30mm,不大于80mm或板厚的10倍。4暋后切螺栓连接时,螺栓应采用不锈钢,直径不小于5mm。孔深度宜比板厚小3灡5mm~4灡0mm。5暋千思板的安装缝应满足板材变形要求。图10灡5灡13暋千思板连接构造示意图1—千思板;2—铝合金挂件;3—铝合金托板;4—穿透螺栓;5—切口螺丝;6—调节螺栓116

13510灡5灡14暋玻璃纤维增强水泥板(GRC)面板构造(图10灡5灡14):1暋根据受力要求设计锚固构造。锚固件应为圆钢或扁钢,制作时预埋,与板后钢架焊接。锚固件和板后钢架应作防腐蚀处理。2暋板后钢架可制成井格式,井格间距宜为600mm~800mm。3暋面板的大小、形状根据立面分格设计确定。4暋面板与主体结构采用栓接或挂接,连接应满足构造和强度设计。5暋面板间接缝宽度宜不小于8mm。6暋面板的强度设计应考虑运输过程的受力状况,运输过程应保护板块。7暋玻璃纤维增强水泥板有效厚度应不小于10mm。图10灡5灡14暋玻璃纤维增强水泥板连接1—GRC板;2—钢框架;3—锚固件;4—重力支撑件;5—连接件10灡5灡15暋人造面板的板缝形式可为注胶式、嵌条式或开放式。117

136若采用开放式,应有防腐蚀、防渗漏及导排水构造措施。微晶玻璃、瓷板可采用注胶式、嵌条式或开放式。陶板宜采用开放式,也可以采用注胶式或嵌条式。千思板宜采用开放式。10灡5灡16暋人造面板背栓连接可按第10灡4灡15~10灡4灡16条规定计算。10灡6暋复合面板10灡6灡1暋复合面板可选择铝塑复合板、金属复合板、铝蜂窝复合板、石材铝蜂窝复合板等。栺暋面板设计10灡6灡2暋复合板可采用加肋式、平板式、槽板式。10灡6灡3暋铝塑复合板可采用刻槽折边。刻槽不得触及面层铝板,刻槽后剩余的PVC层厚度应不小于0灡3mm,面板周边宜设置加强边框并封缝。10灡6灡4暋铝蜂窝板的面层厚度应不小于1mm,背层厚度不小于0灡7mm,采用四周自然折边或镶框,蜂窝不应外露。10灡6灡5暋安装在转角处板边外露的蜂窝板应封边处理或用密封胶将外露蜂窝填嵌平整。蜂窝芯材不得外露。10灡6灡6暋石材蜂窝板应背层自然折边或镶框后封边。10灡6灡7暋石材蜂窝板的锚固螺栓应在工厂制作板材时埋入,不应现场埋设。粘结填嵌的材料必须与粘结体相容。10灡6灡8暋石材蜂窝板幕墙的接缝,应注硅酮密封胶。10灡6灡9暋复合板可根据受力条件设置加劲肋。加劲肋可采用方管形、槽形或角形金属型材,加劲肋的壁厚应不小于1灡5mm。加劲肋应与面板和边肋可靠连结,并有防腐蚀措施。118

13710灡6灡10暋复合面板弯曲应力可按本规范第10灡3灡6条计算。10灡6灡11暋复合面板挠度可按本规范10灡3灡7条计算。栻暋连接构造10灡6灡12暋铝塑复合板的连接采用挂件挂接、压板固定方式(图10灡6灡12),并符合以下要求:图10灡6灡12暋铝塑板连接构造示意图1—铝塑复合板;2—封胶;3—铝合金副框;4—铝合金压板;5—胶条1暋铝塑复合板与主体结构间应留空气层。空气层最小处应不小于20mm。保温层与铝塑复合板结合时,保温层与主体结构间的距离应不小于50mm。2暋铝塑复合板与支承结构间的连接,可采用螺栓、螺钉固定,连接强度应满足设计要求。3暋铝塑复合板接缝宽度宜不小于10mm。板缝注硅酮建筑密封胶时,底部填充泡沫条,胶缝厚度不小于3灡5mm,宽度不小于厚度的2倍。4暋板缝为开放式时,铝塑复合板宜采用压条封边或板边镶框。119

1385暋嵌条式板缝的密封条与板缝的接触应紧密,胶条纵横交叉处应可靠密封。10灡6灡13暋铝蜂窝板可选用吊挂式、扣压式等连接方式(图10灡6灡13-1、图10灡6灡13-2),并符合以下要求:图10灡6灡13-1暋吊挂式蜂窝铝板连接构造示意图1—蜂窝铝板;2—挂接螺栓;3—铝合金副框;4—铝合金托板;5—铝合金角码;6—槽铝;7—挂码图10灡6灡13-2暋扣压式蜂窝铝板连接构造示意图1—蜂窝铝板;2—扣板;d—板缝宽度120

1391暋板缝宽度应满足计算要求。吊挂式蜂窝铝板板缝宽度宜不小于10mm,扣压式蜂窝铝板板缝宽度不小于25mm;2暋连接强度应满足计算要求。3暋四周封边,芯材不得暴露。10灡6灡14暋石材蜂窝板应采用专用金属挂件固定在支承结构上,连接构造见图10灡6灡14。图10灡6灡14暋石材蜂窝板连接构造示意图1—石材蜂窝板;2—预置连接件;3—挂件;4—托件;5—限位块;6—防滑垫;7—调节螺栓;8—隔离垫片10灡6灡15暋封闭式石材蜂窝板幕墙,板缝注胶要求见本规范第10灡6灡12条第3款。10灡6灡16暋幕墙构件的连接部位,应采取防止产生摩擦噪声的措施。10灡6灡17暋不同金属材料接触处应设置耐蚀胶垫等绝缘片。121

14011暋幕墙开启窗11灡1暋一般规定11灡1灡1暋幕墙开启窗布置和面积应按建筑设计和通风要求确定,开启窗面积不满足要求时,应设通风换气装置。超高层建筑不宜设置开启窗。11灡1灡2暋幕墙开启窗可采用上悬窗、内倒下悬窗等开启形式,开启角度不大于30曘,开启距离不大于300mm,开启扇面积不应大于1灡8m2。11灡1灡3暋高层建筑不应采用外平开窗、平行平推窗及外倒下悬窗。特殊情况下使用此类窗时,应在构造上有可靠的窗扇防脱落措施。11灡1灡4暋幕墙开启窗与幕墙框架的连接部位宜有隔热措施。11灡1灡5暋幕墙开启窗配套用执手应符合《建筑门窗五金件传动机构用执手》JG/T124的规定。开启扇对角线大于0灡7m时,不得使用旋压执手。11灡1灡6暋开启窗周边缝隙应采用三元乙丙橡胶或硅橡胶密封条密封,胶条邵氏硬度宜不大于50。11灡1灡7暋幕墙开启窗与型材构架的连接宜采用搭接形式,搭接处应密封处理。11灡1灡8暋幕墙开启窗采用电动开启时,应设置自动锁闭装置。122

14111灡2暋开启窗构造11灡2灡1暋开启窗构造设计宜符合雨幕原理,窗框型材内外高差不宜小于50mm。对容易渗入雨水或形成冷凝水的部位,在构造上应有导排水措施。11灡2灡2暋开启窗的框、扇、角的组合连接,接缝宜采用细缝密封胶或薄橡胶垫片等填充材料密封。11灡2灡3暋幕墙开启窗的窗扇与窗框的连接件(合页)采用螺钉直接固定时,型材孔壁的局部厚度不应小于螺钉的公称直径。不满足上述条件时,应增加不锈钢材质的垫衬片,并攻丝对夹,紧固定位。外露螺钉头与型材的结合应有密封措施。11灡2灡4暋幕墙开启窗的滑撑应符合《建筑门窗五金件滑撑》JG/T127的规定,并按开启窗自重确定规格,长度宜不小于窗扇高度的1/3。11灡2灡5暋上悬窗采用悬挂式连接时,应有防脱落措施。被悬挂的上横梁应校核自重作用下的挠度,挠度值应不大于跨度的1/500,且不大于3mm。2、滑撑长度小于所在边框长度11灡2灡6暋当开启扇面积大于1灡5m的1/2时,应设置限位撑挡。撑挡应符合《建筑门窗五金件撑挡》JG/T128的规定,并两侧对称配置。2时应设置多点锁。多点锁应符11灡2灡7暋开启窗面积大于1灡0m合《建筑门窗五金件多点锁闭器》JG/T215的规定,锁点可根据计算确定,锁点距离宜不大于500mm。11灡2灡8暋开启窗宜采用隔热型材。五金件应安装在隔热条内侧的框、扇型材上,并有防松脱措施。11灡2灡9暋开启窗玻璃采用隐框形式安装时,中空玻璃的第二道密123

142封应使用硅酮结构密封胶,结构胶宽度经计算确定。11灡3暋采光顶窗构造11灡3灡1暋采光顶窗的防渗漏及排水设计可从构造上采用分流或疏导方式。11灡3灡2暋采光顶窗玻璃最高点离楼地面高度大于3m时,应采用夹层玻璃。如使用中空玻璃,其内片应为夹层玻璃。11灡3灡3暋采光顶窗的连接应牢固、安全,启闭灵活。124

14312暋构件式幕墙12灡1暋一般规定12灡1灡1暋构件式幕墙的立柱、横梁、面板及配套连接件应在工厂制造,在现场依次安装立柱、横梁和面板,并通过连接件安装于主体结构上。构件式幕墙框架及其连接件,可采用铝合金或钢结构。构件式幕墙宜采用分层式悬挂体系。12灡1灡2暋构件式幕墙设计应安全可靠并符合建筑立面、使用功能、运输管理等要求。幕墙构件应便于制作、安装、维护及更换。幕墙构造对雨水及冷凝水应有疏导引流措施。12灡1灡3暋幕墙与主体结构连接的预埋件,应在主体结构施工时埋设。埋件位置、防雷接地等,应符合设计规定。12灡1灡4暋幕墙立柱和主体结构的连接构造,应有适当的平面内和平面外调整措施。构件的连接应对称布置,连接构造应有防松、防滑措施。采用挂接或插接时应有防脱落、防滑动措施。12灡1灡5暋构件式明框幕墙固定玻璃的压板应连续条形配置,压板与幕墙框架采用螺钉连接。紧固螺钉间距按压板和紧固件受力分析计算确定,且间距不大于400mm,螺钉直径不小于5mm。装饰条、扣板与压板间如扣合连接,其构造应安全可靠,必要时可采用机械连接。12灡1灡6暋幕墙的开启窗应符合本规范第11章规定。12灡1灡7暋幕墙面板与横梁、立柱的连接,应满足面板平面和支承结构间相对位移的要求。12灡1灡8暋构件式幕墙的强度和构造设计,应满足各部位的荷载125

144变化。12灡1灡9暋构件式幕墙可以采用立柱式或横梁式构造。12灡2暋横梁构造设计12灡2灡1暋横梁截面主要受力部位的厚度应符合下列规定:1暋截面自由挑出部位(图12灡2灡1a)和双侧加劲部位(图12灡2灡1b)的宽厚比b0/t应满足表12灡2灡1的要求或符合《铝合金结构设计规范》GB50429及《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018的规定。图12灡2灡1暋横梁截面部位示意表12灡2灡1暋横梁截面宽厚比b/t限值0铝暋暋暋暋型暋暋暋暋材钢暋型暋材6060-T56060-T6截面部位6063-T56463-T66005-T56463-T56463A-T66063-T66005-T66463A-T56063A-T56063A-T66061-T6Q235Q345自由挑出171513121512双侧加劲504540354033暋暋注:表中数值为上限。2暋当横梁跨度不大于1灡2m时,铝合金型材截面主要受力部126

145位的厚度应不小于2灡0mm;当横梁跨度大于1灡2m时,其截面主要受力部位的厚度应不小于2灡5mm。3暋钢型材截面主要受力部位的厚度应不小于3灡0mm。12灡2灡2暋铝合金型材表面处理应符合本规范第3灡3灡3条规定。钢型材宜采用耐候钢,碳素钢型材应热浸镀锌或采取其它有效的防腐蚀措施。处于潮湿或腐蚀条件下的钢型材,可按计算厚度增加1灡0mm为设计厚度。12灡2灡3暋横梁截面形式和尺寸,可根据横梁受幕墙平面内的弯矩、剪力和平面外的弯矩、剪力、扭矩及幕墙构造经计算确定。12灡2灡4暋横梁与立柱的连接应能承受垂直于幕墙平面的水平力,幕墙平面内的垂直力及绕横梁水平轴的扭转力矩。12灡2灡5暋横梁与立柱采用角码和紧固件连接时,角码壁厚应不小于被连接横梁和立柱中较大者的壁厚,且不小于3mm。每个连接点的螺钉或螺栓应不少于2个,横梁为开口型材时宜不少于3个。螺钉或螺栓直径应不小于5mm。不应采用沉头、半沉头螺钉或螺栓。12灡2灡6暋横梁与立柱间应有1灡5mm~2灡0mm间隙,满足变形伸缩要求,缝隙可用柔性专用垫片或注密封胶。12灡2灡7暋钢结构横梁与立柱采用焊接时,横梁每间隔6m应设一伸缩自由端,该节点纵向应能自由滑动,并符合强度要求。同一区段内横梁和立柱的连接构造应一致。12灡2灡8暋隔热型材中的隔热体不应承受或传递荷载。应采用可靠的连接构造,将隔热体外的荷载传至隔热体内侧的受力构件上。12灡2灡9暋螺钉直接与横梁截面连接时,横梁截面连接处的壁厚应经强度验算,必要时可局部加厚。壁厚小于螺钉直径时,应校核螺纹受力,并有防松脱措施。127

14612灡3暋立柱构造设计12灡3灡1暋幕墙立柱除传递荷载外,应能适应主体结构的变形。12灡3灡2暋立柱宜采用上端悬挂方式。如主体结构的墙或梁具有支承条件时,可采用层内长短双跨连续梁形式,长短跨比宜不大于10。立柱下端支承时,应作压弯构件设计。12灡3灡3暋立柱的支点应置于主体结构允许受力的部位。如需在主体结构非受力构造部位设支点时,应采取必要的结构处理。12灡3灡4暋立柱与主体结构的连接件应有足够的承载力。铝合金连接件材料厚度应不小于8mm,钢连接件材料厚度应不小于6mm。每一连接处的螺栓应不少于2个,螺栓直径不小于10mm。采用焊接时,应标注焊接要求。12灡3灡5暋幕墙上、下立柱的连接构造应结合紧密,满足荷载传递,适应节间变形。上下立柱间应设置不小于15mm的缝隙,立柱接缝宜封闭防水。幕墙立柱上终端外露型材腔口应封闭。12灡3灡6暋幕墙上下立柱的连接插芯可采用与立柱相同的材质。插芯一端与立柱固定连接,另一端应能滑动伸缩。插芯单端与立柱的结合长度应不小于型材长边边长,且不小于120mm。插芯应有足够的刚度,壁厚应不小于立柱的壁厚。12灡3灡7暋立柱截面主要受力部位的厚度,应符合下列规定:1暋铝型材截面开口部位的厚度应不小于3灡0mm,闭口部位的厚度应不小于2灡5mm;2暋钢型材截面主要受力部位的厚度应不小于3灡0mm;3暋偏心受压立柱的截面宽厚比应符合本规范第12灡2灡1条的相应规定。12灡3灡8暋钢铝组合截面立柱构造:128

1471暋构件式幕墙立柱可以采用铝、钢或其组合型材料。采用钢铝组合截面时,两种材料接触部位应做好防腐蚀隔离,对钢铝温度膨胀系数的差异应做好构造处理。2暋钢铝组合截面尺寸应按结构强度计算确定。铝材不参与共同受力的组合截面,铝材截面尺寸应符合制作和构造的最小要求,其与相邻构件连接时,应符合局部连接的构造和强度要求。铝材参与共同受力的强度补偿型组合截面,除应符合上述要求外,截面强度按12灡5灡7条规定计算。3暋钢铝组合截面在保证钢铝两种材料隔离的工作状态下,可全长度接触或多点式接触。组合截面的组合构造应考虑隔离材料于装配过程中不被损坏或移位。12灡3灡9暋螺钉直接与立柱截面连接时,立柱截面连接处的壁厚应经强度验算,必要时可局部加厚。壁厚小于螺钉直径时,应校核螺纹受力,并有防松脱措施。12灡3灡10暋立柱采用隔热型材时,立柱隔热条外侧受力和荷载传递应符合12灡2灡8条规定。12灡3灡11暋立柱铝型材的表面处理和钢型材的要求应符合12灡2灡2条规定。12灡3灡12暋多跨铰接梁弯矩、挠度及支座反力系数可按附录E取用。12灡4暋横梁结构设计12灡4灡1暋横梁的截面尺寸应根据面板作用在横梁上的荷载和横梁不同支承状况产生的弯矩、剪力和扭矩计算确定。12灡4灡2暋非对称截面横梁应按斜弯曲或弯扭构件计算。对称截面横梁受弯承载力可按下列公式计算:129

148MxMy+曑f(12灡4灡2)毭Wnx毭Wny式中暋Mx———横梁绕截面x轴(平行于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm);My———横梁绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的弯矩设计值(N·mm);Wnx———横梁截面绕截面x轴(幕墙平面内方向)的净截面抵抗矩(mm3);Wny———横梁截面绕截面y轴(垂直于幕墙平面方向)的净截面抵抗矩(mm3);毭———塑性发展系数,弱硬化铝型材取1灡0,强硬化铝型材和钢可取1灡05;2)。f———型材抗弯强度设计值fa或fs(N/mm12灡4灡3暋横梁截面受剪承载力应符合下式要求:VySx曑f(12灡4灡3-1)IxtxVxSy曑f(12灡4灡3-2)Iyty式中暋V———横梁水平方向(x轴)的剪力设计值(N);xV———横梁竖直方向(y轴)的剪力设计值(N);y3);Sx———横梁截面绕x轴的毛截面面积矩(mm3);Sy———横梁截面绕y轴的毛截面面积矩(mm4);Ix———横梁截面绕x轴的毛截面惯性矩(mm4);Iy———横梁截面绕y轴的毛截面惯性矩(mmtx———横梁截面垂直于x轴腹板的截面总宽度(mm);t———横梁截面垂直于y轴腹板的截面总宽度(mm);y2)。f———型材抗剪强度设计值fa或fs(N/mm130

14912灡4灡4暋在风荷载或重力荷载作用下,横梁的挠度限值df,lim宜按下列规定采用:铝合金型材df,lim=l/180(12灡4灡4-1)钢型材df,lim=l/250(12灡4灡4-2)式中暋l———横梁的跨度(mm)。当有扭矩作用时还应考虑扭转作用产生的变形。在自重标准值作用下,局部相对挠度尚应满足GB/T21086规定的d不f,lim大于l/500且不大于3mm的要求。12灡4灡5暋当横梁和立柱连接采用的螺栓、螺钉或铆钉同时承受轴力和剪力时,该连接承载力应符合下式计算要求:(SV)2SN)2+(曑1(12灡4灡5)VSNS式中暋SV———单个螺栓、螺钉、铆钉的计算剪力值;SN———单个螺栓、螺钉、铆钉的计算轴力值;VS———单个螺栓、螺钉、铆钉只承受剪力的承载力设计值;NS———单个螺栓、螺钉、铆钉只承受轴力的承载力设计值。螺栓、螺钉、铆钉与型材连接时尚应验算型材本体的抗剪、局部承压的连接强度,并满足相应要求。12灡5暋立柱结构设计12灡5灡1暋应根据立柱的实际受力和支承条件,分别按单跨梁、双跨梁或多跨梁计算由自重、风荷载和地震作用产生的弯矩、扭矩和剪力,并按其支承条件计算轴向力。12灡5灡2暋承受轴向拉力和弯矩作用的立柱,其承载力应符合下式131

150要求:NM+曑f(12灡5灡2)An毭Wn式中暋N———立柱的轴力设计值(N);M———立柱的弯矩设计值(N·mm);2);An———立柱的净截面面积(mm3);Wn———立柱在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm毭———截面塑性发展系数,弱硬化铝型材取1灡0,强硬化铝型材和钢可取1灡05;2)。f———型材的截面强度设计值fa或fs(N/mm12灡5灡3暋承受轴压力和弯矩作用的立柱,其在弯矩平面内的稳定性应符合下式要求:NM+曑f(12灡5灡3-1)氄A毭W(1-0灡8N/NE)2毿EANE=2(12灡5灡3-2)1灡1毸毸=l/i(12灡5灡3-3)Ii=(12灡5灡3-4)A式中暋N———立柱的轴压力设计值(N);NE———临界轴压力(N);M———立柱的最大弯矩设计值(N·mm);氄———弯矩作用平面内的轴心受压稳定系数,可按表12灡5灡3采用;2);A———立柱的毛截面面积(mmW———在弯矩作用方向上较大受压边的毛截面抵抗矩(mm3);132

151毸———长细比;l———计算长度(mm),两端简支l=L,一端简支一端固结l=0灡7L,两端固结l=0灡5L,悬臂式立柱l=2L,L为立柱支承长度;i———核心半径(mm);毭———截面塑性发展系数,弱硬化铝型材取1灡0,强硬化铝型材和钢可取1灡05;2);f———型材的抗弯强度设计值fa或fs(N/mm4)。I———截面惯性矩(mm表12灡5灡3暋轴心受压柱的稳定系数氄铝暋暋暋型暋暋暋材钢暋暋型暋暋材6060-T6长细比6463-T6毸6463A-T66060-T56063-T66061-T66463-T56063A-T56005-T56063-T56063A-T66005-T6Q235Q345200灡980灡960灡920灡970灡96400灡880灡840灡800灡900灡88600灡810灡750灡710灡810灡73800灡700灡580灡480灡690灡58900灡630灡480灡400灡620灡501000灡560灡380灡320灡560灡431100灡490灡340灡260灡490灡371200灡410灡300灡220灡440灡321300灡330灡260灡190灡390灡281400灡290灡220灡160灡350灡251500灡240灡190灡140灡310灡2112灡5灡4暋承受轴压力和弯矩作用的立柱,其长细比毸应不大于150。12灡5灡5暋在风荷载标准值作用下,立柱相对挠度限值df,lim宜按下列规定采用:133

152铝合金型材df,lim=l/180(12灡5灡5-1)钢型材df,lim=l/250(12灡5灡5-2)式中暋l———支点间的距离(mm),悬臂构件可取挑出长度的2倍。12灡5灡6暋斜幕墙立柱应按立柱的实际受力状况验算承载力和变形。12灡5灡7暋钢铝组合截面立柱设计:1暋钢铝组合截面中,不参与组合截面共同工作的铝材部分,仍须按实际受力状况进行局部受力和连接部位计算。2暋钢铝共同工作的组合截面强度计算,可按刚度分配原理,分别按下式计算:IalEalqal=·q·毭F(12灡5灡7-1)IalEal+IsEsIsEsqs=·q(12灡5灡7-2)IalEal+IsEs式中暋q———作用在立柱上的荷载值(N/mm);qal———组合截面上铝材承受的荷载值(N/mm);qs———组合截面上钢材承受的荷载值(N/mm);2);Eal———铝材的弹性模量(N/mm2);Es———钢材的弹性模量(N/mm4);Ial———组合截面中铝材独立的截面惯性距(mm4);Is———组合截面中钢材独立的截面惯性距(mm毭F———调正系数取1灡05。3暋钢铝共同工作的组合截面,应按材料力学方法验算型材间的剪力传递,按计算要求设置抗剪螺栓或螺钉。4暋钢铝组合截面立柱的挠度限值为l/250。134

15312灡5灡8暋在建筑物平面转角或突变处的立柱,应考虑最不利荷载和作用的组合,对立柱截面最小抵抗矩和最小惯性矩方向作补充验算和校核,满足相应极限状态的要求。135

15413暋单元式幕墙13灡1暋一般规定13灡1灡1暋根据建筑类别,选择单元式幕墙类型。幕墙结构与构造形式应安全可靠,便于安装和维修。13灡1灡2暋幕墙单元板块及相配套的装置和部件应在工厂内加工并完成组装。非受力的装饰构件或受到运输等因素制约时,可在现场完成组装。13灡1灡3暋单元式幕墙防火和防雷,应符合本规范第7章和第8章的规定。层间防火封堵和防雷电气通路,宜与单元板块安装同步施工。13灡2暋构造设计13灡2灡1暋单元式幕墙组件的插接部位、对接部位以及开启部位,应按等压腔和雨幕原理进行构造设计。单元构件宜选用有2个或2个以上腔体的型材。单元组合后的左、右立柱腔体中,前腔的水不应排入顶、底横梁组件腔体的后腔内。13灡2灡2暋易渗入雨水和凝聚冷凝水的部位,应设计导排水构造。导排水构造中应无积水现象。水平构件腹板面上不宜开导排水孔。内排水方式宜采用同层排水。13灡2灡3暋单元式幕墙板块间的对插部位,铝型材应有导插构造。对插时不应出现铝合金型材上配置的密封胶条错位带出或造成损坏等现象。13灡2灡4暋单元式幕墙的插接接缝设计:136

1551暋单元部位之间应有一定的搭接长度,立柱的搭接长度应不小于10mm,且能协调温度及地震作用下的位移;顶、底横梁的搭接长度应不小于15mm,且能协调温度及地震作用下的位移。单元板块宽度大于3m时的左右立柱搭接长度、单元板块高度大于5m时的顶底横梁的搭接长度,可按公式13灡2灡4-1计算,但应不小于本条规定的最小值(图13灡2灡4-1)。图13灡2灡4-1暋搭接长度计算示意图1—立柱;2—密封胶条;3—底横梁;4—顶横梁;5—铝合金过桥型材(搭接长度L为密封条中心至导插构造端点的距离,L曚为有效间隙)bbLb曒毩b殼t+dC+dE(13灡2灡4-1)式中暋Lb———搭接长度(mm);毩———立柱或横梁的线膨胀系数(1/K);b———计算方向立柱或横梁的长度(mm);殼t———幕墙的年温度变化(K);dC———施工偏差(mm),可取2mm;dE———考虑地震作用等其它因素影响的预留量(mm),可取2mm。曚应大于L。2暋对插构件间的有效间隙Lbb137

156曚应考虑主体结构的层间压缩量。3暋超高层建筑幕墙,Lb曚应考虑幕墙安装后结构4暋当主体结构梁的跨度较大时,Lb梁的后续变形。5暋过桥型材与顶横梁间应有一定的间隙并用硅酮密封胶密封,间隙C和C曚可按公式13灡2灡4-2计算,且C应不小于bbb曚应不小于3mm(图13灡2灡4-2)。5mm,Cb曚毩b殼t+dE(C、C)曒(13灡2灡4-2)bbn毮(2+毮)式中暋C、C曚———过桥型材与顶横梁间的间隙(mm);bb毩———顶横梁的线膨胀系数(1/K);b———单元板块的分格宽度(mm);殼t———幕墙的年温度变化(K);dE———考虑地震作用等其它因素影响的预留量(mm),可取2mm;n———过桥型材两端均可伸缩取2,只有一端可伸缩取1;毮———硅酮密封胶允许的变位承受能力。图13灡2灡4-2暋过桥型材与横梁配合示意图1—底横梁;2—顶横梁;3—过桥型材;4—硅酮密封胶;5—闭孔海绵138

1576暋相邻四片单元板块纵、横缝相交处,端部应使用硅酮密封胶封口,防止雨水渗漏。7暋相邻四片单元板块纵、横缝相交处靠室内侧,宜在型材内采用不透气不透水的柔性材料封堵,柔性材料的可压缩量应能满足单元板块的位移要求。13灡2灡5暋单元式幕墙的对接接缝设计:1暋相邻单元板块间的可变形量应符合式13灡2灡4-1的要求。2暋靠近室内侧的最后一道密封条的可压缩量应大于按式13灡2灡4-1计算结果的1灡5倍。密封条在最小压缩量状态下的弹性应能满足气密性的要求。3暋对接型相邻板块的横梁、立柱,宜选用能控制横梁、立柱错位变形的对插构件或构造措施,并校核对插构件和节点的强度和刚度。靠近室内侧的最后一道密封条的搭接宽度lw应大于左、右立柱在不同荷载作用下的变形差(图13灡2灡5)。图13灡2灡5暋对接型密封胶条的搭接宽度139

1584暋单元部件四周的密封胶条应周圈闭合,四个角部应密封。5暋相邻四片单元板块相交处,端部应采取防渗漏密封胶封口措施。13灡2灡6暋变形缝处单元板的接缝设计应能满足变形缝变形的构造要求,同一单元板块与主体结构的连接点应位于变形缝的同侧。13灡2灡7暋单元式幕墙框架构件连接处和螺钉、螺栓部位应有防雨水渗漏和防松脱措施,工艺孔应有防水构造。13灡2灡8暋单元式幕墙的通气孔和排水孔宜采用透水材料封堵。通气孔宜采用直径不小于8mm的圆孔,排水孔宜采用不小于12mm暳40mm的椭圆孔。13灡2灡9暋单元板块的吊装孔不应损伤幕墙单元板块的防水系统。13灡2灡10暋单元式幕墙与主体结构或其它系统的连接部位,应保持幕墙防水系统的完整。可增加配置或选用与单元式幕墙相同系列的型材作收口、收边构件,并采取密闭封堵措施。13灡2灡11暋单元式幕墙面材与框架及框架与框架连接处,应有可靠的密封措施。13灡2灡12暋隐框玻璃幕墙的单元板块上,玻璃周边应有护边构造。采用刚性护边时,玻璃与护边构件的间隙宜不小于5mm。13灡2灡13暋明框幕墙用密封胶条固定玻璃时,玻璃四周与框之间应设置柔性垫块,垫块长度应不小于100mm,每边不少于2块。垫块与框之间应有可靠的固定连接。13灡2灡14暋单元板块与主体结构的连接部位,应有防止板块滑动和脱落的措施。各连接件或转接件均能承受最不利荷载及作用,并满足构造要求。13灡2灡15暋单元板块间的过桥型材长度宜不小于150mm。过桥型140

159材宜设置成一端铰接固定,另一端可滑动的连接形式,并使用硅酮密封胶密封。13灡2灡16暋隐框单元式幕墙宜有防积尘构造措施。13灡3暋结构设计13灡3灡1暋单元式幕墙横梁与立柱的结构可按本规范第12章的规定计算。立柱截面为开口型材时尚应按13灡3灡4和13灡3灡5的要求选择和计算。13灡3灡2暋单元间采用对接式组合构件时,对接处横梁与立柱应分别按其所承受的荷载和作用计算。13灡3灡3暋采用插接式组合构件设计时立柱的荷载分配:1暋左、右立柱间有确保协同变形的构造措施,可根据下式进行荷载分配后按各自承担的荷载及作用分别计算。I1q1K=qK(13灡3灡3-1)I1+I2I2q2K=qK(13灡3灡3-2)I1+I2式中暋q———作用在单元组合立柱上的线荷载标准值(N/mm);Kq1K、q2K———分配到左、右立柱上的线荷载标准值(N/mm);4)。I1、I2———左、右立柱沿计算方向的毛截面惯性矩(mm2暋左、右立柱间无确保协同变形的构造措施时,应根据各自承担的荷载及作用计算。13灡3灡4暋开口型材的宽厚比应符合本规范表12灡2灡1的要求。13灡3灡5暋开口型材的整体稳定性可采用有限元方法计算,也可根据《铝合金结构设计规范》GB50429计算,或根据本规范附录F的系数折减开口型材的强度。13灡3灡6暋明框单元板块的隔热条:141

1601暋穿条式隔热条构造可参考图13灡3灡6-1。两根隔热条之间的距离(d)应可穿过压板螺栓。0图13灡3灡6-1暋明框双肢隔热条构造示意图1—立柱;2—隔热条;3—密封胶条2暋浇注式隔热条构造可参考图13灡3灡6-2。图13灡3灡6-2暋明框单肢隔热条构造示意图1—立柱;2—隔热条;3—密封胶条142

1613暋隔热条不能作为传递荷载的受力部件,压板、压条固定螺栓应按承载能力极限状态计算确定。13灡4暋连接设计13灡4灡1暋单元式幕墙框架间应采用不锈钢螺钉连接并采取密封措施。连接螺钉的直径应不小于5mm,螺钉数量应经计算确定且每个连接点不少于3个,螺钉与型材的连接长度宜不小于40mm。不应采用沉头或半沉头螺钉。13灡4灡2暋单元板块与主体结构锚固连接的组件应可三维调节,三个方向的调节量均不小于20mm。13灡4灡3暋单元板块与连接挂件间宜设置成绕水平轴可相对转动的构造形式。13灡4灡4暋单元式幕墙挂件及锚固连接件应经计算确定。13灡4灡5暋单元板块间的过桥型材应计算上下左右单元的荷载传递,满足强度及刚度要求。13灡4灡6暋单元板块与主体结构连接的构造节点,应按荷载传递途径建立计算模型进行强度校核,并符合本规范9灡5节要求。螺栓连接应符合本规范12灡3灡9条规定。143

16214暋双层幕墙14灡1暋一般规定14灡1灡1暋双层幕墙的构造形式应按建筑性质、等级、使用功能、地理环境和气候条件等因素确定,并与空调系统相协调。14灡1灡2暋双层幕墙热工设计应符合本规范第6章和《公共建筑节能设计标准》GB50189及《民用建筑热工设计规范》GB50176的规定。14灡1灡3暋双层幕墙的隔声设计应符合《民用建筑隔声设计规范》GB50118和《建筑隔声评价标准》GB/T50121的规定。双层幕墙隔声计算见附录G。14灡1灡4暋双层幕墙防火设计应符合本规范第7灡3节和《建筑设计防火规范》GB50016及《高层民用建筑设计防火规范》GB50045的规定。14灡1灡5暋双层幕墙防雷设计应符合本规范第8章的规定。14灡1灡6暋双层幕墙风荷载标准值除应符合本规范9灡2节的规定外,尚应符合以下风荷载分配原则:1暋内通风双层幕墙的外层幕墙应承受全部风荷载值,内层幕墙应承受不小于1灡0kN/m2风荷载值及外力冲击荷载值。2暋外通风双层幕墙的外层幕墙应承受全部风荷载值,内层幕墙承受风荷载值可按表14灡1灡6取用,且应不小于1灡0kN/m2。144

163表14灡1灡6暋外通风双层幕墙的内层幕墙风荷载标准值百分比V/Aen(m)0~2020~5050~100100~200200~300300~650>650百分比毼(%)100908070605550暋暋注:中间值按线性插值法取值。如按整体做防水性能检测时毼取1灡0。表中暋V———空气间层的体积;Aen———有效通风面积。3暋构造复杂的双层幕墙,或难以按表14灡1灡6确定内外层幕墙承受的风荷载时,可通过风洞试验作专项技术分析论证。14灡1灡7暋双层幕墙性能检测应符合本规范第19章及《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227的规定。14灡1灡8暋双层幕墙设计应优先选择自然通风方式,进风口和出风口宜采用自动控制,且应不发生共振和哨鸣。14灡1灡9暋双层幕墙的进风口与出风口,不宜设置在同一立面同一垂直位置的上下方,水平距离宜不小于500mm,必要时在相邻板块间采取隔断措施。14灡1灡10暋双层幕墙遮阳系统设计应结合地理气候条件、双层幕墙类型、面板的热工性能指标及空气间层的通风换气能力等因素。14灡1灡11暋双层幕墙遮阳装置应能自动调控。内通风遮阳系统宜采用内置式百叶帘装置,外通风遮阳装置宜采用专用室外百叶。14灡1灡12暋遮阳系统位于空气间层的百叶片宜偏近外层幕墙。开启状态时,遮阳百叶片边缘与外层玻璃内表面的距离应不小于30mm,且不妨碍内层幕墙开启扇的启闭。14灡1灡13暋内外均不设通风口的双层幕墙,可按内通风双层幕墙的规定进行构造设计和防水设计。145

16414灡2暋构造设计14灡2灡1暋内通风双层幕墙:1暋幕墙构造类型为构件式幕墙或单元式幕墙。2暋外层玻璃宜选用中空玻璃或夹层中空玻璃。3暋幕墙空气间层厚度应不小于120mm。4暋机械通风宜采用电控系统,系统接口应密闭。14灡2灡2暋外通风双层幕墙:1暋外层幕墙可采用框支承幕墙、单元式幕墙或点支承幕墙,内层幕墙构造类型可采用框支承幕墙或单元式幕墙。2暋外层玻璃宜选用夹层玻璃,内层玻璃宜选用中空玻璃。3暋幕墙空气间层厚度应不小于150mm。4暋进风口和出风口处宜设置防虫网和空气过滤器。由电动或手动调控装置控制空气间层的通风量。14灡2灡3暋双层幕墙腔体内的构件应易于清洗、维修和保养。14灡3暋通风量计算14灡3灡1暋内通风双层幕墙和外通风双层幕墙的通风方式应与建筑自然通风、空调系统同步设计,满足室内舒适度要求。14灡3灡2暋外通风双层幕墙应通过数值法或有限元方法计算进风口和出风口的空气流动速度v进、v排后,按公式计算进、出风量曶V进、曶V排及新风换气时间t0。14灡3灡3暋双层幕墙空气间层的单位时间进、出风量与新风换气时间计算:1暋单位时间进、出风量曶V进、曶V出计算公式:殼V进=v进·A进(14灡3灡3-1)146

165殼V出=v出·A出(14灡3灡3-2)式中暋殼V———进风口单位时间进风量(m3/s);进v进———进风口空气流动速度(m/s);2);A进———进风口有效面积(m3/s);殼V出———出风口单位时间出风量(mv出———出风口空气流动速度(m/s);2)。A出———出风口有效面积(m2暋新风换气时间t0计算公式:V新风t0=(14灡3灡3-3)殼V进式中暋V———室内所需新风量(m3);新风3/s)。殼V进———单位时间进风量(m14灡4暋热工设计14灡4灡1暋双层幕墙传热系数应按非通风换气状态、弱通风换气状态或强通风换气状态计算取值。147

166图14灡4灡1暋双层幕墙空气间层换气示意图H—双层幕墙单元高度(mm);W—双层幕墙单元宽度(mm);T—双层幕墙单元厚度(mm);D—挡板水平间距(mm);2)Avent—双层幕墙单元有效通风面积(mm14灡4灡2暋非通风换气状态:1暋外层幕墙设置进、出风口(或开启扇)时,空气间层的热阻值按非通风换气空气间层的热阻计算方法取值,其通风口面积比应在以下范围内:暋1)空气间层垂直方向,进、出通风口面积比(Avent/H)小于2/m;500mm暋2)空气间层水平方向,进、出通风口面积比(Avent/H·W)小于500mm2/m2。空气间层热阻值R按表14灡4灡2采用:s148

167表14灡4灡2暋非通风换气空气间层热阻值R(m2s灡K/W)空气流动方向空气间层厚度(mm)向上水平向下1000灡160灡180灡22300~5000灡160灡180灡23>10000灡160灡180灡23暋暋注:气流方向与水平面成暲30曘以内,空气间层的热阻值Rs按空气流动水平方向取值。2暋双层幕墙传热系数KCW,D计算公式:1KCW,D=(14灡4灡2-1)11-Rse+Rs-Rsi+Kcw,eKcw,i1Kcw,e=(14灡4灡2-2)Rsi+灦RCW,e+Rse1Kcw,i=(14灡4灡2-3)Rsi+灦Rcw,i+Rse式中暋K———外层幕墙的传热系数(W/m2·K);cw,e———幕墙外表面的换热阻值,取R2·K/W);Rsese=0灡04(m———空气间层热阻值(m2·K/W);RsRsi———幕墙内表面换热阻值,透明部分取Rsi=0灡13(m2·K/W),非透明部分取R2·K/W);si=0灡11(m2·K)。Kcw,i———内层幕墙的传热系数(W/m其中:外层幕墙平均热阻值灦R和内层幕墙平均热阻值cw,e灦Rcw,i均可按下式分别计算:A0+AB1+AB2灦Rcw=(14灡4灡2-4)K0A0+KB1AB1+KB2AB2149

168式中暋灦R———外层、内层幕墙平均热阻(m2·K/W);cw2·K);K0———幕墙面板传热系数(W/m2·K);KB1———横龙骨传热系数(W/m2·K);KB2———竖龙骨传热系数(W/m2);A0———幕墙面板面积(m2);AB1———幕墙单元中横龙骨投影面积(m2)。AB2———幕墙单元中竖龙骨投影面积(m14灡4灡3暋弱通风换气状态:1暋外层幕墙设置进、出风口(或开启扇)时,空气间层的热阻值按弱通风换气空气间层的热阻计算方法取值,其通风口面积比应在以下范围内:暋1)空气间层垂直方向,进、出风口面积比(Avent/H):2/m~1500mm2/m;500mm暋2)空气间层水平方向,进、出风口面积比(Avent/H·W):2/m22/m2。500mm~1500mm2暋空气间层的热阻值Rs按表14灡4灡2取值的1/2采用。3暋双层幕墙传热系数KCW,D计算公式:1KCW,D=(14灡4灡3)11-Rse+Rs-Rsi+Kcw,iKcw,e14灡4灡4暋强通风换气状态:1暋外层幕墙设置进、出风口(或开启扇)时空气间层的热阻值,按强通风换气空气间层的热阻计算方法取值,其通风口面积比应在以下范围内:暋1)空气间层垂直方向,进、出风口面积比(Avent/H)大于2/m;1500mm暋2)空气间层水平方向,进、出风口面积比(Avent/H·W)大150

169于1500mm2/m2。2暋外通风双层幕墙传热系数KCW,D按下式计算:1KCW,D=(14灡4灡4-1)1-Rse-RssKcw,i式中暋R———外表面与空气间层总热阻值,取0灡13(m2·K/W)。ss3暋内通风双层幕墙传热系数KCW,D按下式计算:1KCW,D=(14灡4灡4-2)1-Rsi+RssKcw,e式中暋R———内表面与空气间层总热阻值,取0灡13(m2·K/W)。ss14灡4灡5暋内通风换气热工计算:内通风双层幕墙传热系数KCW,D按照公式14灡4灡4-2计算。14灡4灡6暋双层幕墙传热阻按下式计算:(ti-te)nR0灡min=[殼t]Ri(14灡4灡6)式中暋R———双层幕墙传热阻(m2·K/W);0灡minti———冬季室内计算温度(曟);te———冬季室外计算温度(曟);n———温差修正系数,按《民用建筑热工设计规范》GB50176的规定采用;[殼t]———室内空气与围护结构内表面温差(K);Ri———内表面换热阻。14灡4灡7暋遮阳系数按下式计算:SC=SC1·SC2·SDH·SDV·SD(14灡4灡7-1)2SDH=abPF+bnPF+1(14灡4灡7-2)2SDV=aVPF+bVPF+1(14灡4灡7-3)151

170APF=(14灡4灡7-4)B式中暋SC———总遮阳系数;SC1———外层幕墙遮阳系数;SC2———内层幕墙遮阳系数;SDH———水平遮阳板夏季外遮阳系数;SDV———垂直遮阳板夏季外遮阳系数;SD———百叶完全闭合时遮阳系数。PF———遮阳板外挑系数,当计算值PF>1时,取PF=1;A———遮阳板外挑长度,按《公共建筑节能设计标准》GB50189的规定采用;B———遮阳板根部到幕墙透明部分对边的距离,按《公共建筑节能设计标准》GB50189的规定采用。其中:a、b、a、b为计算系数,按《公共建筑节能设计标准》bnvvGB50189的规定采用。14灡5暋防水要求14灡5灡1暋双层幕墙的外层幕墙采用单元式构造时,其防水设计应符合本规范13灡2灡1条的规定。14灡5灡2暋内通风双层幕墙水密性能应符合本规范4灡2灡3条规定。14灡5灡3暋外通风双层幕墙水密性能:1暋双层幕墙水密性设计按照下式计算取值,且固定部分不小于1000N/m2:P=1000毩w毺z毺sw0(14灡5灡3)式中暋P———水密性设计值(N/m2);毩w———外通风双层幕墙风荷载标准值系数,外层幕墙取值152

171为1-毼,内层幕墙取值为毼。毼可按表14灡1灡6选取;毺z———风压高度变化系数;毺s———风荷载体型系数,取1灡2;w0———基本风压,按《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定采用。上海地区取0灡55(kN/m2)。2暋可开启部分防水性能等级与固定部分同级。153

17215暋全玻璃幕墙15灡1暋一般规定15灡1灡1暋玻璃高度大于表15灡1灡1限值的全玻璃幕墙应采用悬挂在主体结构上的结构形式。表15灡1灡1暋下端支承全玻璃幕墙的最大高度玻璃厚度(mm)10,121519最大高度(m)4灡05灡06灡015灡1灡2暋面板玻璃的厚度宜不小于10mm,夹层玻璃单片厚度应不小于8mm。15灡1灡3暋全玻璃幕墙玻璃肋的截面厚度应不小于12mm,玻璃肋截面高度应不小于100mm。15灡1灡4暋全玻璃幕墙的玻璃肋宜采用夹层玻璃。采用金属件连接的玻璃肋应采用钢化或半钢化夹层玻璃。15灡1灡5暋吊夹应符合《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139的有关规定。15灡2暋构造设计15灡2灡1暋全玻璃幕墙的周边收口槽壁与玻璃面板或玻璃肋的空隙均应不小于8mm;玻璃与下槽底应采用不少于两块的弹性垫块,垫块长度应不小于100mm,厚度应不小于10mm,吊挂玻璃下端与下槽底垫块之间的空隙应满足玻璃伸长变形的要求,且不得小于10mm,玻璃入槽深度不小于15mm,槽壁与玻璃间应采用硅154

173酮密封胶密封。15灡2灡2暋全玻璃幕墙的面板及玻璃肋不得与其他刚性材料直接接触。面板与装修面或结构面之间的空隙应不小于8mm,且应采用密封胶密封。15灡2灡3暋采用金属件连接的玻璃肋,金属件厚度应不小于6mm。应采用不锈钢螺栓连接,直径不小于10mm。15灡3暋结构设计15灡3灡1暋面板玻璃通过胶缝与玻璃肋连接时,面板可作为支承于玻璃肋的单向简支板设计。其应力与挠度可分别按本规范第10灡2灡6条和第10灡2灡7条的规定计算,公式中的a值应取为玻璃面板的跨度,系数m和毺可分别取0灡125和0灡013。面板为夹层玻璃、中空玻璃或中空夹层玻璃时,可分别按本规范第10灡2灡8~10灡2灡10条的规定计算。15灡3灡2暋通过胶缝与玻璃肋连接的面板,在风荷载标准值作用下,其挠度限值d取其跨度的1/60。f,lim15灡3灡3暋全玻璃幕墙玻璃肋的截面高度hr(图15灡3灡3)可按下列公式计算:23wlhhr=暋(双肋)(15灡3灡3-1)8fgt23wlhhr=暋(单肋)(15灡3灡3-2)4fgt式中暋h———玻璃肋截面高度(mm);r2);w———风荷载设计值(N/mml———两肋之间的玻璃面板跨度(mm);2);fg———玻璃端面强度设计值(N/mm155

174t———玻璃肋截面厚度(mm);h———玻璃肋上、下支点的距离,即计算跨度(mm)。图15灡3灡3暋全玻璃幕墙玻璃肋截面尺寸示意1—玻璃肋;2—玻璃面板15灡3灡4暋全玻璃幕墙玻璃肋在风荷载标准值作用下的挠度df可按下式计算:45wklhdf=暳3(双肋)(15灡3灡4-1)64Ethr45wklhdf=暳3(单肋)(15灡3灡4-2)32Ethr式中暋w———风荷载标准值(N/mm2);k2)。E———玻璃弹性模量(N/mm156

175图15灡3灡4暋全玻璃幕墙玻璃肋示意1—玻璃肋;2—玻璃面板;3—结构胶15灡3灡5暋在风荷载标准值作用下,玻璃肋的挠度限值df,lim取其计算跨度的1/200。15灡3灡6暋夹层玻璃肋的等效截面厚度可取两片玻璃厚度之和。15灡3灡7暋高度大于8m的玻璃肋宜考虑平面外的稳定验算;高度大于12m的玻璃肋,应进行平面外稳定验算,必要时应采取防止侧向失稳的构造措施。15灡3灡8暋采用胶缝传力的全玻璃幕墙,其胶缝必须采用硅酮结构密封胶。15灡3灡9暋全玻璃幕墙胶缝承载力要求:1暋与玻璃面板平齐或突出的玻璃肋:ql曑f1(15灡3灡9-1)2t12暋后置或骑缝的玻璃肋:ql曑f1(15灡3灡9-2)t2式中暋q———垂直于玻璃面板的分布荷载设计值(N/mm2),抗震157

176设计时应包含地震作用计算的分布荷载设计值;l———两肋之间的玻璃面板跨度(mm);t1———胶缝宽度,取玻璃面板截面厚度(mm);t2———胶缝宽度,取玻璃肋截面厚度(mm);f1———硅酮结构密封胶在短期荷载作用下的强度设计值,取0灡2N/mm2。15灡3灡10暋胶缝宽度不满足15灡3灡9条要求时,可采取附加玻璃板条或不锈钢条等措施,加大胶缝宽度。胶缝厚度按本规范第9灡6灡5条确定。15灡3灡11暋在胶缝受剪状态下,玻璃自重不应由结构胶单独承受。15灡3灡12暋吊挂式全玻璃幕墙的吊夹与主体结构间应设置刚性水平传力结构。15灡3灡13暋吊挂式全玻璃幕墙单吊夹的承载力应不小于2kN,一对双吊夹的承载力应不小于4kN,单个吊夹每侧夹板与玻璃间的接触面积不得小于20mm暳100mm。15灡3灡14暋吊挂全玻璃幕墙的主体结构和结构构件应有足够的刚度,每块玻璃应吊挂在同一结构体上。采用钢桁架或钢梁作为受力构件时,在竖向荷载标准值作用下,最大挠度不应超过其跨度的1/400;在水平荷载标准值作用下,最大挠度应不超过其跨度的1/250。15灡3灡15暋采用金属件连接的玻璃肋,连接接头应能承受截面的弯矩设计值和剪力设计值。接头应进行螺栓受剪和玻璃孔壁承压计算,玻璃验算应取端面强度设计值。158

17716暋点支承玻璃幕墙16灡1暋一般规定16灡1灡1暋点支承玻璃幕墙的矩形面板可采用四点支承,必要时也可采用六点支承;三角形面板可采用三点支承。支承结构可选用刚性杆件系统、玻璃肋、钢管桁架、索杆桁架或索网。驳接系统可选用钻孔式或无孔式。玻璃面板支承孔边缘与板边的距离宜不小于70mm。16灡1灡2暋点支承玻璃幕墙的支承结构应单独计算,玻璃面板不应兼做支承结构的一部分。16灡1灡3暋支承结构为玻璃肋时可按本规范15灡2和15灡3节的规定设计。钢管桁架支承结构体系可采用线性方法计算分析。索杆桁架和索网支承体系应采用非线性方法计算分析,设计计算应按零状态、初始状态和工作状态进行。考虑温度作用时,应首先计算其他荷载组合下的平衡状态,在此基础上计算温度作用效应。16灡1灡4暋玻璃与玻璃的间隙宽度应不小于10mm,且应采用硅酮密封胶密封。16灡1灡5暋点支承幕墙玻璃单片厚度应不小于8mm;夹层玻璃和中空玻璃,其单片厚度也应符合上述要求。16灡1灡6暋点支承玻璃支承孔周边应可靠密封。点支承玻璃为中空玻璃时,其支承周边应采取多道密封措施。16灡1灡7暋任何一块玻璃面板应能单独更换。玻璃面板损坏或更换所引起的负荷变化,不应导致支承结构破坏。159

17816灡1灡8暋有防水密封要求的点式开启扇应设置至少两道防水密封,开启扇宜设置披水条。16灡1灡9暋与主体结构的连接部位应能适应主体结构的位移。主体结构应能承受拉杆体系或拉索体系的拉力和荷载作用。16灡1灡10暋拉索宜采用不锈钢绞线或高强度钢绞线。钢绞线的钢丝直径宜不小于1灡2mm,钢绞线直径宜不小于8mm。高强钢绞线表面应有防腐蚀措施,可采用铝包钢绞线。16灡1灡11暋拉索幕墙的连续索交叉节点处,夹具与索体之间的摩擦力应大于夹具两侧索体的最大索力差,必要时应通过试验验证。16灡1灡12暋拉杆幕墙及拉索幕墙中的拉杆或拉索预拉力最小值,应使拉杆或拉索在荷载设计值作用下保持一定的预拉力储备。16灡1灡13暋拉索幕墙的不锈钢绞线和拉索头应符合《建筑用不锈钢绞线》JG/T200和《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201规定。高强度钢拉索应符合现行行业标准的规定。索和锚具尚应符合本规范3灡4灡7条和3灡4灡8条规定。16灡2暋型钢及钢管桁架支承结构的构造与结构设计16灡2灡1暋钢支承结构的设计应按《钢结构设计规范》GB50017的有关规定,进行结构体系的整体稳定、构件稳定和强度、连接强度及挠度的验算。16灡2灡2暋单根型钢或钢管作为支承结构时的规定:1暋竖向构件宜按偏心受压或偏心受拉设计,水平构件宜按双向受弯设计。有扭矩作用时,应考虑扭矩的不利影响。2暋受压杆件的长细比毸应不大于150。3暋在风荷载标准值作用下,挠度限值df,lim取其跨度的160

1791/250。悬臂结构的跨度取其悬挑长度的2倍。16灡2灡3暋钢管桁架或空腹桁架设计的规定:1暋采用钢管时宜在节点处直接焊接,主管不宜开孔,支管不应穿入主管内。2暋钢管外径宜不大于壁厚的50倍,支管外径宜不小于主管外径的0灡3倍。钢管壁厚宜不小于4mm,主管壁厚应不小于支管壁厚。3暋桁架杆件不宜偏心连接。弦杆与腹杆、腹杆与腹杆之间的夹角宜不小于30曘。4暋焊接钢管桁架宜按刚接体系计算,焊接钢管空腹桁架应按刚接体系计算。5暋轴心受压或偏心受压的桁架杆件,长细比应不大于150。轴心受拉或偏心受拉的桁架杆件,长细比应不大于350。6暋桁架或空腹桁架需平面外支撑时,应设置稳定支撑体系。7暋在风荷载标准值作用下,其挠度限值df,lim取其跨度的1/250。悬臂桁架的跨度取其悬挑长度的2倍。16灡3暋索杆桁架支承结构的构造与结构设计16灡3灡1暋索杆桁架应由正、反两个方向的弦向拉索(杆)和受压腹杆组成,通过施加预张力构成承受风荷载或地震作用的预应力稳定体系。必要时,在主要受力方向的正交方向设置稳定性拉索(杆)或桁架。16灡3灡2暋索杆桁架结构在永久荷载控制的组合效应作用下,拉索(杆)不应受压而退出工作;在可变荷载控制的组合效应作用下,拉索(杆)可退出工作,但结构体系仍应能维持稳定的平衡状态。16灡3灡3暋索杆桁架与主体结构的连接应能适应主体结构的位移,161

180主体结构应能承受索杆体系的支座反力。16灡3灡4暋连接件、受压杆件和索杆宜采用不锈钢材料,拉杆直径宜不小于10mm;受压腹杆可采用碳素结构钢。16灡3灡5暋自平衡体系、索杆体系的受压杆件,长细比毸应不大于150。16灡3灡6暋拉杆不宜焊接,拉索不应焊接。拉索可采用冷挤压锚具连接。16灡3灡7暋在风荷载标准值作用下,索杆桁架体系挠度限值df,lim取其支承点距离的1/200。16灡3灡8暋钢绞线拉索折线处可设置锚具或连续穿孔,连续穿孔处应采用弧形过渡。16灡4暋单层索网及单拉索支承结构的构造与结构设计16灡4灡1暋单层索网支承结构应由两个方向的连续拉索相交组成,通过施加预张力构成平面索网结构或曲面索网结构。单拉索支承结构由一个方向的拉索组成。16灡4灡2暋单层索网及单拉索支承结构中的拉索在任何荷载作用情况下均应保持受拉,必要时可在拉索端部设置预拉力保持装置。16灡4灡3暋单层索网及单拉索幕墙设计时,应充分考虑施工工况、断索、主体结构变形及支座不均匀沉降等因素的影响。16灡4灡4暋单层平面索网挠度限值df,lim取其短跨支承点距离的1/50。单拉索挠度限值df,lim取其支承点距离的1/50。162

18116灡5暋驳接系统构造与结构设计16灡5灡1暋点式驳接头应能适应玻璃面板在支承点处的转动变形。钻孔点支承系统玻璃面板的点连接处,宜采用活动铰连接。无孔点支承系统,驳接件与玻璃面板间应设置厚度不小于6mm的柔性垫片。16灡5灡2暋点式驳接件中的球铰螺杆应采用性能不低于06Cr19Ni10、06Cr17Ni12Mo2的不锈钢材料。16灡5灡3暋驳接头的钢材与玻璃间,宜设置弹性材料的衬垫或衬套,衬垫和衬套的厚度宜不小于1mm。16灡5灡4暋驳接头螺杆的径向承载力设计值F1应符合表16灡5灡4的规定。表16灡5灡4暋驳接头螺杆的径向承载力设计值F(kN)1螺杆长度(mm)螺杆规格l曑3030

182表16灡5灡5暋驳接头螺杆的轴向承载力设计值F(kN)2螺杆规格M8M10M12M14M16M18轴向承载力F27灡3011灡516灡722灡830灡637灡916灡5灡6暋驳接头螺杆同时承受弯矩和轴力时,组合应力设计值应不大于不锈钢的强度设计值。16灡5灡7暋除承受玻璃面板所传递的荷载或作用外,支承装置不应兼做其他用途。16灡5灡8暋支承装置应符合《建筑玻璃点支承装置》JG/T138的规定。164

18317暋采光顶棚和金属屋面17灡1暋一般规定17灡1灡1暋采光顶棚应有冷凝水和雨水的收集排放构造措施。17灡1灡2暋采光顶棚、金属屋面的透光部分及开启窗的设置应满足使用功能和建筑效果的要求。有消防要求的开启窗应与消防系统联动。17灡1灡3暋采光顶棚、雨棚应排水顺畅,安全可靠,满足维护和清洗要求。17灡1灡4暋屋面应设置上人爬梯、上人孔及维护检修通道。屋面四周围护高度低于0灡5m时,应有防坠落措施。17灡1灡5暋人流密集的建筑不宜采用点支承玻璃采光顶棚,不应采用倒挂式玻璃采光顶棚。17灡1灡6暋采光顶棚面向地面的玻璃应采用夹层玻璃。17灡2暋性能和检测17灡2灡1暋采光顶棚与金属屋面应根据建筑物的类别、高度、体型、功能以及建筑物所处环境设计。17灡2灡2暋采光顶棚、金属屋面的结构设计:1暋风荷载标准值wk可按《建筑结构荷载规范》GB50009计算确定。低矮建筑屋面风荷载体型系数可按附录H取用。2暋采光顶棚、雨棚玻璃活荷载应按《建筑结构荷载规范》GB50009计算,并符合下列规定:暋1)上人顶棚玻璃,按下列情况分别计算:165

184玻璃板最不利点直径150mm的区域内,应能承受1灡8kN垂直于玻璃的活荷载标准值。用于居住建筑,应能承受1灡5kN/m2均布活荷载标准值;用于非居住建筑,应能承受3kN/m2的均布活荷载标准值。上人屋面玻璃按《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113中规定的地板玻璃设计。玻璃面板最大应力不得超过长期荷载作用下的强度设计值。点支式连接时,还应校核长期荷载作用下玻璃的边缘强度。暋2)不上人顶棚玻璃,按下列不利情况分别计算:与水平面夹角小于30曘的玻璃,在玻璃板最不利点直径150mm的区域内,应能承受1灡1kN垂直于玻璃的活荷载标准值。与水平面夹角大于等于30曘的玻璃,在玻璃板最不利点直径150mm的区域内,应能承受0灡5kN垂直于玻璃的活荷载标准值。3暋金属屋面应能在300mm暳300mm的区域内承受1灡0kN活荷载标准值,不出现任何缝隙、永久屈曲变形等现象。4暋在最不利荷载标准值的作用下,采光顶棚与金属屋面支承结构的变形应符合表17灡2灡2的规定。5暋应考虑局部积雪、积水等不利情况。166

185表17灡2灡2暋采光顶棚与金属屋面支承结构、面板相对挠度要求相对挠度(L为跨距,悬臂结构L为2倍跨距)支承结构或面板上人不上人玻璃梁L/250L/200铝合金型材单梁L/200L/180钢型材单梁L/250采光顶棚金属屋面金属网架和网壳L/250雨棚张拉杆件体系L/250L/200平面单层索网L/150L/100檩条L/180简支矩形短边/200短边/60简支三角形取高或底边的较大值/200取高或底边的较大值/60玻璃面板简支圆形直径/200直径/60点支承矩形长边支承点跨距/200长边支承点跨距/60点支承三角形取高或底边的较大值/200取高或底边的较大值/60金属压型板L/200L/180金属面板金属平板短边/200短边/100金属平板中肋L/200L/12017灡2灡3暋采光顶棚性能应符合《建筑幕墙》GB/T21086的规定。17灡2灡4暋有采暖、空气调节和通风要求的建筑物,应符合《公共建筑节能设计标准》GB50189的相关规定。17灡2灡5暋采光顶棚、雨棚与金属屋面应适应主体结构的变形。167

18617灡2灡6暋封闭式采光顶棚、金属屋面的热工性能,应满足节能设计要求。公共建筑应符合《公共建筑节能设计标准》GB50189的规定,居住建筑应符合《夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准》JGJ134的规定。17灡2灡7暋采光顶棚采光设计应符合《建筑采光设计标准》GB/T50033规定,并满足建筑设计的要求。17灡2灡8暋采光顶棚、金属屋面的空气层隔声性能应满足建筑物的隔声要求。聚碳酸酯板材屋面宜进行雨噪声测试,测试结果应满足设计要求。17灡2灡9暋采光顶棚玻璃强度计算应符合《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113规定。17灡3暋排水设计17灡3灡1暋屋面雨水应能及时排至雨水管道或室外地面。17灡3灡2暋排水系统设计所采用的降雨历时、降雨强度、屋面汇水面积和雨水流量应符合《建筑给水排水设计规范》GB50015的有关规定。17灡3灡3暋屋面排水应由给水排水专业设计。专业设计未作具体规定时,可根据建筑物的重要程度、采用的设计重现期、汇水区域性质、气象特征等因素确定。对于一般建筑物屋面,其设计重现期宜为2年~5年;对于重要的公共建筑屋面,其设计重现期应根据建筑的重要性和溢流造成的危害程度确定,宜不小于10年。17灡3灡4暋对于屋面起伏容易局部积水或汇水面积较大的大型屋面,应设置多组独立分区的排水系统,必要时可设置溢流口,防止遭受特大暴雨时发生倒灌或屋面积水现象。17灡3灡5暋排水设计应综合考虑排水坡度、排水组织、排水设施、排168

187水口防堵设置等因素,避免屋面积水。17灡3灡6暋采光顶棚、金属屋面排水坡度宜不小于3%,必要时可适当加大排水坡度。17灡3灡7暋有组织排水系统的走向应直接明确、减少转折,屋面檐口应设置天沟和落水管。17灡3灡8暋屋面天沟应与金属屋面基材使用寿命相匹配。不锈钢厚度宜不小于1灡5mm,铝合金厚度宜不小于2灡0mm。17灡4暋连接设计17灡4灡1暋采光顶棚、金属屋面与主体结构间的连接应满足强度和变形要求。17灡4灡2暋采光顶棚、金属屋面接缝处的密封胶,应能适应接缝处的位移要求。17灡4灡3暋采光顶棚、金属屋面的构架和面板不应跨越主体结构的变形缝。与主体结构变形缝相对应的构造设计,应能够适应主体结构的变形要求。17灡4灡4暋采光顶棚、金属屋面的连接构造,应能防止风力、结构变形和温度变化产生摩擦噪音。17灡4灡5暋除不锈钢外,不同种类金属材料的接触处应设置绝缘垫片或采取其它有效的防腐蚀措施。17灡4灡6暋与采光顶棚、金属屋面配套使用的开启窗,应满足防渗漏要求。17灡4灡7暋当隐框玻璃采光顶棚、雨棚采用悬挑玻璃时,玻璃的悬挑尺寸应符合计算要求,且不大于150mm。17灡4灡8暋当屋面坡度小于1灡5曘,且坡长大于50m时,宜采用咬合高度大于70mm的金属屋面板。169

18817灡4灡9暋设有装饰面板的金属屋面,其支承连接件不应穿透金属面板。17灡4灡10暋需穿过采光顶棚、金属屋面板的金属构件,宜选用不锈钢材料。在穿过面板部位应采取多道防水措施。17灡5暋防渗漏设计17灡5灡1暋采光顶棚采用明框构造时,面板应有足够的排水坡度防止铝框积水,宜在外侧的扣盖连接处设置排水通道。17灡5灡2暋采光顶棚采用半隐框构造时,面板的金属框宜顺排水方向布置。17灡5灡3暋采光顶棚面板与屋面的接触部位应有可相对位移空间,并可靠密封。17灡5灡4暋点支承玻璃采用穿孔式连接时,宜用浮头驳接件。扣件与玻璃之间的垫片周边应注胶密封。17灡5灡5暋采光顶棚、金属屋面系统的板缝和屋面:1暋注胶式板缝:暋1)板缝底部应设置背衬材料,背衬材料宽度应比接缝宽度大20%。应采用硅酮建筑密封胶密封,胶缝厚度宜不小于3灡5mm。宽度宜不小于厚度的2倍。暋2)用于涂层表面的硅酮密封胶应进行粘结性试验,必要时可加涂底漆。2暋开放式板缝的屋面:暋1)排水畅通,防止积水。暋2)保温材料应有防水防潮措施。暋3)板与屋面之间应保持通风。内部支承金属结构应有防腐蚀措施。170

18917灡5灡6暋天沟板应伸入屋面金属板材不小于150mm。有檐沟时,屋面金属板材应伸入檐沟内,长度应不小于80mm。檐沟端头应封堵。17灡5灡7暋屋面相邻两块金属板应顺主导风向搭接,搭接长度根据板型和屋面坡长确定(见附录J)。搭接部位、对接拼缝及外露钉帽应密封处理。17灡5灡8暋应采用带防水垫圈的螺栓、螺钉固定屋面板。波纹板固定点应设在波峰上。所有外露的螺栓、螺钉,应密封处理。17灡5灡9暋天窗、排烟窗、排气窗、屋面检修口等,与采光顶棚和金属屋面的连接,应高出采光顶棚和金属屋面,并有密封防水措施。17灡5灡10暋金属屋面的泛水板与屋面板宜采用搭接处理,搭接长度应满足不同板型的要求,且不小于200mm。171

19018暋光伏幕墙18灡1暋一般规定18灡1灡1暋光伏幕墙的电气及控制系统应作为建筑电气工程设计的一部分。18灡1灡2暋光伏幕墙的结构设计和构造及物理性能指标应符合本规范的要求。18灡1灡3暋设计方案应综合考虑地理环境、建筑功能、气候及太阳能资源等因素,确定建筑的布局、朝向、间距、群体组合和空间环境,满足光伏系统技术和安装要求。18灡1灡4暋光伏组件或方阵的选型和设计应与建筑结合,在综合考虑发电效率、发电量、电气和结构安全、美观适用的前提下,合理选用构件型或建材型光伏组件,并与建筑模数相协调,应不妨碍安装部位的建筑功能。18灡1灡5暋设计时应预留光伏系统输配电和控制用缆线管线的布置空间,统筹安排,安全、隐蔽、集中布置,满足维护、保养的要求。18灡1灡6暋应用光伏系统的建筑单体或建筑群体,主要朝向以南向为宜。不应在阴影部位安装光伏系统。18灡1灡7暋立面设计应充分考虑电池组件的规格模数。18灡1灡8暋施工安装应符合《民用建筑太阳能光伏系统应用技术规范》JGJ203的规定。172

19118灡2暋系统设计18灡2灡1暋用于光伏幕墙组件的外片玻璃应为超白玻璃、自洁净玻璃或低反射玻璃,厚度应不小于4mm,应磨边处理,磨轮数不小于180目。18灡2灡2暋透明组件夹层胶片宜采用PVB(聚乙烯醇缩丁醛),胶片厚度应不小于0灡76mm;不得采用EVA胶片。18灡2灡3暋突出光伏组件玻璃面的装饰线条不宜大于20mm,并防止在光伏组件上产生阴影。18灡2灡4暋用于实体墙或层间梁部位的光伏组件可采用夹层光伏组件,玻璃内侧与实体墙或保温层的间距应不小于50mm。18灡2灡5暋光伏幕墙组件宜架空安装,架空高度不小于300mm。18灡2灡6暋上海地区光伏组件安装的最佳倾角为南向22曘。18灡2灡7暋立柱和横梁应有供电气系统管线布置的可拆卸的构造,光伏玻璃组件的接线盒宜隐蔽。18灡2灡8暋光伏组件可采用单晶硅、多晶硅及薄膜电池。立面宜采用薄膜电池组件或间隔布置的晶硅组件。18灡2灡9暋在风荷载标准值作用下,光伏组件的挠度宜不大于短边的1/120。18灡2灡10暋光伏系统应防止漏电。防雷措施应符合本规范第8灡2灡4条规定。173

19219暋检验与检测19灡1暋一般规定2的建筑幕19灡1灡1暋高度大于等于24m或总面积大于等于300m墙,必须检测其样品的物理性能。其余可采用2年内同一企业同类幕墙的型式试验报告代替物理性能检测,但型式试验样品必须能代表该幕墙,其性能指标不得低于该幕墙的性能指标。19灡1灡2暋建筑幕墙有下列情况之一的,应进行安全性能检测评估:1暋未按建筑幕墙规范设计、施工和验收。2暋工程技术资料、质量证明资料不齐全。3暋停建的建筑幕墙工程复工前。4暋遭遇地震、火灾,或强风袭击发生幕墙损坏。5暋发生幕墙面板碎裂、开启部分坠落或构件损坏等情况。6暋建筑幕墙使用过程中出现质量问题,业主或主管部门有评估要求。19灡1灡3暋大型幕墙建筑的节能、防火应经专项评估。19灡1灡4暋抽样检测项目的样本容量及检测结果判定可按《建筑幕墙》GB/T21086执行。19灡2暋材料检验19灡2灡1暋进场后需要进行复验的材料种类及项目应符合本规范22灡2灡2条的规定。同一厂家生产的同一品种、同一类型的进场材料应至少抽取一组样品复验,合同另有约定时按合同执行。174

19319灡2灡2暋铝合金型材的检验包括规格、壁厚、膜厚、硬度和表面质量等,必要时进行力学性能检测。19灡2灡3暋钢材的检验包括规格、壁厚、表面质量和防腐蚀处理等,必要时进行力学性能检测。19灡2灡4暋玻璃的检验包括品种、厚度、边长、外观质量、应力和边缘处理情况等,必要时进行力学、光学、热工性能检测。隐框、半隐框中空玻璃合片结构胶性能和注胶质量按第19灡2灡8条规定检验。19灡2灡5暋石材和其它非金属板材的检验包括吸水率、弯曲强度、厚度、表面质量等,必要时进行力学性能检测。19灡2灡6暋金属板材及金属复合板材的检验包括厚度、金属板与夹心层的剥离强度、板材表面涂层质量等。19灡2灡7暋蜂窝板的检验包括正、背面金属板厚度和剥离强度等。19灡2灡8暋硅酮结构密封胶、硅酮建筑密封胶及密封材料检验:1暋硅酮结构密封胶检验相容性、剥离粘结性、邵氏硬度、标准状态拉伸粘结性能、破坏形式、样板的注胶宽度、厚度、密实度和截面色泽等。2暋硅酮建筑密封胶检验相容性、粘结性能、样板的注胶宽度、厚度、密实度、表面状态等。3暋其他密封材料及衬垫材料检验相容性、粘结性能等。19灡2灡9暋五金件及其他配件检验外观质量、活动性能等,必要时检测力学性能。19灡3暋性能检测19灡3灡1暋幕墙性能检测必须按照指定的检测顺序进行。“选做暠项目应在检测方案中写明。175

19419灡3灡2暋检测样品:1暋样品规格、型号和材料等应与设计图纸一致,样品应按设计要求安装,不得加设任何附件或采取其他措施,样品应干燥。2暋样品高度至少应包括一个层高,样品宽度至少应包括承受设计荷载的一组竖向构件,并在竖直方向上与承重结构至少有两处连接。样品组件及安装的受力状况应和实际工况相符。3暋单元式幕墙应至少包括与实际工程相符的一个典型十字缝,其中一个单元的四边接缝构造与实际工况相同。4暋样品应包括典型的垂直接缝、水平接缝和可开启部分。开启部位的五金件必须按照设计规定选用与安装,排水孔位应准确齐全。5暋样品应包括面板的不同类型,并包括不同类型面板交界部分的典型节点。样品周边应密封处理。19灡3灡3暋检测顺序:幕墙样品安装于测试箱体。采光顶棚和金属屋面的安装,应使样品倾角与实际工程一致。样品与箱体之间应密封处理,按照如下顺序检测:1暋气密性检测;2暋水密性检测(稳定加压、波动加压);3暋动态水密性检测(选做);4暋抗风压性能检测(最大试验压力为风荷载标准值-wk);5暋重复气密性检测;6暋重复水密性检测;7暋平面内变形性能检测(1倍的主体结构弹性层间位移角控制值);8暋重复气密性检测;176

1959暋重复水密性检测;10暋热循环(选做);11暋热循环试验后,应重复气密性检测和水密性检测;12暋抗风压性能检测(最大试验压力为1灡4倍风荷载标准值-1灡4wk);13暋平面内变形性能检测(3倍的主体结构弹性层间位移角控制值);14暋热工性能检测(选做);15暋耐撞击性能检测(选做);16暋抗震性能振动台检测(选做)。19灡3灡4暋检测方法:1暋气密性能按《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227的规定检测。2暋水密性能按《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227的规定检测。上海地区的工程水密性能检测应采用波动加压法。3暋动态水密性能按建筑幕墙动态压力作用下水密性能分级和检测方法检测。4暋抗风压性能按《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227的规定检测。5暋平面内变形性能按《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250的规定检测。6暋热循环试验按建筑幕墙热循环试验方法检测。7暋热工性能按建筑幕墙热工性能检测方法检测。8暋耐撞击性能按《建筑幕墙》GB/T21086-2007附录F的规定检测。177

1969暋抗震性能振动台检测按《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575的规定进行。19灡3灡5暋幕墙防火性能检测:防火性能应由有相关资质的机构检测。防火玻璃裙墙,按《建筑构件耐火试验方法第8部分:非承重垂直分隔构件的特殊要求》GB/T9978灡8的规定检测。防火玻璃及幕墙构件制作的防火墙,按《镶玻璃构件耐火试验方法》GB/T12513的规定检测。19灡4暋现场检测19灡4灡1暋用于幕墙槽式埋件、后置埋件的锚栓和面板的背栓,应现场检测抗拉拔、抗剪性能,检测方法按《建筑锚栓抗拉拔、抗剪性能试验方法》DG/TJ08-003规定。不同类型、不同规格和用于不同结构和构件的锚栓、背栓,检测数量均应不少于3个。19灡4灡2暋幕墙施工过程中,应由施工单位会同工程监理选取典型部位进行现场淋水试验,试验方法应按GB/T21086-2007附录D的规定。工程监理对现场淋水试验进行记录。19灡4灡3暋单元式幕墙在板块安装过程中宜进行盛水试验。19灡4灡4暋对热工性能有较高要求的建筑幕墙,可现场检测热工性能,检测方法按GB/T21086-2007附录E的规定。也可实验室热工性能检测,或按《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151模拟计算。19灡4灡5暋光伏系统按国家现行标准进行电气性能检测。178

19720暋加工制作20灡1暋一般规定20灡1灡1暋建筑幕墙构件应根据加工图加工,加工图依据通过审图的施工图和建筑结构复测尺寸绘制。20灡1灡2暋构件加工所采用的设备、机具应满足建筑幕墙构件加工精度的要求,其量具应定期计量认证。20灡1灡3暋幕墙构件的原材料应符合国家现行规范和设计要求。20灡1灡4暋构件加工完毕应编号备查。20灡1灡5暋预埋件的锚筋不应做防腐蚀处理。20灡1灡6暋幕墙构件、组件和配件应按工艺要求在工厂加工组装,不应在现场加工。20灡2暋金属构件加工20灡2灡1暋预埋件的加工要求:1暋锚板及锚筋的材质应符合设计要求。2暋锚板应按照加工工序依次完成。3暋剪板和冲孔工序完成后,应对半成品除去毛刺。4暋预埋件的锚筋与锚板宜采用塞焊,焊缝应符合国家现行规范和设计要求。20灡2灡2暋平板型预埋件加工精度应符合下列要求:1暋锚板边长允许偏差为-5mm。2暋锚筋长度不允许负偏差。两面为整块锚板的穿透式预埋件的锚筋长度允许偏差为+5mm。179

1983暋圆锚筋的中心线允许偏差为暲5mm。4暋锚筋与锚板面的垂直度允许偏差为ls/30(ls为锚固钢筋长度)。20灡2灡3暋除锚筋和不锈钢制品外,槽型预埋件表面及槽内应进行防腐蚀处理,其加工精度应符合下列要求:1暋预埋件长度、宽度、厚度和锚筋长度不允许负偏差。2暋锚筋中心线允许偏差为暲1灡5mm,槽口允许偏差为暲0灡5mm。3暋锚筋与槽板的垂直度允许偏差为ls/30(ls为锚固钢筋长度)。20灡2灡4暋连接件、支承件的加工精度应符合下列要求:1暋连接件、支承件外观应平整,不得有裂纹、毛刺、凸凹、翘曲、变形等缺陷。+5mm2暋连接件、支承件外形加工尺寸允许偏差为;连接-2mm件、支承件的孔(槽)距允许偏差为暲1灡0mm;孔(槽)宽允许偏差为+0灡5mm,孔边距偏差为+1灡0mm,不允许负偏差;连接件、支+0灡5mm承件壁厚允许偏差;连接件、支承件弯曲角度允许偏差-0灡2mm为暲2曘。20灡2灡5暋型材截料前应校直调整。型材直线度允许偏差:铝合金型材为1/1000,钢型材为1/500。20灡2灡6暋幕墙型材加工要求:1暋型材加工应按工序依次完成。2暋下料时应防止型材产生变形。3暋加工时应保护型材表面,半成品应在明显处贴标识。4暋冲孔、铣切等工序完成后,型材切口应平整、光滑。180

1995暋加工工序完成后应进行检验,检验合格后及时对型材表面采取保护措施。20灡2灡7暋横梁长度允许偏差:铝合金为暲0灡5mm,钢材为+0灡5mm+1mm;立柱长度允许偏差:铝合金为暲1mm,钢材为;-1灡0mm-2mm端头斜度允许偏差为-15曚,截料端头不应有加工变形,并应去除毛刺。20灡2灡8暋型材钻孔应符合下列要求:1暋孔位允许偏差为暲0灡5mm,孔距允许偏差为暲0灡5mm,累计偏差为暲1灡0mm。2暋铆钉的通孔尺寸偏差应符合《紧固件铆钉用通孔》GB152灡1的规定。3暋沉头螺钉的沉孔尺寸偏差应符合《紧固件沉头用沉孔》GB152灡2的规定。4暋圆柱头、螺栓的沉孔尺寸应符合《紧固件圆柱头用沉孔》GB152灡3的规定。5暋螺丝孔的加工应符合设计要求。20灡2灡9暋铝合金构件中槽、豁、榫的加工应符合下列要求:1暋槽口的允许偏差为+0灡5mm,不允许负偏差,中心线允许偏差暲0灡5mm。2暋豁口的允许偏差为+0灡5mm,不允许负偏差,中心线允许偏差暲0灡5mm。3暋榫头截面的长、宽允许偏差为-0灡5mm,不允许正偏差,中心线允许偏差暲0灡5mm。20灡2灡10暋铝型材构件弯加工要求:1暋铝合金构件宜采用拉弯设备进行弯加工。181

2002暋弯加工后构件表面应光滑,不得有皱折、裂纹,且应符合设计要求。3暋弯加工构件应符合表20灡2灡10的规定。表20灡2灡10暋弯加工构件外形允许偏差(mm)材料规格内、外弧允许最小半径误差材料扭曲度材料状态凹陷度拉弯方向型材截面弯曲半径r(曑)(曑)(曑)最大高度H未时效处理曒300221H曑60时效处理>1000321未时效处理曒500221601000321未时效处理曒600221851000321未时效处理曒6002211103000321未时效处理曒6002211303000321未时效处理曒6002211403000321未时效处理曒8002211505000321未时效处理曒8002211605000321182

201续表20灡2灡10材料规格内、外弧允许最小半径误差材料扭曲度材料状态凹陷度拉弯方向型材截面弯曲半径r(曑)(曑)(曑)最大高度H未时效处理曒8003321805000532未时效处理曒8004322005000532未时效处理曒8004322205000532未时效处理曒8004322405000632未时效处理曒800432260500063220灡3暋玻璃面板加工20灡3灡1暋幕墙用玻璃应进行边缘处理。机械磨边处理时,磨轮数应不小于180目。点支承幕墙玻璃的孔、板边缘均应磨边和倒角,磨边宜细磨,倒角宽度宜不小于1mm。孔边缘不得崩边。20灡3灡2暋点支承玻璃面板加工应符合表20灡3灡2的规定:表20灡3灡2暋点支承玻璃面板加工允许偏差项暋目边长尺寸对角线差钻孔位置孔距孔与玻璃平面垂直度允许偏差暲1灡0mm曑2灡0mm暲0灡8mm暲1灡0mm暲12曚183

20220灡3灡3暋弯曲加工成型后的玻璃应符合以下要求:1暋曲边顺滑一致,每米弦长内拱高的允许偏差为暲3mm。2暋直边弯曲度,拱形时不大于0灡5%,波形时不大于0灡3%。20灡3灡4暋采用硅酮结构密封胶与玻璃或构件粘结前必须取得合格的剥离强度和相容性检验报告,必要时应加涂底漆。20灡3灡5暋注胶前,对被粘结部位材料表面的灰尘、油渍和其他污物应分别使用带溶剂的擦布和干擦布清除干净。并符合下列要求:1暋溶剂应存放在干净的容器中,存放和使用溶剂的场所严禁烟火,并应遵守标明的溶剂注意事项。2暋应将溶剂倾倒在擦布上,不得用擦布蘸溶剂,禁止将擦布浸泡在溶剂中。3暋每清洁一个构件或一块面板,应换用清洁的干擦布。4暋清洁后应在1h内注胶。注胶前再度污染时,应重新清洁。20灡3灡6暋采用双组份硅酮结构密封胶时,应进行混匀性试验和拉断试验。20灡3灡7暋玻璃面板注胶作业应在洁净通风的室内操作,其室内温度、湿度条件应符合硅酮结构胶产品的规定。注胶宽度和厚度应符合设计要求。20灡3灡8暋镀膜玻璃应根据其镀膜材料的粘结性能和技术要求,确定加工制作工艺。当镀膜与硅酮结构密封胶不相容时,应除去镀膜层。20灡3灡9暋采用硅酮结构密封胶粘结面板时,不应使结构胶处于单独受力状态,面板底边承托构件应不少于两块,其长度和厚度应经计算确定,且长度应不小于100mm。184

20320灡3灡10暋注胶必须饱满,不得出现气泡,表面应平整光滑,余胶不得重复使用。20灡3灡11暋采用硅酮结构密封胶粘结固定的玻璃面板必须经静置养护,养护时间根据结构胶的固化程度确定。固化未达到足够承载力之前,不应搬动。20灡3灡12暋夹层玻璃中的胶片不宜接触硅酮密封胶,注胶前可对其端面密封处理。20灡3灡13暋隐框幕墙中空玻璃的内片为钢化玻璃时,其注胶部位应与中空玻璃结构胶部位对应。20灡3灡14暋硅酮结构胶固化后,隐框玻璃幕墙组件尺寸应符合表20灡3灡14的规定。表20灡3灡14暋隐框玻璃幕墙组件尺寸允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差1框长度尺寸暲1灡02组件长度尺寸暲2灡53框接缝高度差曑0灡5当长边曑2000mm时曑2灡54框内侧对角线差及组件对角线差当长边>2000mm时曑3灡55框组装间隙曑0灡5+2灡06胶缝宽度0+0灡57胶缝厚度08组件周边玻璃与铝框位置差暲1灡09结构组件平面度曑3灡0185

20420灡3灡15暋吊挂式玻璃夹板加工要求:1暋夹板粘结部位玻璃表面处理应符合本规范第20灡3灡5条规定。2暋楔形夹板和衬垫材料应满涂专用强力胶粘剂,双面粘贴夹紧后静置养护至胶粘剂完全固化。20灡4暋金属面板加工20灡4灡1暋金属板材的品种、规格、表面处理及色泽应符合设计要求。20灡4灡2暋单层金属板的加工:1暋金属板折弯加工时,折弯外圆弧半径应不小于板厚的1灡5倍。2暋金属板加强肋的固定应牢固,可采用电栓钉、胶粘等方法。采用电栓钉时,金属板外表面不应变形、变色。3暋金属板的固定耳攀应符合设计要求,固定耳攀可采用焊接、铆接或直接在板上冲压而成,应位置准确,调整方便,固定牢固。铆接时可采用不锈钢抽芯铆钉或实芯铝铆钉。4暋金属板构件周边应采用折边或边框加强。加强边框可采用铆接、螺栓或胶粘与机械连接相结合的方式。5暋厚度不大于2mm的金属板,其内置加强边框、加强肋与面板的连接,不应采用焊钉连接。20灡4灡3暋铝塑复合板的加工:1暋在切割铝塑复合板内层金属板和聚乙烯塑料时,应保留不小于0灡3mm厚的聚乙烯塑料,不得划伤外层金属板面。2暋钻孔、切口等外露的聚乙烯塑料及角缝,应采用中性硅酮耐候密封胶密封。3暋在加工过程中铝塑复合板不应与水接触。186

2054暋铝塑复合板折边后,金属折边应采取加强措施。20灡4灡4暋石材铝蜂窝板、瓦楞芯板的加工:1暋石材铝蜂窝板和瓦楞芯板应封边处理。2暋石材铝蜂窝板采用外层金属板折转包封时,折角应弯成圆弧形。切除芯材不得划伤外层板面,外层板上应保留0灡3mm~0灡5mm的芯材。缝隙应用硅酮密封胶密封。3暋瓦楞芯板封边后,周边应有加强措施。20灡4灡5暋金属板组件组装后的平面度应符合表20灡4灡5的规定。表20灡4灡5暋金属板幕墙组件平面度允许偏差板材厚度(mm)允许偏差(长边)%检测方法曒2曑0灡2钢直尺、塞尺<2曑0灡5钢直尺、塞尺20灡4灡6暋金属板加工应符合表20灡4灡6的规定。表20灡4灡6暋金属板加工允许偏差(mm)项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差曑2000暲2灡0边暋长>2000暲2灡5曑2000曑2灡5对边尺寸>2000曑3灡0曑2000曑2灡5对角线长度>2000曑3灡0折弯高度曑1灡0187

206续表20灡4灡6项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差平面度2灡0曤孔的中心距暲1灡520灡5暋石材及其他面板加工20灡5灡1暋石板加工:1暋石材的品种应符合设计要求。2暋石板应无暗裂缺陷,连接部位无崩裂。外侧不得有崩边、缺角现象;内侧非连接部位崩边不大于5mm暳20mm,缺角不大于20mm。3暋石板的外形尺寸、色泽、纹理应符合设计要求。4暋石板应根据排版要求编号加工。除图案设计外,相邻石板不应有明显色差。5暋花岗岩石板加工尺寸允许偏差应符合《天然花岗石建筑板材》GB/T18601规定中一等品的要求。没有专项标准的非花岗岩石板,加工尺寸允许偏差可按此标准执行。6暋石材表面应使用机械加工,加工后的表面应清理干净,严禁采用溶剂型的化学清洁剂清洗石材。7暋石板应六面防护处理。8暋石板的槽口宽度、深度尺寸按设计要求加工。无设计要求时,深度宜按支承五金件的插入尺寸加3mm。9暋加工后的石板应靠立于通风良好的室内,靠立角度宜不小于85曘。20灡5灡2暋通槽式、短槽式安装的石板加工应符合下列规定:188

2071暋石材通槽允许位置偏差暲0灡5mm,槽宽偏差+2mm,槽深偏差+3mm。2暋石材短槽允许的位置偏差,厚度方向暲0灡5mm,长度方向暲5mm;槽宽偏差+2mm,槽深偏差+3mm。3暋石材开槽后不得有损坏或崩裂,槽口应45曘倒角,槽内应光滑、洁净。20灡5灡3暋背栓孔加工和螺栓埋装:1暋石板背栓孔加工应符合表20灡5灡3-1的规定。表20灡5灡3-1暋石板背栓孔加工允许偏差(mm)背栓钻孔直径拓孔直径锚固深度钻孔直径拓孔直径锚固深度直径允许偏差允许偏差允许偏差M61113灡5暲0灡3-0灡2~+0灡415~20-0灡1~+0灡4M81315灡5暋暋2暋陶板、瓷板背栓孔加工应符合表20灡5灡3-2的规定。表20灡5灡3-2暋陶板、瓷板背栓孔加工允许偏差(mm)背栓钻孔直径拓孔直径锚固深度钻孔直径拓孔直径锚固深度直径允许偏差允许偏差允许偏差M611暲0灡313灡5-0灡2~+0灡46~10-0灡1~+0灡4暋暋3暋其他板材的背栓式钻孔应符合设计要求,复合人造板钻孔不得损伤面板底面。4暋埋装螺栓时,背栓孔内应注环氧胶粘剂。20灡6暋构件组装20灡6灡1暋开启窗组装要求:1暋采用带挂钩的开启扇,应设置防滑块。189

2082暋采用铰链传动的开启扇,扇和框之间的间隙允许偏差为暲0灡5mm。3暋装配五金件的孔应攻丝,丝孔应符合设计要求。加工应在车间完成,不应现场加工。4暋开启窗安装附件处的型材壁厚小于螺钉的公称直径时,扇框内壁宜加衬板,螺钉应有防松脱措施。5暋开启窗四周的橡胶条应采用穿条式,不应为压入式。橡胶条的材质、型号应符合设计要求,其长度宜比边框内槽口长1灡5%~2%。橡胶条转角和接头部位应采用粘结剂粘结牢固,镶嵌平整。6暋开启窗的框、扇,宜采用挤角方式组装。7暋开启窗的组件加工尺寸应符合表20灡6灡1的规定。表20灡6灡1暋开启窗组件加工尺寸允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差1框、扇型材长度暲1灡02框、扇组件长度暲2灡53框、扇接缝高低差曑0灡5当长边曑2000时曑2灡54对角线差当长边>2000时曑3灡55框、扇组装间隙曑0灡5+2灡06硅酮建筑密封胶宽度0+0灡57硅酮建筑密封胶厚度08组件平面度曑3灡0190

20920灡6灡2暋石板背栓组装要求:1暋专用螺母应锁紧背栓。2暋石板上部背栓挂件应可调节,下部背栓挂件不可调节。20灡6灡3暋石材幕墙转角一侧为小于150mm的狭条石板时,宜在工厂完成转角组件。1暋可用槽式连接,连接件为不锈钢,壁厚不小于3mm。2暋不适合槽式连接时可用钢销连接。3暋接缝处用石材专用胶粘剂粘接,静置固化。20灡6灡4暋石材幕墙转角组件为背栓连接时,宜采用铝合金专用转接件,其壁厚应不小于4灡5mm。20灡6灡5暋明框玻璃幕墙组件的装配要求:1暋组件装配尺寸应满足表20灡6灡5-1的要求。表20灡6灡5-1暋组件装配尺寸允许偏差(mm)项暋暋暋目构件长度允许偏差曑2000暲2灡0型材槽口尺寸>2000暲2灡5曑2000曑2灡0组件对边尺寸差>2000曑3灡0曑2000曑3灡0组件对角线尺寸差>2000曑3灡5暋暋2暋相邻构件装配间隙及平面度应满足表20灡6灡5-2的要求。191

210表20灡6灡5-2暋相邻构件装配间隙及平面度允许偏差(mm)项暋目允许偏差项暋目允许偏差装配间隙曑0灡5平面度曑0灡520灡6灡6暋单元板组装要求:1暋单元板应按加工图和工艺要求加工组装。组装的单元板应编号,并注明安装方向和安装顺序。2暋单元板构件连接应牢固。连接处的缝隙应采用硅酮密封胶密封。3暋单元板块吊挂件的厚度应不小于5mm。吊挂件应可调节,用不锈钢螺栓与立柱连接,螺栓不得少于2个。4暋单元板块的硅酮结构密封胶不应外露。5暋面板宜有可更换措施。6暋采用不锈钢自攻螺钉连接单元组件框时,每处螺钉应不少于3个,螺钉直径应不小于4mm。型材螺钉孔最大内径、最小内径和拧入扭矩应满足表20灡6灡6的要求。表20灡6灡6暋螺钉孔内径和扭矩要求孔径(mm)螺钉公称直径(mm)扭矩(Nm)最小最大4灡23灡4303灡4804灡44灡64灡0154灡0656灡35灡54灡7354灡78510灡06灡35灡4755灡52513灡6暋暋7暋单元板块组装完成后,工艺孔宜封堵,通气孔及排水孔应192

211畅通。20灡6灡7暋单元板组装应符合表20灡6灡7的规定。表20灡6灡7暋单元板组装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法曑2000暲1灡51组件长度、宽度钢尺>2000暲2灡0曑2000曑2灡52组件对角线长度差钢尺>2000曑3灡5游标深度尺3接缝高低差曑0灡5或钢尺、塞尺4接缝间隙曑0灡5塞尺5框面划伤曑3处且总长曑100钢尺曑3处且总面积6框面擦伤钢尺2曑200mm+1灡07胶缝宽度卡尺或钢板尺0+0灡58胶缝厚度卡尺或钢板尺0+1灡09各搭接量(与设计值比)钢板尺010组件平面度曑1灡51m靠尺11组件内镶板间接缝宽度(与设计值比)暲1灡0塞尺连接构件竖向中轴线距组件外表面12暲1灡0钢尺(与设计值比)连接构件水平轴线距组件竖向对插暲1灡013钢尺中心线(可上、下调节时暲2灡0)193

212续表20灡6灡7序号项暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法连接构件竖向轴线距组件竖向对插14暲1灡0钢尺中心线15两连接构件中心线水平距离暲1灡0钢尺16两连接构件上、下端水平距离差暲0灡5钢尺17两连接构件上、下端对角线差暲1灡0钢尺20灡7暋构件检验20灡7灡1暋幕墙构件生产过程中应建立自检、互检、专职检验制度。每种构件、配件、组件必须首件检验合格后方可批量投产。20灡7灡2暋建筑幕墙构件应按构件的5%随机抽样检查,且每种构件不得少于5件。当有一个构件不符合要求时,应加倍抽查,合格后方可出厂。20灡7灡3暋产品应附检验合格证书。194

21321暋安装施工21灡1暋一般规定21灡1灡1暋幕墙安装前,主体结构应验收合格。21灡1灡2暋采用新材料、新构造的幕墙,宜在现场试安装,经业主、监理、土建设计单位认可后方可施工。21灡1灡3暋有抗爆设计的建筑幕墙,幕墙试件应经抗爆检测,符合要求后方可施工。21灡1灡4暋幕墙安装施工全过程应做好产品保护。21灡2暋构件式幕墙安装21灡2灡1暋幕墙测量放线要求:1暋风力大于4级时,不宜测量放线。2暋测量放线前,应先确定主体结构的水平基准线和标高基准线。3暋测量放线时,应结合主体结构的偏差及时调整幕墙分格,不得积累偏差。4暋分格线确定后,应在其垂直方向和水平方向设置控制线。垂直方向每隔20m设置一条控制线。21灡2灡2暋预埋件的安装要求:1暋预埋件安装前应按照幕墙的设计分格尺寸用测量仪器定位。2暋应采取措施防止浇筑混凝土时埋件发生移位,保持埋件位置准确。195

2143暋预埋件的位置偏差应满足设计要求。设计无要求时,预埋件的标高偏差应不大于暲10mm,水平偏差应不大于暲10mm,表面进出偏差应不大于10mm。4暋有防雷接地要求的预埋件,锚筋必须与主体结构的接地钢筋绑扎或焊接在一起,其搭接长度应符合《建筑物防雷设计规范》GB50057的规定。5暋安装连接件前应清理预埋件,使埋板露出金属面。21灡2灡3暋偏位的预埋件应按下列要求处理:1暋偏差过大不满足设计要求的预埋件应废弃。原设计位置应补后置埋件。2暋采用焊接工艺连接的后置埋件,应符合本规范9灡5灡8条规定。3暋后置埋件钻孔时,应避开主体结构的钢筋,钻孔深度应满足后置埋件的有效长度,并清理钻孔。21灡2灡4暋幕墙立柱安装要求:1暋立柱与主体结构每个连接节点的角码应两边固定。2暋立柱安装轴线偏差应不大于2mm。3暋相邻两根立柱安装标高偏差应不大于3mm,同层立柱的最大标高偏差应不大于3mm。相邻两根立柱固定点的距离偏差应不大于2mm。4暋立柱就位及调整后应及时紧固。21灡2灡5暋幕墙横梁安装要求:1暋铝合金横梁两端至少有一端不应与立柱固接并留有伸缩间隙,间隙宽度、连接件安装位置应符合设计要求,间隙应用垫片或密封胶封堵。钢横梁安装应符合设计要求。2暋横梁应安装牢固。横梁与立柱的连接螺钉或螺栓,每个196

215连接点应不少于2个,横梁为开口型材时宜不少于3个。不应采用沉头、半沉头螺钉或螺栓。3暋同一根横梁两端或相邻两根横梁的水平标高偏差应不大于1mm。同层标高偏差:当一幅幕墙宽度小于等于35m时,应不大于5mm;当一幅幕墙宽度大于35m时,应不大于7mm。4暋一层高度安装完成后,应及时进行检查、校正和固定。21灡2灡6暋幕墙其他主要附件安装要求:1暋防火、保温材料应密实、平整、牢固,拼接处应封堵。2暋封口处理应符合设计要求。3暋现场焊接或高强螺栓紧固的构件,焊接或紧固后应及时防锈处理。4暋采用钢构架的开放式幕墙,其钢构件不应暴露在防水层之外。5暋幕墙安装时用的临时衬垫、固定材料,应在构件紧固后拆除。21灡2灡7暋玻璃安装要求:1暋安装前玻璃表面应清洁处理。2暋玻璃四周的橡胶条安装应符合本规范20灡6灡1条规定。3暋镀膜玻璃镀膜面的朝向应符合设计要求。21灡2灡8暋金属板、石板安装要求:1暋金属板、石板安装时,上下、左右的偏差应不大于1灡5mm,色差显著的板块应剔除。2暋倒挂石板挂件应采用双螺栓固定。3暋石板表面嵌缝应采用专用密封胶或聚氨脂密封胶。21灡2灡9暋铝合金装饰构件的安装,应顺直平整、接缝均匀,表面无色差。21灡2灡10暋硅酮建筑密封胶施工要求:197

2161暋注胶时空气湿度应符合设计要求和产品要求,注胶前应使注胶面清洁、干燥。夜晚或雨天不应注胶。2暋密封胶厚度应大于3灡5mm,宽度宜不小于厚度的2倍。槽口较深时,应先填塞聚乙烯发泡材料,材料规格尺寸应适当,防止发泡材料回弹或收缩。3暋接缝内的硅酮密封胶应与接缝两侧边缘粘结,不应与接缝底面粘结。21灡2灡11暋幕墙安装过程中,应进行淋水试验。21灡2灡12暋明框幕墙组件的导气孔和排水孔设置应符合设计要求,并保持通畅。21灡2灡13暋明框幕墙安装时,应控制面板与框料之间的间隙。面板的下边缘应衬垫2块压模成型的氯丁橡胶垫块,垫块宽度应与槽口宽度相同,厚度不小于5mm,每块长度不小于100mm。21灡2灡14暋明框幕墙采用压板固定时,应符合本规范12灡1灡5条规定。21灡2灡15暋明框幕墙采用硅酮密封胶密封处,基层应清洁处理,注胶符合设计要求。21灡2灡16暋隐框玻璃幕墙的压板厚度应不小于5mm,压板连接螺钉的公称直径应不小于5mm。压板间距应符合设计要求,无设计要求时,间距为300mm~400mm。21灡2灡17暋金属板块采用挂钩安装时,应有防脱落措施。21灡2灡18暋狭条石板与构架连接宜不少于2个支承点。21灡3暋单元式幕墙安装21灡3灡1暋单元式幕墙的测量应符合21灡2灡1条的规定。21灡3灡2暋单元式幕墙的预埋件安装应符合21灡2灡2条的规定。198

21721灡3灡3暋单元式幕墙预埋件的偏位处理方法应符合21灡2灡3条的规定。21灡3灡4暋连接件安装偏差应符合表21灡3灡4的规定。表21灡3灡4暋连接件安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法暲1灡01标高水准仪(可上下调节时暲2灡0)2连接件两端点平行度曑1灡0钢卷尺3距安装轴线水平距离曑1灡0钢卷尺4垂直偏差(上、下两端点与垂线偏差)暲1灡0垂线、钢卷尺5两连接件连接点中心水平距离暲1灡0钢卷尺6两连接件上、下端对角线差暲1灡0钢卷尺7相邻三连接件(上下、左右)偏差暲1灡0钢卷尺21灡3灡5暋单元板块按顺序编号。在搬运和吊装过程中应有保护措施,防止板块挤压碰撞。21灡3灡6暋板块堆放应按编号顺序先出后进,堆放平稳,不应叠层堆放。21灡3灡7暋板块吊装宜选用定型机具,非定型吊装机具应经检测机构检测合格。21灡3灡8暋单元板块严禁超重吊装。雨、雪、雾和风力5级及以上天气不得吊装。吊装应有防碰撞防坠落措施。21灡3灡9暋板块就位后,应及时校正固定。板块未固定前,吊具不得撤卸。21灡3灡10暋同层排水的单元式幕墙,单元板块安装固定后,应按规定进行盛水试验,及时处理渗漏现象。199

21821灡3灡11暋施工中暂停安装时,对插槽口等部位应采取保护措施。21灡4暋全玻璃幕墙安装21灡4灡1暋全玻璃幕墙安装前,应清洁镶嵌槽;中途暂停施工时,槽口应采取保护措施。21灡4灡2暋玻璃采用机械吸盘安装时,应采取必要的安全措施。21灡4灡3暋全玻璃幕墙安装过程中,应及时检测和调整面板、玻璃肋的水平度和垂直度。21灡4灡4暋一块玻璃上的吊夹具应位于同一结构体上。21灡4灡5暋吊挂玻璃安装要求:1暋玻璃吊夹具与夹板配合紧密不松动,夹具不得与玻璃直接接触。2暋吊夹具与主体结构挂点连接牢固,吊点受力应均衡。3暋吊挂玻璃底部构造应符合本规范第15灡2灡1条规定。21灡5暋点支承玻璃幕墙安装21灡5灡1暋点支承玻璃幕墙支承结构的安装要求:1暋支承结构安装过程中,组装、焊接和涂装修补等,应符合相关标准的规定。2暋大型支承结构构件应进行吊装设计,并应试吊。3暋支承结构安装就位,经调整后应及时紧固定位,并进行隐蔽工程验收。21灡5灡2暋拉杆、拉索施加预拉力的要求:1暋拉杆、拉索应按设计要求施加预拉力,设置预拉力调节装置并测定预拉力。2暋张拉前必须全面检查构件、锚具等,签发张拉通知单,明200

219确具体要求。3暋实际施加的预拉力值应计入施工温度对拉杆、拉索的影响。4暋在张拉过程中,应分次、分批对称张拉,随时调整预拉力,并做好张拉纪录。21灡5灡3暋点支承结构构件的安装应符合表22灡4灡3-5的规定。21灡5灡4暋点支承幕墙玻璃与金属连接件不得直接接触,应有橡胶垫片。21灡5灡5暋玻璃幕墙大面应平整,胶缝横平竖直、宽度均匀。21灡6暋光伏幕墙安装21灡6灡1暋施工安装人员应穿绝缘鞋,戴低压绝缘手套,使用绝缘工具。21灡6灡2暋施工场所应有清晰、醒目、易懂的电气安全标识。21灡6灡3暋不得在雨雪或5级及以上大风天气作业。21灡6灡4暋安装光伏系统时,现场上空的架空电线应有隔离措施。21灡6灡5暋安装光伏组件时,太阳能电池板受光面应铺遮光板。21灡6灡6暋光伏系统完成或部分完成连接后,如发生组件破裂,应及时设置限制接近的警示牌,并由专业人员处置。21灡6灡7暋接通电路后不得局部遮挡光伏组件。21灡6灡8暋光伏组件上应标注带电警示标识。21灡7暋安全规定21灡7灡1暋幕墙安装施工应符合《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46和其他相关规定。201

22021灡7灡2暋施工机具在使用前应严格检查。电动工具应进行绝缘测试;手持玻璃吸盘及玻璃吸盘机应测试吸附重量和吸附持续时间。21灡7灡3暋外脚手架应满足设计要求,与主体结构可靠连接,并符合下列规定:1暋落地式钢脚手架应双排布置。2暋悬挑脚手架应采用热轧普通型钢,不得采用钢管及其配件。采用工字钢时宜不小于I18。悬挑式脚手架高度不宜超过3层。3暋脚手架经验收合格后方可使用。21灡7灡4暋脚手架上不得超载,应及时清理杂物。脚手架应有防坠落措施,栏杆上不应挂放工具。如需部分拆除脚手架与主体结构的连接时,应采取措施防止失稳。21灡7灡5暋当幕墙安装与主体结构施工交叉作业时,在主体结构的施工层下方必须设置防护网;在距离地面高度约3m处,必须设置挑出宽度不小于6m的水平防护网。21灡7灡6暋采用吊篮施工的要求:1暋吊篮设置应符合设计要求,使用前应进行安全检查并通过验收。2暋吊篮不得作为竖向运输工具,并不得超载。3暋不应在空中检修吊篮。4暋吊篮上的施工人员必须按规定配系安全带。5暋安全绳应固定在独立可靠的结构上,安全带挂在安全绳的自锁器上,不得挂在吊篮上。6暋风力达到5级及以上时,不应进行吊篮施工。7暋吊篮暂停使用时,应落地停放。21灡7灡7暋现场焊接作业时,应有防火措施。202

22122暋工程验收22灡1暋一般规定22灡1灡1暋建筑幕墙工程应进行材料进场验收、施工中间验收及竣工验收。施工过程中应及时建立技术档案。22灡1灡2暋工程验收前幕墙表面应清洗干净。22灡1灡3暋幕墙工程验收应进行技术资料复核、现场观感检查和实物抽样检验。22灡1灡4暋现场检验时,应按下列规定划分检验批,每幅建筑幕墙均应检验。21暋相同设计、材料、工艺和施工条件的幕墙工程,每500m2应划分为一个检验批,不足500m2也应为一个检验批。~1000m每个检验批每100m2应至少抽查一处,每处不得小于10m2。2暋同一单位工程的不连续的幕墙工程应分别划分检验批。3暋对于异型或有特殊要求的幕墙,检验批应根据幕墙的结构、工艺特点及幕墙工程的规模划分,宜由监理单位、建设单位和施工单位协商确定。22灡1灡5暋幕墙工程验收除符合本规范规定外,尚应符合《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210的规定。22灡2暋进场验收22灡2灡1暋建筑幕墙工程在材料和构配件进场验收时应检查下列文件资料:1暋建筑幕墙工程所用各种材料、五金配件、构件及组件的产203

222品合格证书、性能检测报告和复验报告等。2暋建筑幕墙工程(包括隐框、半隐框中空玻璃合片)所用硅酮结构胶的认定证书和抽查合格证明,进口硅酮胶的商检证,国家指定检测机构出具的硅酮结构胶相容性和剥离粘结性试验报告,双组分硅酮结构胶的混匀性试验、拉断试验记录,注胶养护环境温度、湿度记录,石材用密封胶的耐污染性试验报告,槽式埋件、后置埋件和背栓的抗拉、抗剪承载力性能试验报告,金属板材表面氟碳树脂涂层的物理性能试验报告等。22灡2灡2暋建筑幕墙工程应对下列材料及其性能指标进行进场复验:1暋复合板的剥离强度。2暋石材的弯曲强度、设计要求的耐冻融性。3暋硅酮胶的邵氏硬度、标准状态拉伸粘结强度、相容性试验;石材用结构胶的粘结强度;石材用密封胶的污染性。22灡2灡3暋幕墙工程的各类材料、产品、构件及组件进场时应按质量要求验收,并做验收记录。22灡3暋中间验收22灡3灡1暋幕墙施工过程中,应及时进行阶段性质量验收,并填写验收记录。22灡3灡2暋隐蔽工程验收:1暋幕墙及金属屋面应对每个节点按下列项目进行隐蔽工程验收:204

223表22灡3灡2暋幕墙及金属屋面的隐蔽工程验收项目及部位类暋暋暋型验收项目及部位1、预埋件或后置埋件2、幕墙构件与主体结构的连接、构件连接节点3、幕墙四周的封堵、幕墙与主体结构间的封堵4、幕墙变形缝及转角构造节点构件式幕墙5、隐框玻璃的板块托条及板块固定连接6、明框隔热断桥处玻璃托块设置7、幕墙防雷连接构造节点8、幕墙的防水、保温隔热构造9、幕墙防火构造节点1、预埋件或后置埋件2、连接件与主体结构的连接3、单元板挂件与连接件的安装单元式幕墙4、单元板块顶部的过桥连接板安装5、幕墙的防火构造节点6、幕墙的防雷连接构造节点7、幕墙四周的封堵、幕墙与主体结构间的封堵1、预埋件或后置埋件2、全玻璃幕墙的吊夹具、索杆件与主体结构的连接全玻璃幕墙点支承幕墙3、玻璃与镶嵌槽间的安装构造4、幕墙支承钢结构等被隐蔽部位205

224续表22灡3灡2类暋暋暋型验收项目及部位1、预埋件或后置埋件2、与主体结构的连接构造3、屋面保温隔热层构造采光顶及金属屋面4、敞开式屋面内的隐蔽排水构造5、防雷连接构造6、采光顶隐框玻璃板块固定及金属屋面板的固定连接暋暋2暋光伏幕墙还应对电气管线敷设等进行隐蔽工程验收。22灡4暋竣工验收22灡4灡1暋工程竣工验收时,除检查本规范22灡2和22灡3节规定的技术资料外,还应检查下列技术资料:1暋通过审查的施工图、结构计算书、设计变更和建筑设计单位对幕墙工程设计的确认意见及其它设计文件。2暋隐蔽工程验收记录。3暋防雷装置测试记录。4暋幕墙的抗风压性能、气密性能、水密性能、平面内变形性能检测报告及其他设计要求的性能检测报告。5暋幕墙构件和组件的加工制作记录,幕墙安装施工记录。6暋张拉杆索体系预拉力张拉记录。7暋现场淋水、盛水试验记录。8暋抗爆检测试验报告。9暋光伏系统的检测报告,联合调试记录,电流、电压检测记录。206

22510暋其他质量保证资料。22灡4灡2暋幕墙工程观感检查要求:1暋幕墙外露型材、装饰条及遮阳装置的规格、造型符合设计要求,横平竖直,无毛刺、伤痕和污垢。2暋幕墙的胶缝、接缝均匀,横平竖直。密封胶灌注密实、连续,表面光滑无污染。橡胶条镶嵌密实平整。3暋幕墙型材、面板镀膜无脱落现象,颜色均匀。4暋幕墙无渗漏现象。5暋变形缝处理外观效果一致,符合设计要求。6暋金属板材表面平整洁净,距幕墙面3m处观察无可觉察的变形、波纹、局部凹陷和明显色差等缺陷。7暋面板表面无凹坑、缺角、裂纹、斑痕、损伤和污迹。8暋开启扇配件应齐全,安装牢固,关闭严密,启闭灵活。开启形式、方向、角度、距离符合设计要求和规范规定。9暋滴水线、流水坡度符合设计要求,滴水线宽窄均匀、光滑顺直。10暋光伏幕墙的带电警示标识应醒目。22灡4灡3暋抽样检验应满足下列要求:1暋明框幕墙铝合金框架安装应符合表22灡4灡3-1规定。207

226表22灡4灡3-1暋明框幕墙铝合金框架安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑1030m150m曑302构件直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺长度曑2m曑2灡03横向构件水平度水平仪长度>2m曑3灡0同高度相邻两根横向构件高度、错位钢板尺,塞尺4曑1灡0偏差幅宽曑35m曑5灡0幕墙横向构件水5水平仪平度幅宽>35m曑7灡0对角线长度曑2m曑3灡06分格框对角线差对角线尺或钢卷尺对角线长度>2m曑3灡5暋暋注:1灡表中1~5项按根数抽样检查,第6项按分格数抽样检查;2灡垂直于地面的幕墙,竖向构件垂直度包括幕墙平面内及平面外的检查;3灡直线度包括幕墙平面内及平面外的检查。2暋隐框幕墙安装应符合表22灡4灡3-2规定。208

227表22灡4灡3-2暋隐框幕墙安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑1030m150m曑302幕墙的平面度曑2灡52m靠尺,塞尺3横、竖缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺4拼缝宽度(与设计值比)暲2灡0钢板尺5板块立面垂直度暲2灡0垂直检测尺6板块上沿水平度暲2灡01m水平尺,钢板尺7相邻板块板角错位暲1灡0钢板尺8接缝高低差暲1灡0塞尺,钢板尺暋暋3暋单元式幕墙安装应符合表22灡4灡3-3规定。表22灡4灡3-3暋单元式幕墙安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑1030m150m曑30209

228续表22灡4灡3-3序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法2幕墙的平面度曑2灡52m靠尺,塞尺3横、竖缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺4拼缝宽度(与设计值比)暲2灡0钢板尺5两相邻面板之间接缝高低差曑1灡0塞尺,钢板尺宽度曑35m曑3灡06同层单元板块标高激光仪或经纬仪宽度>35m曑5灡07板块对插件接缝搭接长度(与设计值比)暲1灡0钢板尺8板块对插件距槽底距离(与设计值比)暲1灡0塞尺暋暋4暋全玻璃幕墙安装应符合表22灡4灡3-4规定。表22灡4灡3-4暋全玻璃幕墙安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑101幕墙平面的垂直度激光仪或经纬仪H>30m曑152幕墙的平面度曑2灡52m靠尺,塞尺3横、竖缝的直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺4拼缝宽度(与设计值比)暲2灡0钢板尺5相邻面板间的高低差暲1灡0塞尺,钢板尺6玻璃面板与肋板夹角与设计值偏差曑1曘量角器暋暋5暋点支承结构构件安装应符合表22灡4灡3-5规定。210

229表22灡4灡3-5暋点支承结构构件安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法1相邻两竖向构件间距暲2灡5钢卷尺L/1000或曑5灡02竖向构件垂直度激光仪或经纬仪(L为跨度)3相邻三竖向构件外表面平面度曑5灡0拉通线,用钢板尺检查相邻两爪座水平间距和竖向4暲1灡5钢卷尺间距5相邻两爪座水平高低差曑1灡5水平仪6爪座水平度曑2灡0暋水平尺间距曑35m曑5灡0水平仪同层高度内爪座7高低差间距>35m曑7灡0水平仪8相邻两爪座垂直间距暲2灡0钢卷尺9单个分格爪座对角线曑4灡0钢卷尺暋暋6暋点支承玻璃幕墙面板安装应符合表22灡4灡3-6规定。表22灡4灡3-6暋点支承玻璃幕墙面板安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑101竖缝及墙面垂直度30m50m曑202平面度曑2灡52m靠尺,塞尺3胶缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺211

230续表22灡4灡3-6序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法4拼缝宽度曑2灡0钢板尺5相邻玻璃平面高低差曑1灡0塞尺,钢板尺暋暋7暋金属幕墙安装应符合表22灡4灡3-7规定。表22灡4灡3-7暋金属幕墙安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑1030m150m曑30层高曑3m曑3灡02幕墙水平度水平仪层高>3m曑5灡03幕墙表面平整度曑2灡02m靠尺,塞尺4面板立面垂直度曑3灡0垂直检测尺5面板上沿水平度曑2灡01m水平尺,钢板尺6相邻板材板角错位曑1灡0钢板尺7阴阳角方正曑2灡0直角检测尺拉5m线,不足5m拉8接缝直线度曑3灡0通线,用钢板尺检查9接缝高低差曑1灡0钢板尺,塞尺10接缝宽度曑1灡0钢板尺212

231暋暋8暋石材幕墙安装应符合表22灡4灡3-8规定。表22灡4灡3-8暋石材幕墙安装允许偏差(mm)允许偏差序号项暋暋暋暋暋目检查方法光面麻面高度H曑30m曑1030m90m曑252幕墙水平度曑3灡0水平仪3板块立面垂直度曑3灡0水平仪4板块上沿水平度曑2灡01m水平尺,钢板尺5相邻板块板角错位曑1灡0钢板尺6幕墙表面平整度曑2灡0曑3灡0垂直检测尺7阴阳角方正曑2灡0曑4灡0直角检测尺拉5m线,不足5m拉8接缝直线度曑3灡0曑4灡0通线,用钢板尺检查9接缝高低差曑1灡0—钢板尺,塞尺10接缝宽度曑1灡0曑2灡0钢板尺暋暋9暋人造面板幕墙安装应符合表22灡4灡3-9规定。213

232表22灡4灡3-9暋人造面板幕墙安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法高度H曑30m曑101幕墙垂直度30m60m曑202幕墙平面度曑2灡52m靠尺,塞尺3竖缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺4横缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺5缝宽度(与设计值比较)暲2灡0钢板尺6相邻面板接缝高低差曑1灡0塞尺,钢板尺暋暋10暋框支承采光顶构件及组件安装应符合表22灡4灡3-10和表22灡4灡3-11规定。表22灡4灡3-10暋框支承采光顶构件安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法采光顶长度L曑30m曑1030m150m曑302采光顶坡度暲10%坡度尺214

233续表22灡4灡3-10序号项暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法长度L曑2m曑2灡0单一构件直2m靠尺,塞尺3线度钢板尺L>2m曑3灡0采光顶长度或宽度曑35m曑5灡0采光顶横向、纵2m靠尺,塞尺4向构件直线度水准仪采光顶长度或宽度>35m曑7灡05相邻构件的位置偏差曑1灡0钢卷尺对角线长度曑2m曑3灡0分格框对角6对角线尺或钢卷尺线差对角线长度>2m曑3灡5表22灡4灡3-11暋隐框采光顶组件安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法相邻两组件曑2灡0长度曑10m曑3灡01檐口位置钢卷尺长度>10m曑6灡0全长方向曑10灡0相邻两组件曑2灡0长度曑15m曑3灡0组件上缘接缝2钢卷尺的位置长度>15m曑6灡0全长方向曑10灡0215

234续表22灡4灡3-11序号项暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法相邻两组件曑3灡0长度曑10m曑4灡03屋脊位置钢卷尺长度>10m曑8灡0全长方向曑12灡0采光顶长度L曑30m曑1030m150m曑305缝隙宽度差(与设计值相比)曑2灡0钢板尺6采光顶坡度暲10%坡度尺7纵、横缝直线度曑2灡52m靠尺,塞尺,钢板尺暋暋11暋点支承采光顶安装应符合表22灡4灡3-12规定。表22灡4灡3-12暋点支承采光顶安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法1脊(顶)水平高差暲3灡0水平仪2m靠尺,塞尺2脊(顶)水平错位暲2灡0钢板尺3檐口水平高差暲3灡0塞尺,钢板尺4檐口水平错位暲2灡0钢板尺216

235续表22灡4灡3-12序号项暋暋暋暋暋暋暋暋目允许偏差检查方法跨度曑3m暲3灡0跨度(对角线或3m<跨度曑4m暲4灡05角到对边垂对角线尺或钢卷尺高)差4m<跨度曑5m暲5灡0跨度>5m暲6灡0边长曑2m暲2灡06上表面平整2m<边长曑3m暲3灡0水平仪边长>3m暲4灡07胶缝宽度(与设计值相比)0,+2灡0钢板尺采光顶接缝及采光顶长度曑30m暲10灡08大面玻璃平水平仪整度30m<采光顶长度曑60m暲15灡0采光顶长度或宽度曑35m暲5灡0拉5m线,不足5m采光顶接缝直9拉通线,用钢直尺线度采光顶长度或宽度>35m暲7灡0检查10相邻板块竖、横向接缝直线度暲2灡52m靠尺、钢板尺11相邻板块平面高低差暲1灡0塞尺,钢板尺暋暋12暋直立锁边式金属屋面板构件安装应符合表22灡4灡3-13规定。217

236表22灡4灡3-13暋直立锁边式金属屋面板构件安装允许偏差(mm)序号项暋暋暋暋暋目允许偏差检暋暋查暋暋方暋暋法1屋面板纵向构件水平度暲L/200水平仪2屋面板构件坡度暲1曘坡度尺拉5m线,不足5m拉通线3屋面横向相邻构件直线度暲5灡0用钢直尺检查22灡4灡4暋建筑幕墙节能工程验收按《建筑节能工程施工质量验收规程》DGJ08-113规定执行。218

23723暋维护保养23灡1暋一般规定23灡1灡1暋幕墙工程竣工验收时,承建方应向业主提供《幕墙使用维护说明书》,说明书包括下列内容:1暋幕墙的设计依据、主要性能参数及设计使用年限。2暋承建方的保修责任。3暋使用注意事项。4暋环境条件变化对幕墙的影响。5暋日常与定期的维护、保养要求。6暋幕墙的主要结构特点及易损零件部件更换方法。7暋备品、备件清单及主要易损件的名称、规格。23灡1灡2暋承建方在幕墙交付使用前,应为业主日常维护使用作培训。23灡1灡3暋幕墙保修期由合同约定,但应不少于2年。防渗漏保修期为5年。23灡1灡4暋幕墙交付使用后,业主应根据《幕墙使用维护说明书》的相关要求制定幕墙的维护、保养计划与制度。23灡1灡5暋雨天或4级以上风力的天气不宜使用开启窗;6级及以上风力时,应全部关闭开启窗。23灡1灡6暋幕墙外表面的检查、清洗、保养与维护工作不应在4级以上风力和雨雪天进行。23灡1灡7暋幕墙外表面的检查、清洗、保养与维护使用的作业机具设备应安全可靠、保养良好、功能正常、操作方便。每次使用前应219

238检查安全装置,确保设备和人员安全。23灡1灡8暋幕墙外表面检查、清洗、保养与维护的高空作业,应符合《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的相关规定。23灡2暋检查与维护23灡2灡1暋定期检查和维护规定:1暋幕墙工程竣工验收后一年时,应对幕墙进行一次全面检查,此后每五年检查一次。幕墙使用十年后应进行检查和维护,以后每三年宜检查一次。检查项目应包括:暋1)幕墙有无变形、错位、松动。如发现上述情况,应进一步检查该部位对应的隐蔽构造。暋2)幕墙的主要承力构件、连接件和连接螺栓等是否损坏、连接是否可靠、有无锈蚀等。暋3)面板、外露构件有无松动和损坏。暋4)硅酮胶有无脱胶、开裂、起泡,胶条有无脱落、老化等损坏现象。暋5)开启部分是否启闭灵活,五金件是否有功能障碍或损坏,螺栓和螺钉是否松动和失效。暋6)幕墙有无渗漏,排水系统是否通畅。2暋对第1款检查项目中不符合要求的应及时维修或更换。维修与更换应符合原设计和本规范,并按规定项目检测验收。3暋拉杆或拉索幕墙在工程竣工验收后六个月时,必须进行一次全面的拉力检查和调整,以后应每三年检查一次。23灡2灡2暋在台风预警发布后应对幕墙进行防台检查。连续高温或连续低温天气情况下,对使用钢化玻璃的幕墙应加强巡查,采220

239取防护措施。23灡2灡3暋灾后检查和修复规定:1暋遭遇强风袭击或遭遇地震、火灾等灾害后,应及时对幕墙全面检查。2暋根据损坏程度制定方案,及时处置。23灡3暋保养和清洗23灡3灡1暋幕墙日常保养规定:1暋保持幕墙表面整洁,避免锐器及腐蚀性气体或液体接触幕墙表面。2暋保持幕墙排水系统通畅,如有堵塞应及时疏导。3暋门、窗启闭障碍或附件损坏应及时修理或更换。4暋密封胶及胶条脱落或损坏应及时修补更换。5暋幕墙构件或附件的螺栓、螺钉松动或锈蚀时,应及时拧紧或更换。6暋幕墙构件锈蚀时,应及时除锈补漆或采取其他防锈措施。7暋发现幕墙渗漏时,应及时修理。23灡3灡2暋业主应根据幕墙表面保洁需要,确定清洗次数,每年不少于一次。23灡3灡3暋幕墙清洗应按《幕墙使用维护说明书》的规定选用清洗液,严禁使用强腐蚀性清洗液。23灡3灡4暋清洗过程中不得撞击和损伤幕墙。人工挂绳清洗时,幕墙顶部应采取保护措施。221

240附录A暋幕墙光反射环境评价方法A灡1暋一般规定A灡1灡1暋评价要素1暋《玻璃幕墙光学性能》(GB/T18091-2000):在城市主干道、立交桥、高架路两侧的建筑物高度20m以下、其余路段10m以下不宜设置玻璃幕墙的部位如使用玻璃幕墙,应采用反射率不大于0灡16的低反射玻璃;若反射率高于此值应控制玻璃幕墙的面积或采用其他材料对建筑立面加以分隔。2暋为减少玻璃幕墙的光反射,宜选择可见光反射率不大于15%的幕墙玻璃。建筑立面玻璃反射光范围内无敏感建筑受反射光影响时,可选择可见光反射率不大于20%的幕墙玻璃。非玻璃材料表面应该采用低反射亚光表面。居住区内应限制设置玻璃幕墙。3暋历史文化名城中划定的历史街区、风貌区、风景名胜区应慎用玻璃幕墙。4暋道路两侧玻璃幕墙设计成弧面时应避免反射光进入行人与驾驶员的视场内。凹形曲面玻璃幕墙的设计与设置应控制反射光聚焦点的位置。应尽量避免太阳直射光反射对敏感目标的影响。5暋通过环境评价优化设计方案,减少幕墙玻璃对周边环境的影响。A灡1灡2暋幕墙光反射评价相关要求1暋评价资质与评价单位222

241玻璃幕墙光反射环境评价的实施操作应由经国家环境保护主管部门颁发的具有资质的单位(以下简称“环评单位暠)承担。2暋环境影响评价范围、对象和重点暋1)范围光反射敏感目标位于以建筑物为圆心,以建筑物幕墙玻璃高度的3灡5倍(高度大于100m)~5倍(高度小于40m)为半径的范围(高度在40m~100m用插入法)。暋2)评价敏感区域及对象居住建筑、教学楼、医院病房、幼儿园和托儿所等建筑物,以及因光反射会影响正常使用的其他建筑物和人流车流密集的主要道路(包括高架路)。3暋光反射环境影响评价工作基本要求暋1)详细了解建筑设计中的幕墙设计内容、玻璃幕墙的位置、玻墙比、围护材料的光学和热工性能等资料。暋2)完成现状调查,收集受反射光影响的敏感目标详细资料、照片和图纸,开展公众调查、类比调查,充分了解光反射可能导致的环境矛盾。暋3)计算反射光的影响范围和时间、光照强度和亮度。暋4)针对项目工程特点,编制环境影响评价与分析专项报告,进行技术可行性分析和判断。A灡2暋光反射环境影响的评价方法A灡2灡1暋光反射影响因素1暋幕墙材料的反射率;2暋幕墙的方向、位置和高度;3暋气候与季节;223

2424暋地理位置;5暋周围地形、地物的影响;6暋太阳高度角、方位角。A灡2灡2暋光反射环境影响评价依据1暋发生光反射影响的特定条件暋1)使用了大面积玻璃。暋2)在特定方向和特定时间下产生。暋3)反射光的影响程度与玻璃幕墙的方向、位置、高度及与受影响客体间的距离有密切关系。一般行人和汽车司机的视角在1m~2m高、左右暲15曘之内影响最大。光反射的强度随反射物到人眼间的距离的平方成反比。反射光进入敏感目标会影响室内人员的正常活动。暋4)当直射日光和天空光照射到建筑幕墙玻璃表面时,由于玻璃的镜面反射(也称正反射)会产生反射光和反射热,对周围环境形成光热的影响。2暋光反射评价量以反射光照度作为评价量,可用照度计直接测量,单位是勒克斯(lx)。暋1)光通量:按照国际约定的人眼视觉特性评价的辐射能通量(辐射功率),用F表示。单位:光瓦,流明(lm)。1光瓦=683lm暋2)发光强度:指光源所发出的光通量在空间的分布密度。计算公式:当点光源在某一方向上的立体角氊内发出的光通量为F时,则该方向上的发光强度为FI=(A灡2灡2-1)氊224

243暋暋暋暋发光强度的单位:坎德拉(Candela),符号cd。立体角的单位:球面度,符号sr。1lm1cd=(A灡2灡2-2)1sr暋3)照度:被照面单位面积上受到的光通量(单位:勒克斯)计算公式:设被照面无限小面积dS上所接受的光dF通量为dF,则该点处的照度为:E=。当光通量F均dS匀分布在被照面S上时,则此时被照面的照度为:FE=。单位:勒克斯(lx)。S1lm1lx=2(A灡2灡2-3)1m暋4)亮度:一单元表面在某一方向上的光强密度。dI毴I毴=(A灡2灡2-4)dA·cos毴图A灡2灡2-1暋表面亮度示意图225

244暋暋暋暋物体在视线方向上的发光强度越大,投影面积越小,就感到它越亮,即亮度越大。亮度单位:熙提(sb)。太阳亮度200000sb,蓝天0灡2sb~2灡0sb,白炽灯灯丝亮度300sb~500sb。-910人眼能感觉到物体存在一个最低亮度阈sb;视毿觉可以忍受的亮度上限约为100sb,超过这一数值,视网膜就会因辐射过强而受到损伤。暋5)眩光:指亮度过高或亮度对比过大的刺眼光源。眩光特征分类如下:表A灡2灡2-1暋视野中眩光特征入射光角度人眼对眩光感觉程度0曘极强烈14曘强烈27曘中等45曘微弱60曘无眩光区暋暋注:见《环境影响评价工程师职业资格等级培训系列教材-社会区域》。226

245图A灡2灡2-2暋视野内眩光特征暋暋暋暋评价参照《环境影响评价工程师职业资格等级培训系列教材—社会区域》中有关视野内眩光特征和不舒适光等级来判断人眼对眩光的敏感程度。暋6)不舒适光:玻璃幕墙上太阳影像的光亮度在晴天时是很高的,一般的玻璃幕墙晴天为20000cd/m2以上,阴天为22。可参考不舒适光评价等级资料420cd/m~4000cd/m表A灡2灡2-2。表A灡2灡2-2暋不舒适光评价等级感觉程度无感觉有轻微感觉有感觉不舒适感觉明显影响感觉目标亮度20004000600070008000(cd/m2)暋暋注:见林若慈暋张建平暋赵燕华暋控制玻璃幕墙的有害光反射[J]。照明工程学报,1999灡9,10(3)。227

2463暋反射光影响时间和范围计算根据太阳和地球的运行规律计算得到太阳高度角和太阳方位角,结合幕墙玻璃与入射角的关系,综合分析太阳反射光的照射距离以确定光反射的影响范围。暋1)太阳高度角和方位角计算太阳高度角是指太阳光的入射方向和地平面之间的夹角。其值在0曘到90曘之间变化,日出日落时为零,太阳在正天顶上为90曘。太阳方位角即太阳所在的方位,指太阳光线在地平面上的投影与当地子午线的夹角,可近似地看作是竖立在地面上的直线在阳光下的阴影与正南方的夹角。方位角以正南方向为零,由南向东向北为负,由南向西向北为正(也可取正北为零,顺时针计算方位角,相应的计算公式稍作变换)。太阳光为平行光,其照射方向用高度角h和方位0角毩表示(图A灡2灡2-3)。图A灡2灡2-3暋太阳高度角与方位角示意图228

247暋暋0h02暋建筑不被照射;H———反光建筑物高度;h———受照建筑物高度;L———反光建筑物和受照建筑物间距;h0c由两建筑物高差和间距算出;h01由受照建筑物高度和两建筑物间距算出;h02由反光建筑物高度和两建筑物间距算出。太阳高度角和方位角计算公式:sinh0=sin氄sin毮+cos氄cos毮cos(15t+毸-300)(A灡2灡2-5)暋sin毩=-cos毮sin(15t+毸-300)/cosh0(A灡2灡2-6)式中暋t———东经120曘时间(24小时制);毸———地理经度(上海121曘29曚);氄———地理纬度(上海31曘14曚);毮———太阳倾角(表A灡2灡2-3)。表A灡2灡2-3暋太阳倾角毮(四年平均值)月一二三四五六七八九十十一十二月月月月月月月月月月月月日1-23灡1-17灡2-7灡804灡3015灡022灡023灡118灡28灡40-3灡00-14灡3-21灡82-23灡0-16灡9-7灡404灡7015灡322灡223灡117灡98灡10-3灡40-14灡6-21灡93-22灡8-16灡6-7灡005灡1015灡622灡323灡017灡67灡70-3灡80-15灡0-22灡14-22灡7-16灡3-6灡605灡5015灡922灡422灡917灡47灡40-4灡10-15灡3-22灡25-22灡6-16灡0-6灡205灡9016灡222灡522灡817灡17灡00-4灡50-15灡6-22灡3229

248续表A灡2灡2-3月一二三四五六七八九十十一十二月月月月月月月月月月月月日6-22灡5-15灡7-5灡806灡3016灡422灡622灡716灡86灡60-4灡90-15灡9-22灡47-22灡4-15灡4-5灡406灡6016灡722灡722灡616灡56灡20-5灡30-16灡2-22灡68-22灡3-15灡1-5灡107灡0017灡222灡822灡516灡35灡90-5灡79-16灡5-22灡79-22灡1-14灡8-4灡707灡4017灡222灡922灡416灡15灡50-6灡10-16灡7-22灡810-22灡0-14灡5-4灡307灡8017灡523灡022灡315灡75灡10-6灡50-17灡0-22灡911-21灡8-14灡2-3灡908灡1017灡823灡122灡215灡44灡70-6灡80-17灡3-23灡012-21灡7-13灡8-3灡508灡5018灡023灡222灡015灡14灡40-7灡20-17灡6-23灡113-21灡5-13灡5-3灡108灡9018灡323灡221灡914灡84灡00-7灡60-17灡9-23灡114-21灡4-13灡2-2灡709灡2018灡523灡321灡714灡53灡60-8灡00-18灡1-23灡215-21灡2-12灡8-2灡309灡6018灡823灡321灡614灡23灡20-8灡30-18灡4-23灡316-21灡0-12灡5-1灡9010灡019灡023灡421灡513灡92灡80-8灡70-18灡6-23灡317-20灡8-12灡1-1灡5010灡319灡223灡421灡313灡52灡50-9灡10-18灡9-23灡418-20灡6-11灡8-1灡1010灡719灡523灡421灡113灡22灡10-9灡40-19灡1-23灡419-20灡4-11灡4-0灡8011灡019灡723灡420灡912灡91灡70-9灡80-19灡4-23灡420-20灡2-11灡0-0灡4011灡419灡923灡420灡712灡61灡30-10灡2-19灡6-23灡421-20灡0-10灡70灡0011灡720灡123灡420灡512灡30灡90-10灡5-19灡8-23灡422-19灡8-10灡40灡4012灡120灡323灡420灡311灡90灡50-11灡0-20灡1-23灡423-19灡5-10灡00灡8012灡420灡523灡420灡111灡60灡10-11灡3-20灡3-23灡424-19灡3-9灡601灡3012灡720灡623灡419灡911灡20灡00-11灡6-20灡5-23灡4230

249续表A灡2灡2-3月一二三四五六七八九十十一十二月月月月月月月月月月月月日25-19灡1-9灡301灡7013灡020灡823灡419灡710灡9-0灡60-12灡0-20灡7-23灡426-18灡8-8灡902灡1013灡421灡123灡419灡510灡6-1灡10-12灡3-20灡9-23灡427-18灡6-8灡502灡4613灡621灡223灡419灡310灡2-1灡50-12灡6-21灡1-23灡328-18灡3-8灡102灡8014灡021灡423灡319灡19灡90-1灡90-13灡0-21灡3-23灡329-18灡0—3灡2014灡421灡023灡318灡99灡50-2灡20-13灡3-21灡4-23灡330-17灡8—3灡6014灡721灡723灡318灡69灡20-2灡60-13灡7-21灡6-23灡231-17灡5—4灡00—21灡9—18灡48灡80—-14灡0—-23灡2表A灡2灡2-4暋上海市太阳高度角(曘)11暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶00135灡8133灡9428灡6720灡7711灡050灡10——11136灡9335灡0229灡6421灡6311灡780灡73——2138灡7336灡7431灡2022灡9812灡951灡74——141灡4039灡3133灡5124灡9914灡683灡25——21144灡3942灡1736灡0627灡2016灡594灡92——2147灡8145灡4238灡9429灡6818灡746灡82——150灡7848灡2441灡4031灡7920灡588灡47——31154灡7151灡9244灡5934灡5122灡9510灡61——2158灡7455灡6647灡7637灡1925灡3012灡78——231

250续表A灡2灡2-411暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶00163灡1859灡7051灡1040灡0027灡7915灡102灡28—41167灡0763灡1453灡8742灡3229灡8717灡094灡28—2170灡7066灡2656灡2944灡3431灡7118灡896灡15—173灡9868灡9358灡2946灡0233灡2820灡467灡81—51176灡8271灡0859灡8647灡3634灡5621灡789灡23—2179灡1272灡7061灡0148灡3635灡5422灡8110灡37—180灡9673灡8861灡8449灡1036灡2823灡6211灡28—61181灡9674灡4662灡2549灡4736灡6724灡0511灡770灡012182灡3074灡6562灡3849灡6036灡8024灡1911灡930灡20181灡9674灡4662灡2549灡4736灡6724灡0511灡760灡0171180灡9673灡8861灡8449灡1036灡2823灡6211灡28—2179灡3472灡8461灡1248灡4535灡6322灡9110灡48—176灡8971灡1359灡9047灡3934灡5921灡819灡27—81174灡1369灡0458灡3846灡1033灡3520灡537灡88—2170灡9566灡4656灡4444灡4731灡8319灡016灡27—167灡0763灡1553灡8742灡3229灡8717灡094灡29—91163灡3159灡8251灡2040灡0827灡8615灡172灡35—2159灡4456灡3048灡3037灡6425灡7013灡150灡35—232

251续表A灡2灡2-411暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶00155灡5652灡7145灡2635灡0823灡4511灡07——101151灡7749灡1742灡2132灡4821灡189灡01——2148灡1945灡7839灡2629灡9518灡987灡04——144灡5942灡3736灡2327灡3516灡725灡04——111141灡7439灡6333灡8025灡2414灡903灡44——2139灡3537灡3431灡7423灡4513灡352灡09——137灡4835灡5530灡1222灡0412灡141灡04——121136灡1934灡3129灡0021灡0611灡300灡32——2135灡5133灡6528灡4020灡5410灡85———暋暋注:1灡太阳高度角,在不同地理坐标处,数值稍有误差;2灡表中时间为真太阳时,与“北京时间暠稍有误差。表A灡2灡2-5暋上海市太阳方位角(暲曘)11暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶0010灡0016灡6831灡6344灡1154灡3062灡76——1110灡0017灡0532灡2644灡8955灡1763灡69——210灡0017灡6533灡2946灡1556灡5665灡17——233

252续表A灡2灡2-511暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶0010灡0018灡6134灡8948灡0958灡6667灡38——2110灡0019灡7636灡7850灡3361灡0569灡86——210灡0021灡2139灡1153灡0063灡8472灡72——10灡0022灡6241灡2855灡4466灡3275灡22——3110灡0024灡7344灡4258灡8269灡6978灡55——210灡0027灡2948灡0262灡5473灡2882灡03——10灡0030灡7352灡5166灡9377灡3885灡9293灡73—4110灡0034灡5057灡0071灡0881灡1489灡4097灡07—210灡0038灡9261灡7475灡2484灡7992灡73100灡21—10灡0043灡9266灡5579灡2388灡2195灡78103灡06—5110灡0049灡2871灡1382灡8791灡2598灡47105灡53—210灡0054灡5575灡1785灡9693灡79100灡69107灡56—10灡0059灡4778灡6188灡5295灡87102灡49109灡19—6110灡0062灡4480灡5589灡9497灡02103灡48110灡09117灡35210灡0063灡4881灡2290灡4297灡40103灡81110灡38117灡6310灡0062灡4380灡5589灡9397灡01103灡48110灡08117灡357110灡0059灡4778灡6188灡5295灡87102灡49109灡19—210灡0055灡1075灡5786灡2694灡04100灡90107灡75—234

253续表A灡2灡2-511暶0010暶009暶008暶007暶006暶005暶00月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶0010灡0049灡4371灡2582灡9691灡3398灡54105灡59—8110灡0044灡1766灡7779灡4188灡3695灡92103灡19—210灡0039灡2562灡0875灡5385灡0492灡95100灡42—10灡0034灡5157灡0071灡0981灡1589灡4197灡07—9110灡0030灡8552灡6667灡0777灡5186灡0493灡85—210灡0027灡7848灡6963灡2173灡9182灡6490灡53—10灡0025灡2345灡1459灡5970灡4479灡28——10110灡0023灡1242灡0456灡2767灡1676灡06——210灡0021灡3839灡3853灡3164灡1573灡04——10灡0019灡8436灡9250灡4961灡2170灡04——11110灡0018灡7335灡1048灡3458灡9367灡66——210灡0017灡8733灡6546灡6057灡0465灡68——10灡0017灡2332灡5745灡2755灡5964灡14——12110灡0016灡8131灡8444灡3754灡6063灡08——210灡0016灡5931灡4643灡9054灡07———暋暋注:1灡太阳方位角,上午取负值,下午取正值。在不同地理坐标处,数值稍有误差;2灡表中时间为真太阳时,与“北京时间暠稍有误差。[注1]暋2)直射日光在垂直墙面上产生的亮度、照度计算玻璃幕墙反射光对周围的影响主要随着太阳入射角及其辐射强度的变化而变化。在夏季日照时间长,太235

254阳辐射强度大,玻璃幕墙的反射光对周围环境影响最大、最长久。在天气晴朗无云、相对湿度60%以下时,在日出后1小时内直射日光照度17000lx~27000lx,但日出1小时后,很快从27000lx增至98000lx,玻璃幕墙反射光亦相应增大。直射日光在垂直面上产生的照度计算公式为:EdH=Edncos毴(A灡2灡2-7)[注2]暋暋暋暋一般可取0灡2235-sinh(A灡2灡2-8)Edn=1灡37暳10e0式中暋EdH———直射日光在垂直面上的照度(lx);Edn———直射日光的法线照度(lx);毴———太阳入射角;h0———太阳高度角(参考图A灡2灡2-3);e———自然对数底(e曋2灡7183)。[注1]这里“直射日光暠指太阳的直接照射光,不含散射光和反射光。[注2]经验公式系数与空气质量和气象条件等有关,供参考。公式不用于日出日落时分。暋暋反光材料的亮度计算:B=氀E/毿(A灡2灡2-9)式中暋B———亮度(cd/m2);E———照度(lx);氀———反射率,毿———圆周率(毿曋3灡1416)。暋3)反射光影响与入射光入射角度反射光的影响与幕墙玻璃尺度以及太阳高度角和方位角有关。太阳方位与幕墙玻璃平面正交时,反射光236

255影响最大。本规范约定,本附录中所说“太阳直射光暠,均指太阳方位与幕墙玻璃正交前后暲5度内的入射光。A灡2灡3暋光反射环境影响评价范围根据幕墙玻璃位置与太阳高度角和太阳方位角的关系,计算反射光的亮度和照度,综合分析太阳反射光的照射距离、反射光的光照度、敏感目标的具体情况等,确定光反射影响范围。A灡2灡4暋反射光影响时间地球自转一周360度,对应的时间为24小时,即每小时相应的时角为15度,每4分钟的时角为1度,据此计算幕墙玻璃反射光影响时间。A灡2灡5暋光反射环境影响评价工作程序如图A灡2灡5所示。图A灡2灡5暋光反射环境影响评价工作程序A灡2灡6暋玻璃幕墙光反射环境影响评价与分析专项报告环境影响评价与分析专项报告应包括下列内容:237

2561暋项目概况建设项目的名称、建设地点、建设性质、规模、建设单位、建设内容、评价内容、幕墙高度、建筑平面形状及尺寸、占地面积以及平面布置等(附总平面图)。2暋区域环境现状调查表A灡2灡6-1暋周边环境名暋暋暋称方位最近距离(m)建筑高度(m)说暋暋明周边道路暋暋3暋项目外立面材料设计说明和光反射有关的幕墙在立面上的布置、形式、材质、玻墙比,所用材料和玻璃的热工、光学指标(表A灡2灡6-2)。表A灡2灡6-2暋幕墙玻璃的性能参数U灢Value可视光太阳热能值玻璃名称遮阳与型号系数透过反射反射吸收直接透总透过总热透过量冬夏率%率%率%率%过率%率%W/m2夜日ABC暋暋4暋玻璃幕墙光反射评价依据。238

2575暋环境影响的评价范围、对象和重点。6暋玻璃幕墙光反射影响评价标准。7暋幕墙玻璃在不同时段的照度和亮度。8暋项目周边建筑和项目遮阳措施的遮挡分析。9暋玻璃幕墙立面反射光影响分析,太阳直射光反射影响分析。10暋结论和建议。A灡2灡7暋区域环境现状调查1暋调查目的为评价者提供评价依据,使评价者掌握评价范围内的环境现状以及敏感目标分布状况。2暋调查内容暋1)项目地块周边规划。暋2)地理环境(附平面图)、行政区位置、交通位置(位于或接近的主要交通路线)。暋3)社会经济情况、生活居住区的分布情况、土地利用情况、总体规划情况、交通运输情况及其他社会经济生活情况。暋4)周边敏感区域及建筑情况。暋5)建设项目周边各方位的照片,敏感建筑受影响部位应局部放大并提供相应的平面图。3暋调查方法收集资料法、现场调查法、类比法。在评价过程中,应根据实际情况决定采用何种方法或几种方法相结合。评价者应和建筑设计者密切配合,掌握和理解设计意图,并收集相关图纸资料。A灡2灡8暋玻璃幕墙反射光计算方法239

2581暋计算选择夏至日、冬至日、春/秋分日作为典型日进行计算。计算时考虑典型日太阳高度角和方位角的时段变化,计算出玻璃幕墙反射光对周围敏感目标的影响时间、范围及程度。2暋遮挡分析凸出于幕墙墙面的遮阳设施、相邻的高层建筑都能对入射光起到遮挡作用,进而减弱幕墙的光反射。应通过现场的实际调研和计算,对遮挡效应做出合理的分析和判断。3暋计算结果分析光反射评价可选择一年内春分、夏至、秋分、冬至四个典型日为分析基础。但对太阳直射光的反射影响应按全年评价。反射光的影响范围和时段,应在地形图中详细标出。反射光影响按表A灡2灡2-1、表A灡2灡2-2和表A灡2灡8考虑人的视野中眩光特征、不舒适光等级和太阳直射光反射持续影响时间以判断对反射光的可接受程度。暋1)反射光入射人眼视线的角度宜控制大于30曘(表A灡2灡2-1)。2之内(表A灡2灡2-2)。暋2)反射光亮度控制在4000cd/m暋3)幕墙玻璃太阳直射光的反射对环境敏感目标如医院住院病房、学校教室及住宅卧室、起居室等影响的持续时间宜控制在表A灡2灡8规定的限值以内。240

259表A灡2灡8暋太阳直射光的反射影响允许持续时间(分钟)季节一般敏感目标教学用房8时~12时、13时~17时春100夏50秋100冬150暋暋反射光对敏感目标的影响经计算后应控制在可接受的范围内。反射光对敏感目标有明显影响时,应采取措施减少或消除其影响。A灡2灡9暋结论与建议通过调查研究、计算分析和遮挡分析结果,根据本规范相关规定及有关规章对建设项目玻璃幕墙方案的可行性做出评价。针对建设项目中存在的问题,提出建议和解决办法。241

260附录B暋槽型预埋件设计与构造B灡0灡1暋槽型预埋件中单个螺栓和单根锚筋的受拉设计值及受剪设计值不应超过螺栓、锚筋的抗拉和抗剪承载力设计值。螺栓和锚筋应根据受力情况分别按受拉、受剪及受拉剪进行承载力校验。1暋抗拉承载力设计值计算:NRd,s,a=fd,t·As,a(B灡0灡1-1)式中暋N———螺栓或锚筋抗拉承载力设计值(N);Rd,s,a2)。螺栓按表fd,t———钢材抗拉强度设计值(N/mm3灡2灡17-1取值,锚筋按其钢筋类别取值;2)。As,a———螺栓或锚筋的有效截面积(mm图B灡0灡1-1暋锚筋和螺栓破坏2暋抗剪承载力设计值计算:VRd,s,a=fd,v·As(B灡0灡1-2)式中暋V———槽型预埋件螺栓抗剪承载力设计值(N);Rd,s,a2);按表3灡2灡17-1fd,v———螺栓的抗剪强度设计值(N/mm取值;242

2612)。As———槽型预埋件螺栓的有效截面积(mm3暋螺栓和锚筋受拉剪承载力可按公式B灡0灡2-11校核。B灡0灡2暋槽型预埋件的混凝土基材可根据实际受力情况分别按混凝土受拉锥体破坏、混凝土劈裂破坏、混凝土受剪边缘锥体破坏或剪撬破坏以及同时受拉、剪复合作用破坏进行承载力验算,其中劈裂破坏和剪撬破坏模式应采取构造措施予以防止,不参与验算。1暋槽型预埋件的混凝土锥体(图B灡0灡2-1)抗拉承载力设计值,按以下公式计算:0NRd,c,a=NRd,c,a·毩s,N,a·毩e,N,a·毩c,N,a·氉re,N,a·氉ucr,N,a(B灡0灡2-1)01灡5NRd,c,a=4灡5fcu,khef(B灡0灡2-2)1毩s,N,a=n1灡5(B灡0灡2-3)éæsiöNiù1+暺êêç1-÷·úúi=1ëèscr,N,aøN0û0灡5æc1ö毩e,N,a=ç÷曑1灡0(B灡0灡2-4)èccr,N,aø0灡5æc2ö毩c,N,a=ç÷曑1灡0(B灡0灡2-5)èccr,N,aø0式中暋N———槽型预埋件单一锚筋的混凝土基本抗拉设计Rd,c,a值(N);毩s,N,a———相邻锚筋间的影响系数;毩e,N,a———混凝土基材边缘影响系数;毩c,N,a———混凝土基材边角影响系数;hef氉re,N,a———混凝土基材剥落影响系数;氉re,N,a=0灡5+且200氉re,N,a曑1灡0;当混凝土内箍筋的直径毤曒12mm243

262且间距不大于150mm或箍筋的直径毤曑10mm且间距不大于100mm时,氉re,N,a=1灡0;氉ucr,N,a———混凝土裂缝对锚固区预埋件承载力的影响系数,考虑混凝土开裂时,氉ucr,N=1灡0,混凝土不开裂时,氉ucr,N=1灡4;2),按现fcu,k———混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm行设计规范GB50010的规定采用;hef———槽型预埋件锚筋的有效锚固深度(mm);按图B灡0灡2-2取值;si———相邻锚筋间的距离(mm);见图B灡0灡2-3;scr,N,a———锚筋的临界间距(mm);scr,N,a=4hef或按测试报告取值;Ni———临界距离内(scr,N,a)单个锚筋所承受的拉力荷载(N);N0———指定锚筋所承受的拉力荷载(N);n———指定锚筋两侧临界距离内(scr,N,a)的锚筋数量;c1———槽型预埋件与混凝土边缘的距离(mm);对于混凝土两侧的边缘距离,应取较小值(图B灡0灡2-4);ccr,N,a———槽型预埋件与混凝土边缘的临界距离(mm);ccr,N,a=2hef或按测试报告取值;c2———槽型预埋件单一锚筋的边角距离(见图B灡0灡2-5)。244

263图B灡0灡2-1暋混凝土受拉锥体破坏图B灡0灡2-2暋埋件尺寸图B灡0灡2-3暋锚筋间距245

264图B灡0灡2-4暋槽型预埋件与混凝土边缘的距离图B灡0灡2-5暋槽型预埋件单一锚筋的边角距离2暋槽型预埋件的混凝土锥体抗剪承载力设计值(图B灡0灡2-6),246

265按以下公式计算:0VRd,c,a=VRd,c,a·毩s,V,a·毩c,V,a·毩h,V,a·毩90曘,V,a·氉ucr,V,a(B灡0灡2-6)01灡5VRd,c,a=2灡7·fcu,k·c1(B灡0灡2-7)1毩s,V,a=n1灡5(B灡0灡2-8)éæsiöViù1+暺êêç1-÷·úúi=1ëèscr,V,aøV0û0灡5æc2ö毩c,V,a=ç÷曑1灡0(B灡0灡2-9)èccr,V,aø0灡5æhaö毩h,V,a=ç÷曑1灡0(B灡0灡2-10)èhcr,V,aøscr,V,a=4c1+2bch(B灡0灡2-11)ccr,V,a=2c1+bch(B灡0灡2-12)hcr,V,a=2c1+2hch(B灡0灡2-13)0式中暋V———槽型预埋件单一锚筋的混凝土基本抗剪承载力Rd,c,a设计值(N);毩s,V,a———相邻锚筋间的影响系数毩c,V,a———混凝土基材边角影响系数;毩h,V,a———混凝土基材厚度影响系数;毩90曘,V,a———剪力与垂直于构件自由边轴线间的夹角对受剪承载力的影响系数;当如图B灡0灡2-10时,取毩90曘,V,a=2灡5,其它条件毩90曘,V,a=1灡0;氉ucr,V,a———混凝土裂缝对锚固区预埋件承载力的影响系数;当混凝土边缘无钢筋或箍筋时,氉ucr,V,a=1灡0;混凝土边缘有钢筋且直径曒12mm时,取1灡2;混凝土边缘有钢筋和箍筋,且间距小于100mm时,取1灡4;非裂缝混凝土,取1灡4;247

2662),按现fcu,k———混凝土立方体抗压强度标准值(N/mm行设计规范GB50010的规定采用;c1———平行于剪力方向的边距(mm);si———锚筋的间距(mm);scr,V,a———锚筋的临界间距(mm);Vi———临界距离内(scr,N,a)单个锚筋所承受的剪力荷载(N);V0———指定锚筋所承受的剪力荷载(N);n———指定锚筋两侧临界距离内(scr,N,a)的锚筋数量;bch———槽型预埋件的宽度,见图B灡0灡2-7;c2———指定锚筋的边距,见图B灡0灡2-8;ccr,V,a———锚筋的临界边距(mm),ccr,V,a=0灡5·scr,V,a;ha———槽型预埋件的混凝土基材厚度(mm);hch———槽型预埋件的高度(mm),见图B灡0灡2-9。图B灡0灡2-6暋槽型预埋件的混凝土边缘承受剪力荷载248

267图B灡0灡2-7暋锚筋间距图B灡0灡2-8暋锚筋边距249

268图B灡0灡2-9暋槽型预埋件与混凝土基材图B灡0灡2-10暋剪力荷载方向与混凝土基材自由边缘的夹角3暋槽型预埋件锚筋承受拉力和剪力复合作用时,承载力的验算应符合以下公式的要求:aa(毬N,a)+(毬V,a)曑1灡0(B灡0灡2-14)250

269式中暋毬———拉力作用设计值与埋件抗拉承载力设计值的N,a比值;毬V,a———剪力作用设计值与埋件抗剪承载力设计值的比值;a———指数,当两者均为钢材破坏模式控制时,取a=2灡0;当受其它破坏模式控制时,取a=1灡5。B灡0灡3暋埋设槽型预埋件的混凝土梁的最小宽度hmin,a应不小于1灡2hef,且不小于250mm。B灡0灡4暋槽型预埋件的锚筋有效锚固深度不得低于90mm。两个锚筋间的最小间距不得小于100mm,最大间距不得大于250mm。B灡0灡5暋槽型预埋件与混凝土构件的最小边距不应小于50mm。如位于构件混凝土保护层厚度内,应有构造加固措施,防止混凝土边缘出现劈裂和剪撬破坏。B灡0灡6暋除锚筋和不锈钢制品外,槽型预埋件的表面应热浸镀锌。B灡0灡7暋槽型预埋件的密封条宜采用聚乙烯(LDPE)材料。B灡0灡8暋槽型预埋件宜采用冷压成形铸造。B灡0灡9暋槽型预埋件的设计使用年限应与幕墙建筑的主体结构相一致,宜不低于50年,并通过相关认证。B灡0灡10暋幕墙立柱的连接件在槽型预埋件上每侧用一个螺栓时,该螺栓实际的净截面积按规定的计算面积应至少增加50%,并使用双螺帽固定。B灡0灡11暋槽型预埋件的动载性能和遇火时的承载力设计,应通过相关的认证测试。对有抗震设防要求的幕墙建筑,连接件宜采用带齿牙状的螺栓和V型槽件(图B灡0灡11)。251

270图B灡0灡11暋槽型预埋件连接252

271附录C暋金属和石材面板弯矩系数C灡0灡1暋金属面板的最大弯矩系数可按表C灡0灡1采用。表C灡0灡1暋金属面板的最大弯矩系数(m)暋M=mqa2三边简支a对边简支a/b四边简支一长边固定b对边固定0灡50灡1022-0灡1212-0灡08430灡550灡0961-0灡1187-0灡08400灡600灡0900-0灡1158-0灡08340灡650灡0839-0灡1124-0灡08260灡700灡0781-0灡1087-0灡08140灡750灡0725-0灡1048-0灡07990灡800灡0671-0灡1007-0灡07820灡850灡0621-0灡0965-0灡07630灡900灡0574-0灡0922-0灡07430灡950灡0530-0灡0880-0灡07211灡000灡0489-0灡0839-0灡0698三边简支b对边简支a/b一短边固定a对边固定0灡50-0灡1215-0灡11910灡55-0灡1193-0灡11560灡60-0灡1166-0灡1114253

272续表C灡0灡1三边简支b对边简支a/b一短边固定a对边固定0灡65-0灡1133-0灡10660灡70-0灡1096-0灡10130灡75-0灡1056-0灡09590灡80-0灡1014-0灡09040灡85-0灡0970-0灡08500灡90-0灡0926-0灡07970灡90-0灡0882-0灡07461灡00-0灡0839-0灡0698暋暋注:1灡系数前的负号,表示最大弯矩在固定边;2灡a—短边,b—长边;3灡此表适用于泊松比为0灡25~0灡33。C灡0灡2暋四点支承矩形石材面板弯矩系数可按表C灡0灡2采用。表C灡0灡2暋四点支承矩形石材面板弯矩系数(v=0灡125)254

273续表C灡0灡2计算边长a/b00macmbcma0mb00灡500灡01800灡12210灡06080灡13030灡550灡02360灡12120灡06820灡13200灡600灡03010灡12020灡07590灡13380灡650灡03730灡11890灡08410灡13600灡700灡04530灡11770灡09280灡13830灡750灡05400灡11630灡10200灡14080灡800灡06340灡11490灡11170灡14350灡850灡07350灡11330灡12200灡14630灡900灡08450灡11170灡13270灡14940灡950灡09610灡11000灡14400灡15261灡000灡10830灡10830灡15590灡1559255

274附录D暋交叉肋的弯矩系数和剪力系数D灡0灡1暋金属屋面板加肋的弯矩、剪力和挠度可按下表计算。表D灡0灡1暋交叉肋的计算系数表b/a0灡81灡01灡2肋分布图梁号MVMMVMA0灡330灡580灡250灡500灡190灡44B0灡170灡420灡250灡500灡320灡57毺0灡0570灡0840灡107A0灡460灡710灡420灡670灡370灡62B0灡090灡340灡160灡410灡260灡51毺0灡080灡150灡23A10灡440灡690灡420灡670灡400灡65A20灡560灡810灡550灡800灡530灡78B0灡080灡330灡120灡370灡180灡43毺0灡100灡190灡31A0灡560灡910灡500灡750灡370灡62B0灡340灡590灡500灡750灡630灡88毺0灡310灡440灡55256

275续表D灡0灡1b/a0灡81灡01灡2肋分布图梁号MVMMVMA10灡751灡000灡660灡910灡550灡80A21灡021灡270灡911灡160灡781灡03B0灡240灡490灡430灡640灡670灡81毺0灡440灡761灡12A10灡720灡970灡660灡910灡600灡85A21灡071灡321灡021灡270灡951灡20B0灡210灡460灡320灡570灡500灡70毺0灡480灡871灡38A11灡111灡120灡830灡920灡590灡75A21灡581灡461灡171灡170灡840灡94B10灡540灡710灡830灡921灡061灡08B20灡770灡891灡171灡171灡511灡41毺1灡291灡902灡41A11灡211灡191灡021灡050灡830灡91A21灡911灡691灡641灡501灡341灡29B10灡400灡620灡710灡811灡031灡02B20灡570灡761灡001灡031灡461灡31毺1灡572灡633灡75A11灡181灡171灡061灡080灡930灡98A21灡951灡721灡791灡601灡591灡46A32灡201灡892灡041灡781灡831灡63B10灡260灡570灡540灡730灡890灡91B20灡360灡700灡760灡911灡261灡16毺1灡763灡235灡02257

276续表D灡0灡1b/a0灡81灡01灡2肋分布图梁号MVMMVMA11灡141灡141灡031灡060灡940灡99A21灡901灡681灡791灡601灡661灡51A32灡221灡912灡151灡862灡031灡77B10灡160灡560灡380灡860灡690灡83B20灡230灡680灡540灡840灡981灡05毺1灡823灡435灡57A11灡421灡261灡061灡030灡760灡84A22灡291灡821灡721灡471灡251灡18B10灡700灡801灡061灡031灡361灡22B21灡151灡121灡721灡472灡191灡76毺3灡024灡415灡58暋暋注:1灡跨中最大弯矩分别按下式计算:2MA、MA1、MA2、MA3=(表中M栏系数)暳qab2MB、MB1、MB2=(表中M栏系数)暳qab式中暋a———相邻A肋的中心间距;b———相邻B肋的中心间距;q———板单位面积上的风荷载或地震作用标准值;2灡肋端剪力按下式计算:VA或VB=(表中V栏系数)暳qab3灡肋的最大挠度按下式计算:毺(表中)暳qa4b/EImax=毺栏系数4灡交叉肋四周假定为简支。258

277附录E暋多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力E灡0灡1暋均布荷载等截面单支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数见表E灡0灡1。图E灡0灡1-1暋简支梁示意图图E灡0灡1-2暋单支座多跨铰接梁示意图(图内显示无限长铰接梁的左端5跨)表E灡0灡1暋均布荷载等截面单支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表a/L0灡0750灡10灡1250灡150灡1750灡211灡081灡111灡141灡181灡211灡25支32灡072灡102灡122灡152灡172灡19座反51灡991灡991灡981灡971灡961灡95力系数72灡002灡002灡002灡002灡012灡0192灡002灡002灡002灡002灡002灡00259

278续表E灡0灡1a/L0灡0750灡10灡1250灡150灡1750灡210灡020灡040灡060灡090灡120灡16支30灡300灡400灡490灡580灡670灡76座处弯50灡280灡360灡430灡500灡560灡61矩系70灡280灡360灡440灡510灡580灡65数90灡280灡360灡440灡510灡580灡6520灡840灡790灡730灡680灡620灡56挠度40灡710灡620灡540灡460灡390灡32最大处60灡720灡640灡570灡500灡430灡37弯矩80灡720灡640灡560灡490灡420灡36系数100灡720灡640灡560灡490灡420灡3620灡670灡590灡530灡480灡450灡42最40灡520灡410灡320灡250灡190灡15大挠60灡530灡430灡350灡290灡240灡22度系数80灡530灡430灡340灡280灡230灡21100灡530灡430灡340灡280灡230灡21暋暋注:表中支座反力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值,其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点相应参数的比值。图外各跨系数与第5跨相同。E灡0灡2暋均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数见表E灡0灡2。260

279图E灡0灡2-1暋简支梁示意图图E灡0灡2-2暋双支座多跨铰接梁示意图(图内显示无限长铰接梁的左端4跨)表E灡0灡2暋均布荷载等截面双支座多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力系数表b/L0灡080灡10灡12a/L0灡10灡1250灡150灡10灡1250灡150灡10灡1250灡151-1灡54-1灡32-1灡09-1灡05-0灡87-0灡68-0灡72-0灡56-0灡4122灡912灡712灡502灡432灡272灡112灡111灡981灡844-0灡080灡290灡650灡220灡520灡810灡430灡670灡91支座52灡081灡711灡341灡771灡471灡191灡571灡321灡08反力系7-0灡080灡300灡670灡230灡530灡830灡440灡690灡93数82灡081灡701灡331灡771灡471灡171灡561灡311灡0710-0灡080灡300灡670灡230灡530灡830灡440灡690灡93112灡081灡701灡331灡771灡471灡171灡561灡311灡07261

280续表E灡0灡2b/L0灡080灡10灡12a/L0灡10灡1250灡150灡10灡1250灡150灡10灡1250灡1510灡040灡060灡090灡040灡060灡090灡040灡060灡0920灡620灡590灡560灡580灡550灡520灡540灡510灡4940灡290灡370灡440灡290灡360灡440灡280灡360灡43支座处50灡610灡580灡550灡570灡530灡500灡520灡490灡46弯矩70灡290灡370灡450灡290灡370灡440灡290灡360灡43系数80灡610灡580灡550灡570灡530灡500灡520灡490灡46100灡290灡370灡450灡290灡370灡440灡290灡360灡43110灡610灡580灡550灡570灡530灡500灡520灡490灡46挠30灡400灡370灡350灡380灡360灡330灡370灡340灡32度最大60灡400灡380灡350灡390灡370灡340灡380灡350灡33处弯90灡400灡380灡350灡390灡370灡340灡380灡350灡33矩系数120灡400灡380灡350灡390灡370灡340灡380灡350灡3330灡220灡200灡190灡210灡190灡180灡190灡180灡17最大60灡230灡210灡200灡210灡200灡190灡200灡190灡18挠度系90灡230灡210灡200灡210灡200灡190灡200灡190灡18数120灡230灡210灡200灡210灡200灡190灡200灡190灡18暋暋注:表中支座反力系数为多跨铰接梁与简支梁支座反力的比值,其余系数为多跨铰接梁各标注点参数与简支梁中点相应参数的比值。图外各跨系数与第4跨相同。262

281附录F暋开口铝合金立柱强度折减系数F灡0灡1暋表F灡0灡1-1~F灡0灡1-4为6063-T5开口铝合金立柱的强度折减系数,当采用其它牌号或其它合金状态的铝合金型材160时,应再乘以系数,f应选用GB5237灡1中抗拉强度氁。Lbbfb为同一单元板块中最大的相邻横梁间距。中间值可用插值法求出。图F灡0灡1-1暋开口铝合金柱-A类截面表F灡0灡1-1暋开口铝合金立柱强度折减系数-A类截面b/t20253035404550L10000灡8400灡8380灡8360灡8340灡8320灡8300灡82812500灡8320灡8300灡8280灡8260灡8240灡8220灡82015000灡8230灡8210灡8190灡8170灡8150灡8120灡81017500灡8130灡8110灡8080灡8060灡8040灡8010灡79920000灡8020灡7990灡7960灡7940灡7920灡7890灡787263

282续表F灡0灡1-1b/t20253035404550L22500灡7910灡7850灡7820灡7800灡7780灡7750灡77325000灡7790灡7700灡7670灡7650灡7620灡7590灡75727500灡7670灡7540灡7510灡7480灡7450灡7420灡74030000灡7550灡7370灡7330灡7300灡7270灡7240灡72232500灡7430灡7190灡7140灡7110灡7080灡7050灡70335000灡7310灡7000灡6940灡6910灡6880灡6850灡68337500灡7190灡6800灡6730灡6700灡6670灡6640灡66240000灡7060灡6590灡6510灡6480灡6450灡6420灡640图F灡0灡1-2暋开口铝合金柱-B类截面264

283表F灡0灡1-2暋开口铝合金立柱强度折减系数-B类截面b/t20253035404550L10000灡8430灡8390灡8360灡8330灡8300灡8270灡82412500灡8360灡8310灡8280灡8250灡8220灡8190灡81615000灡8280灡8220灡8190灡8160灡8130灡8100灡80717500灡8190灡8120灡8090灡8060灡8030灡8000灡79720000灡8100灡8010灡7970灡7940灡7910灡7880灡78522500灡8000灡7890灡7850灡7810灡7780灡7750灡77225000灡7890灡7760灡7710灡7670灡7640灡7610灡75827500灡7780灡7620灡7560灡7520灡7490灡7460灡74330000灡7670灡7470灡7400灡7360灡7330灡7300灡72732500灡7560灡7310灡7230灡7190灡7160灡7130灡71035000灡7450灡7140灡7050灡7010灡6980灡6950灡69237500灡7340灡6960灡6860灡6820灡6790灡6760灡67340000灡7220灡6770灡6660灡6620灡6590灡6560灡653265

284图F灡0灡1-3暋开口铝合金柱-C类截面1—铝型材表F灡0灡1-3暋开口铝合金立柱强度折减系数-C类截面b/t20253035404550L10000灡8440灡8420灡8400灡8380灡8360灡8340灡83212500灡8370灡8320灡8300灡8280灡8260灡8230灡82115000灡8300灡8220灡8190灡8170灡8140灡8110灡80917500灡8220灡8110灡8080灡8050灡8010灡7980灡79620000灡8140灡7990灡7950灡7910灡7870灡7840灡78222500灡8050灡7860灡7810灡7760灡7720灡7690灡76725000灡7960灡7720灡7660灡7610灡7560灡7530灡75127500灡7870灡7580灡7500灡7450灡7400灡7360灡73430000灡7770灡7440灡7340灡7280灡7230灡7180灡716266

285续表F灡0灡1-3b/t20253035404550L32500灡7670灡7290灡7170灡7110灡7050灡6990灡69735000灡7570灡7140灡6990灡6920灡6860灡6800灡67737500灡7470灡6990灡6810灡6730灡6660灡6600灡65640000灡7370灡6840灡6630灡6520灡6450灡6390灡635图F灡0灡1-4暋开口铝合金柱-D类截面1—铝型材;2—EPDM密封条267

286表F灡0灡1-4暋开口铝合金立柱强度折减系数-D类截面b/t20253035404550L10000灡8170灡8140灡8110灡8090灡8070灡8050灡80312500灡8100灡8060灡8030灡8010灡7980灡7960灡79315000灡8030灡7970灡7930灡7910灡7880灡7860灡78317500灡7950灡7860灡7820灡7800灡7770灡7750灡77220000灡7860灡7740灡7700灡7680灡7650灡7630灡76122500灡7760灡7610灡7570灡7550灡7520灡7510灡74925000灡7660灡7470灡7430灡7410灡7390灡7380灡73627500灡7560灡7330灡7280灡7260灡7250灡7240灡72230000灡7460灡7180灡7130灡7110灡7100灡7090灡70732500灡7350灡7030灡6970灡6940灡6930灡6920灡69035000灡7240灡6870灡6800灡6750灡6740灡6730灡67137500灡7130灡6710灡6620灡6560灡6540灡6520灡65040000灡7020灡6550灡6430灡6360灡6330灡6300灡628268

287附录G暋双层幕墙隔声计算G灡0灡1暋双层幕墙隔声量RW,D按下式计算:RW,D=10lg(m外+m内)+11灡5+R空+曶R外+曶R内(G灡0灡1)式中暋m———外层幕墙面密度(kg/m2);外2);m内———内层幕墙面密度(kg/mR空———空气间层隔声量,取5dB;曶R外———外层幕墙附加隔声量,按表G灡0灡1采用;曶R内———内层幕墙附加隔声量,按表G灡0灡1采用。表G灡0灡1暋材料附加隔声量材暋暋暋暋暋暋料厚度(mm)/附加隔声量(dB)夹层PVB厚度(mm)0灡380灡761灡141灡52夹层玻璃附加隔声量(dB)45灡567中空气层厚度(mm)691216中空玻璃附加隔声量(dB)122灡53暋暋双层幕墙的隔声计算,主要是参考了《民用建筑隔声设计规范》GB50118和《建筑隔声评价标准》GB/T50121等规范,根据双层幕墙系统的隔声机理,在单层幕墙隔声设计的基础上,演化出双层幕墙系统隔声计算理论公式。公式G灡0灡1中的m内、m外表示内外幕墙单位面积的单位质量的倍数,在公式计算中是一个无量纲数值。空气声隔声指数是将测得的构件隔声量频率特性曲线,与国269

288家标准《建筑隔声评价标准》GB/T50121规定的空气声隔声参考曲线按规定的方法相比较而得出的单值评价量。双层幕墙的隔声构件主要由外层幕墙、空气间层、内层幕墙组成,其中空气间层起着缓冲的弹性作用,但也能引起两层构件的共振,因此,双层幕墙的隔声量并非三层构件隔声量的叠加。因空气间层而增加的隔声量,在一定范围内同空气间层厚度成正比。通常,双层幕墙比同样重量的单层幕墙可增加隔声量5分贝左右。270

289附录H暋双坡及单坡屋面房屋的风荷载体型系数H灡0灡1暋本附录的风荷载体型系数适用于坡度不大于1/6,檐口高度不超过20m,也不超过房屋总跨度或总长度中较小值的双坡及单坡屋面房屋。H灡0灡2暋对坡度不大于1/6的双坡屋面房屋,其风荷载体型系数可按下列规定取用。1暋全封闭围护的房屋,其风荷载体型系数毺s分别按表H灡0灡2-1与表H灡0灡2-2取用。表H灡0灡2-1暋承受横向风荷载时全封闭围护房屋的风荷载体型系数毺s山墙端区域其余区域271

290表H灡0灡2-2暋承受纵向风荷载时全封闭围护房屋的风荷载体型系数毺s迎风面背风面暋暋表H灡0灡2-1中山墙端区域的宽度取表H灡0灡2-2中的Wz的2倍。Wz值取房屋总跨度或总长度中较小值的1/10并且不大于房屋檐口高度的2/5,但不小于房屋总跨度或总长度中较小值的1/25或1m。2暋部分封闭围护的房屋,其风荷载体型系数毺s分别按表H灡0灡2-3与表H灡0灡2-4取用。表H灡0灡2-3暋承受横向风荷载时部分封闭围护房屋的风荷载体型系数毺s山墙端区域其余区域272

291表H灡0灡2-4暋承受纵向风荷载时部分封闭围护房屋的风荷载体型系数毺s迎风面背风面暋暋表H灡0灡2-3中山墙端区域的宽度取表H灡0灡2-4中的Wz的2倍。Wz值取房屋总跨度或总长度中较小值的1/10并且不大于房屋檐口高度的2/5,但不小于房屋总跨度或总长度中较小值的1/25或1m。3暋开敞式房屋,其风荷载体型系数毺s分别按表H灡0灡2-5与表H灡0灡2-6取用。表H灡0灡2-5暋承受横向风荷载时开敞式房屋的风荷载体型系数毺s山墙端区域和其余区域273

292表H灡0灡2-6暋承受纵向风荷载时开敞式房屋的风荷载体型系数毺s迎风面背风面暋暋注:N为横向框架的榀数。迎风面风荷载体型系数1灡8N的适用条件是:0灡1曑毲曑1HS0灡3,曑曑6和曑0灡5。毲为钢架实体面积与山墙毛面积之比,H为檐6BB口高度,B为房屋宽度,S为柱间距。4暋部分封闭围护房屋指房屋中有一个受正风压的墙面,其上的永久性开口面积超过该墙面面积的5%,也超过其余墙面和屋面上的永久性开口面积之和,而其余墙面和屋面上永久性开口面积之和不应超过这些墙面和屋面面积的20%。开敞式房屋指全部外墙至少有80%以上永久性开口面积。此外都为封闭式房屋。屋面或墙面上的采光带、窗户以及有门的洞,不作为永久开口面积。H灡0灡3暋坡度不大于1/6的单坡屋面房屋承受横向风荷载时,以跨度的1/2作为屋顶风荷载体型系数分区界线;该界线分区作用与双坡房屋的屋脊线相同(图H灡0灡3a);承受纵向风荷载时,山墙檐口较低一侧不另设区域Wz(图H灡0灡3b)。各区域上的风荷载体型系数毺s与第H灡0灡2条的规定相同。Wz的取值同第H灡0灡2条。274

293图H灡0灡3暋单坡屋面房屋风荷载体型系数的分区界线H灡0灡4暋坡度不大于1/6的房屋,局部风荷载体型系数毺s可按表H灡0灡4-1和表H灡0灡4-2的规定取用。图H灡0灡4-1暋双坡屋面房屋风作用区域表H灡0灡4-1暋双坡屋面房屋局部风载体型系数毺s构暋暋暋件风作用区域全封闭围护房屋部分封闭围护房屋屋檩与墙梁r-1灡2-1灡6承载面积A曒10m2s-1灡4-1灡8c-1灡4-1灡8w-1灡1或+1灡0-1灡5或+1灡1e-1灡1或+1灡0-1灡5或+1灡1275

294续表H灡0灡4-1构暋暋暋件风作用区域全封闭围护房屋部分封闭围护房屋屋面板、墙板及连接件r-1灡3-1灡7承载面积A曑1m2s-1灡7-2灡1c-2灡9-3灡3w-1灡2或+1灡2-1灡6或+1灡3e-1灡4或+1灡2-1灡8或+1灡3外挑屋檐屋面及连接件r-1灡9-2灡3承载面积A曑1m2s-1灡9-2灡3c-2灡7-3灡1r-1灡8-2灡2外挑屋檐檩条及梁s-1灡8-2灡2承载面积A曒10m2c-0灡9-1灡3山墙墙架抗风柱w-1灡0或+1灡0-1灡4或+1灡1承载面积A曒20m2e-1灡1或+1灡0-1灡5或+1灡1山墙墙架横梁r-1灡2-1灡6承载面积A曒10m2s,c-1灡3-1灡3暋暋注:1灡当屋面结构以及外挑屋面构件承载面积介于1m2和10m2之间时,可采用半对数线性插值,即毺s=(2毺s1-毺s10)+(毺s10-毺s1)log(10A)式中:毺和毺和分别为A=1和A=10时的局部风荷载体型系数;s1s102灡风作用区域图见图H灡0灡4-1,其中Wz的取法与第H灡0灡2条相同;3灡对于开敞式房屋,墙梁、墙板及连接件的风荷载体型系数取表H灡0灡2-5的值,屋檩、屋面板及连接件的风荷载体型系数取外挑屋檐与1灡25乘表H灡0灡2-5两者中之较大值。276

295表H灡0灡4-2暋坡度大于1/20但不大于1/6的单坡屋面房屋局部风载体型系数毺s承载面积A(m2)风作用区域A曑11

296附录J暋压型金属屋面J灡0灡1暋屋面板T形支托的强度应按下式计算:R氁=曑f(J灡0灡1-1)AenAen=t1Ls(J灡0灡1-2)式中暋氁———正应力(N/mm2);2);f———支托材料的抗拉和抗压强度设计值(N/mmR———支座反力(N);2);Aen———有效净截面面积(mmt1———支托腹板最小厚度(mm);Ls———支托长度(mm)。J灡0灡2暋屋面板T形支托的稳定性可简化为等截面柱模型按下式计算:R曑f(J灡0灡2)氄A式中暋R———支座反力(N);氄———轴心受压构件的稳定系数,应根据构件的长细比、铝合金材料的强度标准值f按《铝合金结构设计0灡2规范》GB50429取用;A———毛截面面积,A=tLs;t为T形支托等效厚度,取(t1+t2)/2;t1为支托腹板最小厚度,t2为支托腹板最大厚度。278

297图J灡0灡2暋支托的简化模型图中:H—T形支托高度J灡0灡3暋计算屋面板T形支托的稳定系数时,其计算长度为:l0=毺H(J灡0灡3)式中暋毺———支托计算长度系数,可取1灡25~1灡50或由试验确定;l0———支托计算长度(mm)。J灡0灡4暋铝合金屋面板的厚度宜为0灡6mm~3灡0mm。铝合金面板宜采用长尺寸板材,减少板长方向的搭接。J灡0灡5暋金属屋面板长度方向的搭接端必须与支承构件有可靠的连接,搭接部位应有防水封堵措施,搭接处可采用焊接或泛水板,搭接部分长度方向中心宜与支承构件形心对齐,搭接长度a应符合设计要求,且宜不小于表J灡0灡5规定的限值:279

298表J灡0灡5暋金属屋面板长度方向搭接长度(mm)项暋暋暋暋暋暋暋目搭接长度a波高>70375屋面坡度<1/10250波高曑70屋面坡度曒1/10200过渡到墙面后120图J灡0灡5暋金属屋面面板搭接图J灡0灡6暋金属屋面板侧向可采用搭接、扣合或咬合等方式连接,并符合以下规定:1暋当侧向采用搭接式连接时,连接件宜采用带有防水密封胶垫的自攻螺钉。宜搭接一波,特殊要求时可搭接两波。搭接处应用连接件紧固,连接件应设置在波峰上。对于高波铝合金板,连接件间距宜为700mm~800mm;对于低波屋面板,连接件间距宜为300mm~400mm。280

2992暋采用扣合式或咬合式连接时,应在檩条上设置与屋面波形板配套的专门固定支座,固定支座和檩条宜用自攻螺钉或射钉连接,金属屋面板应搁置在固定支座上。两片屋面板的侧边应确保在风吸力等因素作用下扣合或咬合可靠。图J灡0灡6暋固定支座搭接J灡0灡7暋梯形及正弦波纹压型板屋面的有关尺寸:1暋压型板的横向搭接不小于一个波,纵向搭接不小于200mm。2暋压型板挑出墙面的长度不小于200mm。3暋压型板伸入檐沟内的长度不小于150mm。4暋压型板与泛水的搭接宽度不小于200mm。281

300本规范用词说明一、非常严格:必须,不得,禁止,严禁。该条文不能违背。二、严格:应,不应。正常情况下均应执行。三、稍有选择:宜,不宜。条件许可时首选。四、有选择:可。在一定条件下可以选用。282

301引用标准名录序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号1建筑结构荷载规范GB500092混凝土结构设计规范GB500103建筑抗震设计规范GB500114建筑给水排水设计规范GB500155建筑设计防火规范GB500166钢结构设计规范GB500177冷弯薄壁型钢结构技术规范GB500188工程测量规范GB500269建筑采光设计标准GB/T5003310高层民用建筑设计防火规范GB5004511建筑物防雷设计规范GB5005712建筑结构可靠度设计统一标准GB5006813民用建筑隔声设计规范GB5011814建筑隔声评价标准GB/T5012115民用建筑热工设计规范GB5017616公共建筑节能设计标准GB5018917混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020418钢结构工程施工质量验收规范GB5020519建筑装饰装修工程质量验收规范GB5021020建筑物电子信息系统防雷技术规范GB5034321民用建筑设计通则GB5035222混凝土结构加固设计规范GB5036723铝合金结构设计规范GB5042924建筑物防雷工程施工与质量验收规范GB5060125平垫圈灢C级GB/T95283

302序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号26大垫圈灢C级GB/T96灡227紧固件铆钉用通孔GB152灡128紧固件沉头用沉孔GB152灡229紧固件圆柱头用沉孔GB152灡330优质碳素结构钢GB/T69931碳素结构钢GB/T70032热轧型钢GB/T70633热轧槽钢尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T70734十字槽盘头螺钉GB/T81835小垫圈灢A级GB/T84836等长双头螺柱灢B级GB/T90137碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带GB/T91238不锈钢焊条GB/T98339不锈钢棒GB/T122040钢结构用高强度大六角头螺栓GB/T122841钢结构用高强度大六角螺母GB/T122942钢结构用高强度垫圈GB/T123043夹层结构平拉强度试验方法GB/T145244夹层结构滚筒剥离强度试验方法GB/T145745钢筋混凝土用钢第2部分:热轧带肋钢筋GB/T1499灡246低合金高强度结构钢GB/T159147铜及铜合金板材GB/T204048连续热镀锌钢板及钢带GB/T251849建筑玻璃可见光透射比、太阳光直接透射比、GB/T2680太阳能总透射比、紫外线透射比及有关窗玻璃参数的测定50金属材料疲劳试验轴向力控制方法GB/T307551合金结构钢GB/T3077284

303序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号52冷拔异型钢管GB/T309453紧固件机械性能GB/T309854紧固件术语盲铆钉GB/T3099灡255紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母GB/T3103灡156变形铝及铝合金化学成分GB/T319057碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及GB/T3274钢带58不锈钢冷轧钢板和钢带GB/T328059钛及钛合金板材GB/T362160一般工业用铝及铝合金板、带材GB/T388061陶瓷砖GB/T410062耐侯结构钢GB/T417163焊接结构用耐侯钢GB/T417264不锈钢冷加工钢棒GB/T422665不锈钢热轧等边角钢GB/T422766不锈钢热轧钢板和钢带GB/T423767碳钢焊条GB/T511768低合金钢焊条GB/T511869铝合金建筑型材GB523770紧固件螺栓和螺钉通孔GB/T527771埋弧焊用碳钢焊丝和焊剂GB/T529372工业用橡胶板GB/T557473六角头螺栓GB/T578274I型六角螺母GB/T617075通用冷弯开口型钢尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T672376结构用冷弯空心型钢尺寸、外形、重量及允许GB/T6728偏差77结构用无缝钢管GB/T8162285

304序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号78不锈钢复合钢板和钢带GB/T816579铝合金门窗GB/T847880建筑材料及制品燃烧性能分级GB862481热轧等边角钢尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T978782热轧不等边角钢尺寸、外形、重量及允许偏差GB/T978883不锈钢丝绳GB/T994484钢化玻璃GB/T996385天然饰面石材试验方法GB/T996686建筑构件耐火试验方法第8部分:GB/T9978灡8非承重垂直分隔构件的特殊要求87绝热材料稳态热阻及有关特性的测定防护热GB/T10294板法883A分子筛GB/T1050489铝及铝合金焊丝GB/T1085890聚乙烯(PE)树脂GB/T1111591热轧H型钢和部分T型钢GB/T1126392平板玻璃GB1161493绝热用岩棉、矿渣棉及其制品GB/T1183594中空玻璃GB/T1194495埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂GB/T1247096镶玻璃构件耐火试验方法GB/T1251397封闭型扁园头抽芯铆钉GB/T1261598封闭型沉头抽芯铆钉GB/T1261699开口型沉头抽芯铆钉GB/T12617100开口型扁园头抽芯铆钉GB/T12618101彩色涂层钢板及钢带GB/T12754102优质碳素结构钢冷轧薄钢板和钢带GB/T13237103绝热用玻璃棉及其制品GB/T13350286

305序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号104金属覆盖层钢铁制件热浸镀锌层技术要求及GB/T13912试验方法105预应力筋用锚具、夹具和连接器GB/T14370106硅硐建筑密封胶GB/T14683107钢结构防火涂料GB14907108结构用不锈钢无缝钢管GB/T14975109连续热镀铝锌合金镀层钢板及钢带GB/T14978110铝合金压铸件GB/T15114111建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法GB/T15227112玻璃纤维增强水泥性能试验方法GB/T15231113建筑用安全玻璃GB15763114建筑用硅酮结构密封胶GB16776115螺纹紧固件应力截面积和承载面积GB/T16823灡1116人造板及饰面人造板理化性能试验方法GB/T17657117建筑幕墙用铝塑复合板GB/T17748118加工铜及铜合金板带材外形尺寸及允许偏差GB/T17793119半钢化玻璃GB/T17841120玻璃幕墙光学性能GB/T18091121建筑幕墙平面内变形性能检测方法GB/T18250122建筑幕墙抗震性能振动台试验方法GB/T18575123金属覆盖层钢铁制品热浸镀铝技术条件GB/T18592124天然板石GB/T18600125天然花岗石建筑板材GB/T18601126着色玻璃GB/T18701127镀膜玻璃第1部分:阳光控制镀膜玻璃GB/T18915灡1128镀膜玻璃第2部分:低辐射镀膜玻璃GB/T18915灡2129天然大理石建筑板材GB/T19766130不锈钢和耐热钢牌号及化学成分GB/T20878287

306序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号131建筑幕墙GB/T21086132雷电防护GB/T21714灡1~4IEC62305-1~4133石材用建筑密封胶GB/T23261134建筑装饰用铝单板GB/T23443135铝合金建筑型材用辅助材料第1部分:聚酰胺GB/T23615灡1隔热条136防火封堵材料GB23864137饰面石材用胶粘剂GB24264138建筑用阻燃密封胶GB/T24267139建筑门窗、幕墙用密封胶条GB/T24498140建筑隔声测量规范GBJ75141胶接铝蜂窝夹层结构和铝蜂窝芯子性能试验GJB130方法142铝蜂窝夹层结构通用规范GJB1719143天然花岗石荒料JC/T204144夹丝玻璃JC433145聚氨酯建筑密封胶JC/T482146压花玻璃JC/T511147干挂饰面石材及其金属挂件JC830148贴膜玻璃JC846149建筑装饰用微晶玻璃JC/T872150干挂石材幕墙用环氧胶粘剂JC887151热弯玻璃JC/T915152超薄天然石材型复合板JC/T1049153玻璃纤维增强水泥外墙板JC/T1057154干挂空心陶瓷板JC/T1080155不锈钢建筑型材JG/T73288

307序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号156建筑门窗五金件传动机构用执手JG/T124157建筑门窗五金件合页(铰链)JG/T125158建筑门窗五金件传动锁闭器JG/T126159建筑门窗五金件滑撑JG/T127160建筑门窗五金件撑挡JG/T128161建筑门窗五金件滑轮JG/T129162建筑门窗五金件单点锁闭器JG/T130163建筑用铝型材、铝板氟碳涂层JG/T133164建筑玻璃点支承装置JG/T138165吊挂式玻璃幕墙支承装置JG139166混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓JG160167建筑门窗内平开下悬五金系统JG/T168168建筑用不锈钢绞线JG/T200169建筑幕墙用钢索压管接头JG/T201170建筑门窗五金件通用要求JG/T212171建筑门窗五金件旋压执手JG/T213172建筑门窗五金件多点锁闭器JG/T215173建筑幕墙用瓷板JG/T217174建筑玻璃采光顶JG/T231175建筑装饰用搪瓷钢板JG/T234176建筑幕墙用高压热固化木纤维板JG/T260177高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3178民用建筑电气设计规范JGJ16179建筑机械使用安全技术规程JGJ33180施工现场临时用电安全技术规范JGJ46181建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80182建筑钢结构焊接技术规程JGJ81183预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程JGJ85289

308序号标暋暋准暋暋名暋暋称标准编号184高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99185玻璃幕墙工程技术规范JGJ102186建筑玻璃应用技术规程JGJ113187金属石材幕墙工程技术规范JGJ133188夏热冬冷地区居住建筑节能设计标准JGJ134189混凝土结构后锚固技术规程JGJ145190建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程JGJ/T151191民用建筑太阳能光伏系统应用技术规范JGJ203192铝幕墙板YS/T429193铝及铝合金彩色涂层板、带材YS/T431194夹层结构用耐久铝蜂窝芯材料规范HB5443195建筑橡胶密封垫—预成型实心硫化的结构密封HG/T3099垫用材料规范196非接触食物搪瓷制品QB/T1855197地弹簧QB/T2697198闭门器QB/T2698199建筑锚栓抗拉拔、抗剪性能试验方法DG/TJ08-003200建筑结构用索应用技术规程DG/TJ08-019201建筑防排烟技术规程DGJ08-88202建筑节能工程施工质量验收规程DGJ08-113290

309上海市工程建设规范建筑幕墙工程技术规范DGJ08-56-2012条暋文暋说暋明2012暋上海

310目暋次1暋总暋则……………………………………………………(305)3暋材暋料……………………………………………………(306)暋3灡1暋一般规定……………………………………………(306)暋3灡2暋材料力学性能………………………………………(306)暋3灡3暋铝合金材料…………………………………………(308)暋3灡4暋钢材、钢制品………………………………………(308)暋3灡5暋玻暋璃………………………………………………(309)暋3灡6暋金属板材……………………………………………(309)暋3灡8暋人造板材……………………………………………(309)暋3灡9暋复合板材……………………………………………(309)暋3灡10暋金属连接件与紧固件……………………………(310)暋3灡11暋结构胶与密封材料………………………………(310)暋3灡12暋防火材料…………………………………………(310)暋3灡13暋保温材料…………………………………………(310)暋3灡14暋其它材料…………………………………………(311)4暋建筑设计…………………………………………………(312)暋4灡1暋一般规定……………………………………………(312)暋4灡2暋性能设计……………………………………………(312)暋4灡3暋安全措施……………………………………………(313)暋4灡5暋建筑设计文件中有关幕墙设计的深度……………(313)暋4灡6暋幕墙设计文件的深度………………………………(313)5暋幕墙光反射………………………………………………(314)暋5灡1暋一般规定……………………………………………(314)293

311暋5灡2暋建筑设计……………………………………………(314)暋5灡3暋减少光反射影响的措施……………………………(315)6暋幕墙热工设计……………………………………………(316)暋6灡1暋一般规定……………………………………………(316)暋6灡2暋构造与设计…………………………………………(317)7暋幕墙防火…………………………………………………(318)暋7灡1暋一般规定……………………………………………(318)暋7灡2暋构造与设计…………………………………………(319)暋7灡3暋双层幕墙的防火设计………………………………(320)8暋幕墙防雷…………………………………………………(325)暋8灡1暋一般规定……………………………………………(325)暋8灡2暋幕墙的防雷构造设计………………………………(326)暋8灡3暋其它防雷要求………………………………………(326)9暋结构设计的基本规定……………………………………(327)暋9灡1暋一般规定……………………………………………(327)暋9灡2暋荷载和地震作用……………………………………(328)暋9灡3暋作用效应计算………………………………………(331)暋9灡4暋作用效应组合………………………………………(331)暋9灡5暋幕墙及与主体结构的连接构造……………………(333)暋9灡6暋硅酮结构密封胶……………………………………(335)10暋面板设计………………………………………………(339)暋10灡1暋一般规定…………………………………………(339)暋10灡2暋玻璃面板…………………………………………(339)暋10灡3暋金属面板…………………………………………(342)暋10灡4暋石材面板…………………………………………(342)暋10灡5暋人造面板…………………………………………(344)294

31211暋幕墙开启窗……………………………………………(345)暋11灡1暋一般规定…………………………………………(345)暋11灡2暋开启窗构造………………………………………(345)暋11灡3暋采光顶窗构造……………………………………(346)12暋构件式幕墙……………………………………………(347)暋12灡1暋一般规定…………………………………………(347)暋12灡2暋横梁构造设计……………………………………(348)暋12灡3暋立柱构造设计……………………………………(350)暋12灡4暋横梁结构设计……………………………………(351)暋12灡5暋立柱结构设计……………………………………(351)13暋单元式幕墙……………………………………………(353)暋13灡1暋一般规定…………………………………………(353)暋13灡2暋构造设计…………………………………………(353)暋13灡3暋结构设计…………………………………………(354)暋13灡4暋连接设计…………………………………………(354)14暋双层幕墙………………………………………………(355)暋14灡1暋一般规定…………………………………………(355)暋14灡3暋通风量计算………………………………………(356)暋14灡4暋热工设计…………………………………………(356)15暋全玻璃幕墙……………………………………………(357)暋15灡1暋一般规定…………………………………………(357)暋15灡2暋构造设计…………………………………………(357)暋15灡3暋结构设计…………………………………………(358)16暋点支承玻璃幕墙………………………………………(360)暋16灡1暋一般规定…………………………………………(360)暋16灡3暋索杆桁架支承结构的构造与结构设计…………(362)295

313暋16灡4暋单层索网及单拉索支承结构的构造与结构设计……………………………………………………(362)暋16灡5暋驳接系统构造与结构设计………………………(363)17暋采光顶棚和金属屋面…………………………………(364)暋17灡1暋一般规定…………………………………………(364)暋17灡2暋性能和检测………………………………………(364)暋17灡3暋排水设计…………………………………………(365)暋17灡4暋连接设计…………………………………………(365)暋17灡5暋防渗漏设计………………………………………(366)18暋光伏幕墙………………………………………………(367)暋18灡2暋系统设计…………………………………………(367)19暋检验与检测……………………………………………(368)暋19灡1暋一般规定…………………………………………(368)暋19灡2暋材料检验…………………………………………(370)暋19灡3暋性能检测…………………………………………(370)20暋加工制作………………………………………………(372)暋20灡1暋一般规定…………………………………………(372)暋20灡2暋金属构件加工……………………………………(372)暋20灡3暋玻璃面板加工……………………………………(373)暋20灡4暋金属面板加工……………………………………(374)暋20灡5暋石材及其他面板加工……………………………(375)暋20灡6暋构件组装…………………………………………(375)21暋安装施工………………………………………………(377)暋21灡1暋一般规定…………………………………………(377)暋21灡2暋构件式幕墙安装…………………………………(377)暋21灡3暋单元式幕墙安装…………………………………(378)296

314暋21灡4暋全玻璃幕墙安装…………………………………(379)暋21灡5暋点支承玻璃幕墙安装……………………………(379)暋21灡6暋光伏幕墙安装……………………………………(379)暋21灡7暋安全规定…………………………………………(380)22暋工程验收………………………………………………(381)暋22灡1暋一般规定…………………………………………(381)暋22灡2暋进场验收…………………………………………(381)暋22灡3暋中间验收…………………………………………(381)暋22灡4暋竣工验收…………………………………………(381)23暋维护保养………………………………………………(382)暋23灡1暋一般规定…………………………………………(382)暋23灡2暋检查与维护………………………………………(382)附录A暋幕墙光反射环境评价方法………………………(383)附录B暋槽型预埋件设计与构造……………………………(388)附录E暋多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力………………(398)附录H暋双坡及单坡屋面房屋的风荷载体型系数………(401)297

315CONTENTS1暋Generalprovisions………………………………………(305)3暋Materials…………………………………………………(306)暋3灡1暋Generalrequirements……………………………(306)暋3灡2暋Mechanicalproperties……………………………(306)暋3灡3暋Aluminium…………………………………………(308)暋3灡4暋Steel…………………………………………………(308)暋3灡5暋Glass………………………………………………(309)暋3灡6暋Metalpanels………………………………………(309)暋3灡8暋Artificialpanels……………………………………(309)暋3灡9暋Compositepanels…………………………………(309)暋3灡10暋Connectionandfixings…………………………(310)暋3灡11暋Sealants……………………………………………(310)暋3灡12暋Fireproofingmaterials……………………………(310)暋3灡13暋Thermalinsulationmaterials……………………(310)暋3灡14暋Others……………………………………………(311)4暋Architecturaldesign……………………………………(312)暋4灡1暋Generalrequirements……………………………(312)暋4灡2暋Performance灢baseddesign………………………(312)暋4灡3暋Safetymeasures……………………………………(313)暋4灡5暋Curtainwalldesigninarchitecturaldocument………………………………………………………(313)暋4灡6暋Principlesofcurtainwalldesigndocument……(313)5暋Daylightreflection………………………………………(314)299

316暋5灡1暋Generalrequirements……………………………(314)暋5灡2暋Architecturaldesign………………………………(314)暋5灡3暋Reductionmeasuresofdaylightreflection………(315)6暋Thermalperformancedesign…………………………(316)暋6灡1暋Generalrequirements……………………………(316)暋6灡2暋Detailing……………………………………………(317)7暋Fireproofing……………………………………………(318)暋7灡1暋Generalrequirements……………………………(318)暋7灡2暋Detailing……………………………………………(319)暋7灡3暋Fireproofingdesignfordoubleskinfacade……(320)8暋Lightningprotection……………………………………(325)暋8灡1暋Generalrequirements……………………………(325)暋8灡2暋Detailing……………………………………………(326)暋8灡3暋Others………………………………………………(326)9暋Basicrequirementsforstructuraldesign……………(327)暋9灡1暋Generalrequirements……………………………(327)暋9灡2暋Loadsandearthquakeaction……………………(328)暋9灡3暋Calculationsofloadsandearthquakeactions……(331)暋9灡4暋Loadcombinations…………………………………(331)暋9灡5暋Connectiondesignofcurtainwallandmainstructure………………………………………………………(333)暋9灡6暋Designforstructuralsiliconsealant……………(335)10暋Paneldesign……………………………………………(339)暋10灡1暋Generalrequirements……………………………(339)暋10灡2暋Glasspanels………………………………………(339)暋10灡3暋Metalpanels………………………………………(342)300

317暋10灡4暋Stonepanels………………………………………(342)暋10灡5暋Artificialpanels…………………………………(344)11暋Openablewindowsofcurtainwall…………………(345)暋11灡1暋Generalrequirements……………………………(345)暋11灡2暋Detailing…………………………………………(345)暋11灡3暋Detailingofopenablewindowsonskylightsystem……………………………………………………(346)12暋Stickcurtainwall………………………………………(347)暋12灡1暋Generalrequirements……………………………(347)暋12灡2暋Detailing暶transom……………………………(348)暋12灡3暋Detailing暶mullion………………………………(350)暋12灡4暋Structuredesignoftransom……………………(351)暋12灡5暋Structuredesignofmullion……………………(351)13暋Unitizedcurtainwall…………………………………(353)暋13灡1暋Generalrequirements……………………………(353)暋13灡2暋Detailing…………………………………………(353)暋13灡3暋Structuredesign…………………………………(354)暋13灡4暋Connectiondesign………………………………(354)14暋Double灢skinfacade……………………………………(355)暋14灡1暋Generalrequirements……………………………(355)暋14灡3暋Ventilationvolumecalculation…………………(356)暋14灡4暋Thermaldesign…………………………………(356)15暋Fullglasscurtainwall………………………………(357)暋15灡1暋Generalrequirements……………………………(357)暋15灡2暋Detailing…………………………………………(357)暋15灡3暋Structuredesign…………………………………(358)301

31816暋Pointsupportedglasscurtainwall…………………(360)暋16灡1暋Generalrequirements……………………………(360)暋16灡3暋Designoftensionrodsorcable灢rodtrusssupportedstructures…………………………………………(362)暋16灡4暋Designofone灢wayortwo灢waycablenetsupportedstructure…………………………………………(362)暋16灡5暋Designandengineeringofglassfittings………(363)17暋Skylightandmetalroofing……………………………(364)暋17灡1暋Generalrequirements……………………………(364)暋17灡2暋Performanceandtestingrequirements…………(364)暋17灡3暋Drainagedesign…………………………………(365)暋17灡4暋Detailing…………………………………………(365)暋17灡5暋Waterproofingdesign……………………………(366)18暋Photovolticcurtainwall……………………………(367)暋18灡2暋Designofsystem…………………………………(367)19暋Inspectionandtesting…………………………………(368)暋19灡1暋Generalrequirements……………………………(368)暋19灡2暋Materialinspection………………………………(370)暋19灡3暋Performancetesting……………………………(370)20暋Manufactureandfabrication…………………………(372)暋20灡1暋Generalrequirements……………………………(372)暋20灡2暋Fabricationofmetalcomponents………………(372)暋20灡3暋Processingofglasspanels………………………(373)暋20灡4暋Fabricationofmetalpanels……………………(374)暋20灡5暋Fabricationofstonepanelsandothers…………(375)暋20灡6暋Assembling………………………………………(375)302

31921暋Erectionandconstruction……………………………(377)暋21灡1暋Generalrequirements……………………………(377)暋21灡2暋Stickcurtainwall…………………………………(377)暋21灡3暋Unitizedcurtainwall……………………………(378)暋21灡4暋Fullglasscurtainwall…………………………(379)暋21灡5暋Pointsupportedglasscurtainwall……………(379)暋21灡6暋CurtainwallwithPVsystem…………………(379)暋21灡7暋Safetyrequirements………………………………(380)22暋Acceptanceinspection…………………………………(381)暋22灡1暋Generalrequirements……………………………(381)暋22灡2暋Siteenteringinspection…………………………(381)暋22灡3暋Mid灢terminspection……………………………(381)暋22灡4暋Acceptanceinspection……………………………(381)23暋Maintenance……………………………………………(382)暋23灡1暋Generalrequirements……………………………(382)暋23灡2暋Investigationandrepairing………………………(382)AppendixA暋Methodforenvironmentalevaluationofcurtainwalldaylightreflection……………(383)AppendixB暋Designandconstructionofanchorchannel………………………………………………(388)AppendixE暋Coefficientsofcontinuousbeamwithhinges………………………………………………(398)AppendixH暋Externalwindpressurecoefficientsforlow灢risebuildingcladding………………………(401)303

320

3211暋总暋则1灡0灡2暋建筑幕墙工程的新建、改建、扩建和既有幕墙工程的维护保养,均适用本规范。1灡0灡3暋本规范对各类幕墙的适用高度,是根据上海市已建成的幕墙建筑统计数据确定的。超过此高度的建筑幕墙,其可行性都通过了专项技术论证。幕墙面板种类多,新品种不断出现。在本规范第10灡5灡1条中,列举了微晶玻璃、瓷板、陶板、千思板和玻璃纤维增强水泥外墙板在现有技术条件下适宜的安装高度。按照消防要求,本规范第7灡3灡2条对整体式双层幕墙的建筑高度作了特别限定。1灡0灡5暋根据本市建筑幕墙二十多年的建设和使用情况,幕墙支承结构使用年限按50年设计比较符合幕墙建筑的使用状况。305

3223暋材暋料3灡1暋一般规定3灡1灡1暋材料是保证幕墙质量的物质基础。不同厂家或同一厂家不同产地的产品,都会存在质量差异。为了保证幕墙的安全可靠和满足使用性能的要求,幕墙材料应符合现行国家标准、行业标准和本市有关标准的规定。3灡1灡4暋统计结果表明,造成火灾中人员伤亡的主要原因之一是烟雾中的有毒气体。因此,幕墙应避免使用燃烧后或者高温环境下产生有毒有害气体的材料。3灡1灡5暋新材料的应用推动了幕墙行业发展,而材料标准往往滞后于新材料的应用。为了技术进步,为了“节能减排暠,鼓励先进的、节约资源符合环保要求和可循环利用的、鉴定合格的新材料应用于建筑幕墙。3灡2暋材料力学性能3灡2灡1暋本条参考现行行业标准《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113制定。3灡2灡2暋铝合金材料强度设计值按铝合金材料力学性能标准值除以抗力分项系数确定。为了便于设计应用,将得到的数值结果取5的整数倍。本条参考现行国家标准《铝合金结构设计规范》GB50429制定。3灡2灡6暋不锈钢钢绞线主要应用于索网幕墙,其应用跨度一般相对较大。为了保证设计安全,结合上海市工程建设规范《建筑结306

323构用索应用技术规程》DG/TJ08-019的规定,本规范对不锈钢绞线的材料抗力分项系数取2灡0。3灡2灡7暋不锈钢材料(管材、棒材、型材)主要用于幕墙的连接件和支承结构,其强度设计值比钢结构的安全度略有增大,总安全系数约为1灡6。因国内外对不锈钢材料牌号的命名差异较大和国家标准新旧牌号命名也有所不同,为使用方便对应列出。3灡2灡9暋现行国家、行业标准对幕墙所用牌号的单层铝板的强度设计值未作相应规定。根据实际工程经验,本条单层铝合金板抗拉强度设计值按现行国家标准《一般工业用铝及铝合金板、带材第2部分:力学性能》GB/T3880灡2规定的屈服强度标准值氁0灡2除以系数1灡286采用,抗剪强度设计值取其抗拉强度设计值的0灡58倍,相当于总安全系数为1灡8。3灡2灡10暋铝塑复合板、蜂窝铝板的种类很多,力学性能的研究尚不充分。为了便于实际工程使用,铝塑复合板、蜂窝铝板可根据厂家提供的强度试验平均值,除以材料抗力分项系数1灡428后作为强度设计值。3灡2灡12暋花岗岩板是天然脆性材料,材性不均匀,强度离散性大,本条规定取总安全系数K=3灡0,材料抗力分项系数2灡15。花岗岩板用于特别重要部位时,可根据实际情况提高总安全系数。石材剪切强度取弯曲强度的50%。3灡2灡13暋瓷板、陶板和微晶玻璃等属于人造板材。根据实际工程经验,陶板和微晶玻璃取总安全系数K=2灡8,材料抗力分项系数2灡0。用于特别重要部位时,可根据实际情况提高总安全系数。陶板和微晶玻璃的剪切强度取弯曲强度的20%。3灡2灡14~3灡2灡15暋GRC板剪切强度取弯曲强度的25%,千思板剪切强度取弯曲强度的16%。307

3243灡3暋铝合金材料3灡3灡1暋铝合金型材尺寸允许偏差有普通级、高精级、超高精级三个级别。幕墙应采用高精级或超高精级的铝合金型材。3灡3灡3暋为防止大气中的酸性物质腐蚀铝合金型材表面,保证铝型材的外形美观和使用寿命,幕墙用铝合金型材应进行表面防护处理。常用的处理方法有阳极氧化、电泳涂漆、粉末喷涂和氟碳喷涂四种,不同的表面处理方法具有不同的耐腐蚀性能。幕墙工程设计时,可根据幕墙的使用环境、腐蚀介质、浸蚀性作用和使用年限合理选择。3灡3灡4暋幕墙的热工性能要求越来越受到重视,隔热型材已普遍用于明框幕墙。PVC材料的热膨胀系数比铝型材高,在高温和机械荷载下会产生较大的蠕变,导致型材变形。PA66GF25热膨胀系数与铝型材相近,机械强度高,耐高温、防腐蚀性能好,成为铝型材理想的隔热材料。3灡3灡5暋为了保证幕墙的安全可靠和正常使用,隔热铝合金型材纵向剪切强度、横向拉伸强度、高温持久负荷等力学性能应符合《铝合金建筑型材第6部分:隔热型材》GB5237灡6的相应规定。3灡4暋钢材、钢制品3灡4灡6暋不锈钢材的防锈能力与其镍、铬含量有关,镍、铬含量越高防锈能力越好。常用的奥氏体不锈钢有S304暳暳系列和S316暳暳系列,可根据环境条件选用。308

3253灡5暋玻暋璃3灡5灡6暋在线法生产的低辐射镀膜玻璃,膜层牢固度、耐久性好,可以在幕墙上单片使用。离线法生产的低辐射镀膜玻璃,膜层牢固度、耐久性稍差,不能单片使用,可加工成中空玻璃,且膜层应朝向中空气体层。3灡6暋金属板材3灡6灡1、3灡6灡2、3灡6灡5暋上海地处沿海,为了保证铝板的防腐蚀能力和耐久性要求,规定铝板表面涂层厚度。3灡8暋人造板材3灡8灡1~3灡8灡5暋微晶玻璃、瓷板、陶板、玻璃纤维增强水泥板(GRC)和高压热固化木纤维板(千思板)在上海均有实际应用,但缺乏系统的归纳和总结。工程设计中要调查了解生产企业的产品性能,符合本规范规定,必要时作试验验证。3灡9暋复合板材3灡9灡1暋铝塑复合板力学性能主要由上下面层铝板力学性能和铝合金板材与夹芯层的剥离强度决定,为保证铝塑复合板的力学性能和质量,本条对上下面铝合金板厚度和铝合金板材与夹芯层的剥离强度作了规定。上海地处沿海,所以本条及3灡9灡2条对铝板表面氟碳树脂涂层厚度作了规定。3灡9灡2暋铝蜂窝复合板力学性能主要由上下面层铝板、铝蜂窝芯力学性能和铝合金板材与夹芯层的剥离强度决定,为保证铝蜂窝复合板的力学性能和质量,本条对上下面铝合金板厚度、铝蜂窝309

326芯和铝合金板材与夹芯层的剥离强度作了规定。平拉强度和滚筒剥离强度试验方法见GB/T1452和GB/T1457。3灡10暋金属连接件与紧固件3灡10灡5暋背栓产品质量存在差异,背栓的力学性能直接影响到面板连接的安全可靠性,本条规定背栓应进行力学性能检测以确定其承载能力。3灡11暋结构胶与密封材料3灡11灡6暋硅酮结构密封胶和硅酮建筑密封胶的使用,关系到幕墙的安全、水密性和气密性。产品必须做相容性试验,硅酮结构密封胶还要做剥离粘结性试验和邵氏硬度试验。不得使用未经试验的产品、超过有效期的产品及相容性或其他指标不满足要求产品。本条规定应严格执行。3灡11灡7暋酸性硅酮结构密封胶会与金属结构或玻璃镀膜层内的金属元素发生化学反应,导致粘结破坏。3灡12暋防火材料3灡12灡2暋在火灾高温作用下,防火封堵材料必须能保持整体稳定,不产生移位、脱落等现象,才能保证其正常防火功能。玻璃纤维等耐高温性能差的材料,不适用于防火封堵。3灡12灡5暋防火铝塑板达不到防火设计时限要求。3灡13暋保温材料3灡13灡1暋随着对建筑节能的重视,保温隔热材料在幕墙工程中大量使用。由于某些保温隔热材料易燃或可燃,不符合消防要求,310

327因此选用岩棉、矿棉、玻璃棉等不燃材料作为幕墙的隔热保温材料。3灡14暋其它材料3灡14灡1暋硫化再生橡胶长期承压易变形,木片或其它吸水性材料会受潮膨胀,不得用作支承垫块。311

3284暋建筑设计4灡1暋一般规定4灡1灡1暋本条强调,在建筑方案设计阶段选择建筑幕墙类型,在初步设计阶段确定建筑幕墙类型。4灡1灡5暋隐框玻璃幕墙应有防玻璃脱落的构造措施并经专项技术论证。高层建筑采用隐框、半隐框玻璃幕墙时应通过节能、防火和结构安全等专项技术论证。外倾式斜幕墙不应采用隐框玻璃幕墙。4灡1灡6~4灡1灡9暋为了保障公共安全,须控制单片玻璃面积,选择玻璃品种。临街幕墙玻璃面板宜选用夹层玻璃。钢化玻璃自爆已成为本市关注的问题。本规范规定钢化玻璃应有防自爆坠落措施。半钢化玻璃的使用,是近十多年来的一大争议。根据工程实践,半钢化玻璃可以在建筑幕墙中使用。本规范对其使用提出了相应要求。4灡1灡7条对于特别重要的建筑引入了抗爆设计的概念。人流密度大的重要公共建筑,如大型交通类建筑、大型商业建筑、重要文化娱乐类公共建筑,幕墙面板应采用夹层玻璃,确保安全。4灡2暋性能设计4灡2灡2暋本条符合《公共建筑节能设计标准》GB50189气密性不小于3级的要求。4灡2灡3暋本条规定了上海市建筑幕墙设计应达到的水密性要求,312

329保证台风暴雨季节幕墙围护的严密性。4灡2灡4暋根据GB50009,墙角边按建筑物宽度的0灡1或建筑物平均高度的0灡4,取较小值,但不小于1灡5m。4灡3暋安全措施4灡3灡4暋为防止人体或物体撞击,保证临近楼地面周边部位玻璃板块的使用安全,根据要求采取防护措施。警示标志应醒目地设置在在视线高度范围。4灡3灡5暋楼层外缘无实体墙的玻璃部位应设置防撞设施和醒目的警示标志,包括设置固定护栏以保证安全使用。玻璃强度足以确保安全时可以不设护栏。条文规定了4款可以不设护栏的情况。4灡5暋建筑设计文件中有关幕墙设计的深度本节内容包含方案设计、初步设计和施工图设计各阶段关于幕墙工程应提供的文件与资料,是针对建筑设计各阶段关于外围护体系概念性设计的不同深度要求,在设计深入过程中逐步完善。施工图设计文件是编制幕墙招投标文件的主要依据和组成部分,应完整地包含有关幕墙工程的平、立、剖面设计图,并含雨棚、女儿墙等设计部位的构造方式、外墙面留洞部位与形式、与相邻实体墙及楼地面的界面关系。以上内容在图中应标注清楚。4灡6暋幕墙设计文件的深度本节内容包含建筑幕墙施工图设计阶段应完成的文件与资料。由具有设计资质的幕墙公司根据建筑设计招标文件、建设方提供的有关审批文件和相关标准的规定与要求,全面完成外围护体系的施工图设计。该阶段通常称为幕墙工程深化设计阶段。313

3305暋幕墙光反射5灡1暋一般规定5灡1灡1暋玻墙比大于40%的非幕墙建筑立面,可比照玻璃幕墙作光反射环境影响分析和评价。5灡1灡2暋随着城市区域的经济发展,以玻璃幕墙作为建筑外围护的设计项目日益增多。幕墙玻璃因太阳光反射造成的环境影响逐渐显现。采用玻璃幕墙设计时应重视幕墙光反射对环境的影响,符合有关规定。本章条文所述“玻璃幕墙暠,均指由玻璃或玻璃与其他材料组成的建筑幕墙。5灡1灡3暋玻璃幕墙设计方案需要进行环境影响分析和评价,将幕墙光反射对周边环境的影响控制在合理的范围内。本市结合多年来的管理和实践,形成了一套分析方法和评价体系,其主要内容见附录A。幕墙光反射对环境影响的分析方法和评价体系还在不断完善中。5灡2暋建筑设计5灡2灡1~5灡2灡3暋玻墙比是衡量建筑立面外露玻璃数量的指标,玻墙比越大对周边环境的影响越大。根据本市建筑实践,建筑立面玻墙比宜控制在40%以内,敏感目标多的区域玻墙比应不大于40%。5灡2灡5暋必须避免反射光聚焦对人、车辆、绿化、设备及其他建筑物和构筑物造成不利影响。5灡2灡8暋玻璃制品易碎裂坠落,不宜在立面外作遮阳部件或装饰314

331部件。5灡2灡9暋一般大堂、门厅和裙房玻璃用量较大,但大堂、门厅和裙房不高,其光反射影响范围小。条文规定裙房与主立面分别计算玻墙比。玻墙比计算时,立面上所有外露玻璃(幕墙玻璃和非幕墙范围的玻璃),均应计入。5灡3暋减少光反射影响的措施5灡3灡4暋如难以避免弧形立面,宜采用平板玻璃折线拼接,可以降低光反射对环境的影响。315

3326暋幕墙热工设计6灡1暋一般规定6灡1灡1暋建筑幕墙是建筑外围护结构的组成部分。在幕墙设计阶段,主体建筑的节能设计已通过审查备案。因此,透明幕墙和非透明幕墙的热工性能指标,必须以建筑设计单位根据《公共建筑节能设计标准》权衡建筑围护结构各部位的保温隔热措施而提出来的热工性能为准。6灡1灡2暋玻璃幕墙建筑单一立面窗墙比,为可视幕墙(含框)面积与该立面面积的比值。6灡1灡3暋建筑的东、西朝向在夏季是受到太阳辐射热影响最大的墙面,透明幕墙热工性能差,会增加室内空调能耗,减少此朝向的透明幕墙面积是节能的有效措施。6灡1灡4暋透明幕墙设置遮阳措施,可有效减少太阳辐射热的影响,对降低空调能耗有显著的作用。遮阳以室外活动遮阳为宜,不但可以遮挡夏季辐射热,还可以在冬季充分利用太阳辐射热,减少冬季采暖能耗。高层建筑玻璃幕墙受风荷载的影响,设置室外活动遮阳应考虑遮阳构件的安全牢固。室内活动遮阳同样可以起到减少太阳辐射热的作用,也可以作为遮阳措施,但其遮阳效果不如室外活动遮阳。无论是室外还是室内活动遮阳均应做到与建筑幕墙一体化,确保遮阳措施的落实。6灡1灡5暋上海地处夏热冬冷地区,以夏季隔热为主,兼顾冬季采暖。外通风双层幕墙内外层之间的间隔层进深较大,可在此空间利用通风措施带走热量,并在间隔层设置活动遮阳设施,减少太阳辐射热从而起到减少空调能耗的目的。316

3336灡1灡6暋透明幕墙中玻璃和框材的传热系数是不同的,应按照其面积比例进行加权计算,得出透明幕墙的整体平均传热系数,不能以玻璃自身的传热系数替代透明幕墙的传热系数。对于隐框玻璃幕墙,传热系数应按照玻璃之间的密封胶和玻璃的面积比例加权计算。透明幕墙的传热系数计算应符合现行《建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程》JGJ/T151的规定。6灡1灡7暋非透明幕墙由透明或不透明面板、保温材料、墙体基层组成,面板可以是玻璃、金属板材、石材或其他材料。应按照不同材料相应的面积加权计算非透明幕墙的传热系数。6灡1灡8暋幕墙玻璃的光学性能和热工性能技术参数包括传热系数、遮阳系数、可见光透射率、可见光反射率等。6灡1灡9暋建筑物底层大堂可能难以避免局部采用单层幕墙玻璃。必须通过提高单层玻璃所在朝向的其他透明部分的热工性能,弥补单层玻璃的不足。控制单层玻璃的使用面积,是为了保证该朝向的透明幕墙整体传热系数可以控制在热工性能指标要求以内。单层玻璃幕墙所在朝向的透明幕墙应根据单层玻璃、中空玻璃和其他非玻璃面积加权计算传热系数。6灡2暋构造与设计6灡2灡3暋外通风双层幕墙应以内层幕墙作为建筑的外围护部位,内通风双层幕墙应以外层幕墙作为建筑的外围护部位。凡是建筑的外围护部位,均须满足保温隔热的节能要求,幕墙玻璃应采用中空玻璃。6灡2灡5暋无保温层的非透明幕墙难以满足隔热保温要求。幕墙保温材料的内侧或外侧(至少一侧)应有不小于50mm的空气层。玻璃面板内侧应有不小于50mm的空气层。防火封堵处应符合第7章的有关规定。317

3347暋幕墙防火7灡1暋一般规定7灡1灡1暋由于建筑节能的需求,保温材料在建筑中被广泛使用。2009年9月25日公安部、住房和城乡建设部联合印发了《民用建筑外保温系统及外墙装饰防火暂行规定》(公通字[2009]46号),规范建筑保温材料的防火设计、施工及使用。但近年来,南京中环国际广场、哈尔滨经纬360度双子星大厦、济南奥体中心、北京央视新址附属文化中心、上海胶州路教师公寓、沈阳皇朝万鑫大厦等相继发生火灾引燃建筑外保温材料,建筑易燃或可燃外保温材料已成为新的火灾隐患,由此引发的火灾已呈多发趋势。为遏止外保温材料引起火灾高发,2011年3月14日公安部下发的《关于进一步明确民用建筑外保温材料消防监督管理有关要求的通知》(公消[2011]65号)规定在新标准发布前,民用建筑外保温材料采用燃烧性能为A级的材料。待新标准发布后,应按新标准执行。7灡1灡3暋幕墙与楼板、防火分隔墙及洞口边缘等处的构造缝隙,在火灾情况下会形成“引火风道暠。为防止火势在水平或垂直方向上快速蔓延酿成大火,建筑幕墙应采取规定的防火分隔和封堵措施,这和《建筑设计防火规范》GB50016、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045中关于建筑幕墙的相关规定是一致的。非透明幕墙建筑如设置基层墙体,可防止火灾从幕墙缝隙或幕墙垮塌脱落处蔓延。基层墙体与建筑幕墙之间的空隙,应在每层楼板处封堵防火材料。318

3357灡1灡4暋本条规定了消防登高立面处建筑幕墙的设置要求。高层建筑发生火灾,消防登高车灭火救援在消防登高场地上展开,若在消防登高侧的建筑立面上大面积设置玻璃幕墙,一旦火灾中幕墙玻璃破碎掉落,将影响消防登高车的作业,影响消防队的灭火救援行动,甚至危害到消防队员的生命,所以,一般情况下建筑消防登高立面处以不设置大面积玻璃幕墙为好。当建筑立面设计确需在消防登高立面设置玻璃幕墙时,要布置应急击碎的幕墙玻璃,在火灾发生时,为消防登高创造条件。目前上海地区配置的最先进登高消防车作业高度范围达90m,条文规定在建筑高度100m范围内设置应急击碎的幕墙玻璃。1暋为确保灭火救援的可靠性以及快速有效,要求每层设置不少于2块应急击碎的幕墙玻璃板块,间距不大于20m。2暋应急击碎玻璃的尺寸要求,是为了满足消防队员背负空气呼吸器以及救援装备后能快速进出。3暋为避免碎落的玻璃伤及地面人员,应采取一定的防护措施。7灡2暋构造与设计7灡2灡1暋防火玻璃裙墙或防火玻璃墙作为建筑的墙体构件,由防火玻璃与防火密封胶、幕墙框架等构件组成一个整体,并按照《建筑构件耐火试验方法》GB/T9978的垂直分隔构件耐火极限的测试方法测试,达到相应的耐火极限要求。防火玻璃仅仅是该墙体构件的一部分,不能代表防火玻璃裙墙或防火玻璃墙整体。7灡2灡5~7灡2灡6暋这两条对防火墙两侧玻璃幕墙的设置作出相应规定,与《建筑设计防火规范》GB50016、《高层民用建筑设计防火规范》GB50045中关于防火墙两侧门、窗、洞口的设置要求一致。319

3367灡3暋双层幕墙的防火设计7灡3灡2暋双层幕墙的内外层之间留有使空气流通的空腔,一旦火灾发生,此空腔的烟囱效应加速火灾蔓延;由于双层幕墙给灭火救援行动带来诸多不利因素,给消防人员破拆强攻救援增加了难度,因此有必要对双层幕墙的防火设计作出规定。整体式双层幕墙(图7灡1)没有横向和竖向的防火分隔,一旦发生火灾,极易因烟囱效应导致火势迅速蔓延,为此对设置整体式双层幕墙的建筑高度以及内外层幕墙之间的间距作出了规定。设置整体式双层幕墙的建筑高度限制在50m以下,内外层幕墙间距大于2灡00m,设置防火挑檐,直接阻碍火灾热烟气向上层窜升,火灾时的烟囱效应相对减弱,延缓火灾扩展。在日本,整体式双层幕墙建筑的内外层幕墙间,每层设置防火挑檐。7灡3灡3暋整体式双层幕墙的内层幕墙,是建筑物实质上的外墙系统,应符合本规范7灡1灡1~7灡1灡3条规定。7灡3灡4暋本条规定,除整体式双层幕墙外,其他类型双层幕墙建筑的每层内外层幕墙间需采取防火分隔措施,在火灾情况下有效阻止热烟气蔓延。若不能每层采取防火分隔措施,至少每隔二至三层设置防火分隔。不设防火分隔的层面应设置不燃烧体防火挑檐,满足建筑设计和建筑防火的共同需求。7灡3灡5暋竖井式双层幕墙(图7灡4)本身就如同烟囱井道形式。针对这个烟囱井道必须采取相应的防火措施,否则热烟气会由这个井道长驱直入,迅速蔓延到其他楼层或其他防火分区。7灡3灡6暋为了便于消防人员从室外通过灭火救援窗进入着火建筑灭火并及时救援受困人员,在与外层应急击碎玻璃相对应的位置,内层幕墙应设置内外均可开启的门,内外层幕墙之间设置方320

337便人员通行的连廊。双层幕墙的防火分隔形式见图7灡1~图7灡4。7灡3灡8暋双层幕墙建筑的防火和灭火存在诸多不利因素,采用双层幕墙的建筑,应完善室内消防设施,有效提高控制初期火势的能力。本章列举的双层幕墙类型如下:1暋整体式双层幕墙没有横向和竖向约束措施,空气在内外层幕墙间流通。图7灡1暋整体式双层幕墙示意图2暋横向约束式双层幕墙暋1)廊道式(走廊式)321

338防火分隔设置在层间部位,空气间层在一层或若干层内。图7灡2暋廊道式双层幕墙示意图暋2)箱体式(窗盒式)防火分隔横向设置在若干层间、竖向设置在若干段内,空气间层在横向和竖向均被分隔。322

339图7灡3暋箱体式双层幕墙示意图3暋竖向约束式双层幕墙竖井式通过竖向的防火隔离条形成专用井道,使室内空气从专用井道排出。323

340图7灡4暋竖井式双层幕墙示意图324

3418暋幕墙防雷8灡1暋一般规定8灡1灡1暋幕墙属于建筑的外围护结构,容易遭受雷电袭击,应根据《建筑物防雷设计规范》GB50057和《民用建筑电气设计规范》JGJ16确定防雷分类,并采取相应的防直击雷、防雷电侧击以及等电位连接措施。这里所述的等电位连接措施,是指用连接导线将处在需要防雷的空间内的防雷装置、建筑物的金属构架、金属装置、电气和电讯装置等连接起来。当需要防雷的空间设有防雷装置时,处于该空间之外的金属构架可能遭受雷电效应,在设计时应估计这种效应,对处于该空间之外的金属构架也需要作等电位连接。8灡1灡3暋非金属幕墙面板不具导电性,在遭受雷击时,由于热膨胀可能导致材料开裂脱落,应按照第二类防雷分类考虑防雷设计。隐框幕墙、非金属面板幕墙、采光顶棚及置于屋顶的光伏组件等的防雷设计应考虑雷电直击、侧击的防护措施,例如采用网格尺寸不大于5m暳5m的金属装饰条或面板四周包敷金属条等代替防雷接闪器。8灡1灡5暋超高层建筑遭受雷击的可能性大,构造复杂的幕墙防雷设计难度增加。根据《雷电防护》GB/T21714灡1/IEC62305-1的相关条款,宜对其雷电防护系统进行评估。8灡1灡6暋幕墙交付使用后,应根据《上海市雷电防护管理办法》的规定,把建筑幕墙纳入物业管理,并实行防雷年检制度。325

3428灡2暋幕墙的防雷构造设计8灡2灡2暋《建筑物防雷设计规范》GB50057规定,薄油漆层、厚度小于0灡5mm的沥青层以及厚度小于1灡0mm的聚氯乙烯层均不属绝缘覆盖层。8灡2灡4暋幕墙的光伏组件一般安装在防雷区所划分的LPZ0A或LPZ0B区域内,当遭受雷击时,周围电磁场强度不会衰减,雷电有直接击中光伏组件的可能,雷电流通过光伏系统的信号或电源线路侵入后端设备,损坏光伏系统。因此,幕墙光伏系统在设计和安装时,应充分考虑防直击雷措施和防雷电波侵入措施。8灡3暋其它防雷要求8灡3灡3暋由于两种不同的金属直接接触时容易产生电偶腐蚀,应采取防止或控制电偶腐蚀的措施。铝及铝合金与钢铁接触时,常在接触部位加不锈钢垫片。铝与钢铁连接的固定件,常采用不锈钢制作。当采用钢零件时,需要镀锌,镀锌层须有一定厚度。铜质材料与铝合金材料的接触面须镀锌。8灡3灡4暋JGJ16-2008规定,结构钢筋作为防雷独立接地引下线的冲击电阻不大于5毟。326

3439暋结构设计的基本规定9灡1暋一般规定9灡1灡1暋本条规定幕墙结构设计的基准期为50年。建筑幕墙的设计使用年限见1灡0灡5条。9灡1灡2暋幕墙结构设计是指对幕墙结构中所有部件、构件和连接的设计。9灡1灡3暋遵照《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068,本规范采用以概率理论为基础的极限状态设计方法,用分项系数设计表达式进行计算。本规范要求分别进行永久荷载、风荷载、地震作用效应计算,是否考虑温度作用的影响应由设计分析后确定。承载能力极限状态设计时,应考虑作用效应的基本组合;正常使用极限状态设计时,作用的分项系数均取1灡0。本条给出的承载力设计表达式具有通用意义,作用效应设计值S或SE可以是内力或应力,抗力设计值R可以是构件的承载力设计值或材料强度设计值。结构或结构构件的重要性系数毭,是《建筑结构可靠度设计0统一标准》GB50068规定的,主要考虑的是结构或结构构件破坏后果的严重程度,与结构构件的安全等级、设计使用年限有关。对于幕墙设计使用年限争议比较大的是幕墙结构中胶条和结构胶等的老化问题,一般来说其设计使用年限在25年以内。但是从上海市80年代早期开始建设的联谊大厦及以后的希尔顿、虹桥开发区和新锦江等工程来看,预埋件、幕墙支承结构及其与主体结构的连接等均按不低于50年的设计年限进行计算。幕墙大327

344多用于大型公共建筑,正常使用中不允许发生破坏。因此,结构重要性系数毭取不小于1灡0。0幕墙结构计算中,地震效应相对于风荷载效应是比较小的,通常不会超过风荷载效应的20%,如果采用小于1灡0的系数毭RE对构件抗力设计值予以放大,对幕墙结构设计是偏于不安全的。所以,幕墙构件承载力抗震调整系数毭取1灡0。RE幕墙面板、框架梁柱、索和杆等不便于采用内力设计表达式,在本规范的相关条文中直接采用应力表达形式;预埋件设计时,则采用内力表达形式。采用应力设计表达形式时,计算应力所采用的内力设计值(如弯矩、轴力、剪力等),应采用作用效应的基本组合。9灡1灡4暋漏算最不利构件和节点在最不利工况条件下的极限状态,可能危及幕墙工程的安全。建筑物转角部位、平面或立面突变部位的构件和连接应作专项验算。本条规定应严格执行。9灡2暋荷载和地震作用9灡2灡1暋风荷载按照现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定进行计算。对于各系数取值,进行如下说明:(1)风荷载随高度的变化由风压高度变化系数描述,其值应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。(2)风荷载体型系数是指风荷载作用在幕墙表面上所引起的实际压力(或吸力)与来流风的速度压的比值,它描述的是建筑物表面在稳定风压作用下静态压力的分布规律,主要与建筑物的体型和尺度有关,也与周围环境和地面粗糙度有关。由于它涉及的是关于固体与流体相互作用的流体动力学问题,对于不规则形状的固体,问题尤为复杂,无法给出理论上的结果,一般可由风洞试328

345验或数值风洞的方法进行风荷载的确定。考虑到风荷载在建筑物表面分布是不均匀的,在檐口附近、边角部位较大,根据风洞试验结果和国外的有关资料,在上述区域风吸力系数可取-1灡8,其余墙面可考虑-1灡0,由于围护结构有开启的可能,所以还应考虑室内压-0灡2。从安全出发,本规范不考虑围护构件从属面积的影响。(3)阵风系数毬gz是瞬时风压峰值与10min平均风压(基本风压w)的比值,取决于场地粗糙度类别和建筑物高度。对于框支0承幕墙结构以及直接覆盖于主体结构上的幕墙面板及其连接,在计算其承载力和变形时应考虑阵风系数毬,以保证幕墙构件的gz安全。(4)对于采光顶结构中支承面板的主体钢结构、雨棚结构中支承面板的雨棚钢结构、索桁架或索网幕墙中的索体系与支承结构,阵风的瞬时作用影响相对较小,但是由于跨度大、刚度小、自振周期相对较长,风力振动的影响成为主要因素。对于上述结构,在进行风荷载计算时,可根据《建筑结构荷载规范》GB50009的规定,通过风振系数毬加以考虑。当然,现行规范中的风振系z数简化计算方法和计算公式主要是针对高层和高耸结构提出的,对于这类结构,其振动一般以第一振型为主,得到的风振系数也主要考虑了第一振型的影响。对于空间结构,自振频率分布比较密集,风振系数必定会受到高阶振型较大的影响,不能完全套用规范公式,应针对具体的结构体系进行必要的试验或理论研究以确定毬的取用方法,具体可在以下方法中选用:栙参考同类结构z的已有数据;栚根据刚性模型的风洞实验得到的脉动风压时程进行结构的非线性时程计算,按位移等效和应力等效原则确定风振系数,取其大值;栛参考考虑流固耦合的数值模拟结果取用;栜参329

346考气弹模型实验结果取用。当同时采用两种或两种以上方法确定时,应取其最大值。最近国内对支承钢结构的风振系数进行了分析和试验研究,提出了拉杆和拉索的风振系数毬为1灡8~2灡2。z当然,风振系数与结构跨度有着密切的关系,具体取值时需要根据结构的实际情况确定。9灡2灡2暋风洞试验与实际工程存在差异,应对其结果分析判断。鉴于工程的重要性,高度大于300m的幕墙工程应由两个非关联单位各自提供独立的风洞试验报告作为分析判断的基础资料。9灡2灡3暋常遇地震(大约50年一遇)作用下,幕墙的地震作用采用简化的等效静力方法计算,地震影响系数最大值按照现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定采用。由于玻璃面板是不容易发展成塑性变形的脆性材料,为使设防烈度下不产生破损伤人,考虑动力放大系数毬。按照《建筑抗E震设计规范》GB50011的有关非结构构件的地震作用计算规定,建筑幕墙结构的地震作用动力放大系数可表示为:毬E=毭毲毰1毰2(9灡1)式中暋毭———非结构构件功能系数,可取1灡4;毲———非结构构件类别系数,可取0灡9;毰1———体系或构件的状态系数,可取2灡0;毰2———位置系数,可取2灡0。按照上式计算,幕墙结构地震作用动力放大系数为5灡0。对于直接支承幕墙面板或幕墙结构的主体结构,应该按照结构动力学或《建筑抗震设计规范》的有关规定进行结构的抗震计算。幕墙的支承结构,如横梁、立柱、索桁架、索网、钢桁架等,其自身重力荷载产生的地震作用标准值,可按本条的原则进行330

347计算。9灡3暋作用效应计算9灡3灡2暋对于规则构件:如规则幕墙体系中的立柱、横梁、玻璃等,可按具体的边界条件和力学计算模型,直接根据其解析解公式计算作用效应(如:弯矩、应力、位移等)。而对于具有复杂边界或荷载的构件:如三角形玻璃、梯形玻璃、变截面构件、空间复杂钢结构等,可通过有限元设计软件或分析软件计算其作用效应。9灡3灡3暋对于预应力拉索、拉杆和索网式点支幕墙的支承结构体系,由于结构体系刚度小,变形大,结构内力和变形应采用考虑几何非线性的有限元软件进行分析。9灡4暋作用效应组合9灡4灡1暋对于预应力索桁架、索网幕墙中的支承索体系,由于结构体系刚度小,变形大,结构内力和变形应采用考虑几何非线性的有限元软件进行分析。具体计算时,应首先进行荷载(作用)的组合,然后再进行结构计算分析,内容包括:栙零荷载状态下的结构找形分析,用以确定施工张拉阶段索中预应力的大小和分布,并检查结构的初始状态几何形状、位置等是否符合设计要求;栚工作状态下的承载力分析,确保结构在各种不利荷载组合作用下索的内力满足设计要求;栛结构变形分析,确保结构在恒载、风载、预应力标准值作用下的变形满足规范的要求。对于不考虑非线性影响的结构体系,如幕墙结构的立柱、横梁可采用线弹性方法进行计算分析。具体计算时,可以先进行荷载(作用)的组合,然后再进行荷载(作用)效应计算分析;也可以先进行荷载(作用)效应计算,然后再进行荷载(作用)效应的组331

348合,这两者是一致的。9灡4灡2~9灡4灡4暋作用在幕墙上的风荷载、地震作用都是可变作用,同时达到最大值的可能性很小。因此,在进行效应组合时,第一个可变作用的效应应按100%考虑(组合值系数取1灡0),第二个可变作用的效应可进行适当折减(乘以小于1灡0的组合值系数)。在重力荷载、风荷载、地震作用下,幕墙构件产生的内力(应力)应按基本组合进行承载力极限状态设计,求得内力(应力)的设计值,以最不利的组合作为设计的依据。作用效应组合时的分项系数按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50011和《建筑抗震设计规范》GB50009的规定采用。现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50009规定,当地震作用与风荷载同时考虑时,风的组合值系数取为0灡2。由于幕墙暴露在室外,受风荷载影响较为显著,特别是在上海地区,风荷载作用效应比地震作用效应大,应作为第一可变作用,其组合值系数一般取1灡0。地震作用作为第二个可变荷载时,现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50011和《建筑抗震设计规范》GB50009,都没有规定确切的组合值系数;考虑到幕墙工程中地震作用效应一般不起控制作用,同时考虑到幕墙结构设计的安全性,本规范规定其组合值系数取0灡5。结构的自重是经常作用的永久荷载,所有的基本组合工况中都必须包括这一项。当永久荷载(重力荷载)的效应起控制作用时,其分项系数毭应取1灡35,但参与组合的可变作用仅限于竖向G荷载,且应考虑相应的组合值系数。对一般幕墙构件,当重力荷载的效应起控制作用时(毭取1灡35),可不考虑风荷载和地震作G用;对水平倒挂玻璃及其框架,风荷载是主要竖向可变荷载,此332

349时,风荷载的组合值系数取0灡6,与《建筑结构荷载规范》GB50009的规定一致。当永久荷载作用对结构设计有利时,其分项系数毭G应取不大于1灡0。我国是多地震国家,在上海地区进行幕墙结构设计时,应考虑抗震设防,因此,风荷载和地震作用都应考虑。综上所述,上海地区幕墙结构构件承载力设计中,理论上可考虑下列典型组合:1灡2G+1灡0暳1灡4W+0灡5暳1灡3E(9灡2)1灡35G+0灡6暳1灡4W(风荷载向下)(9灡3)1灡0G+1灡0暳1灡4W(风荷载向上)(9灡4)以上组合工况中,G、W、E分别代表重力荷载、风荷载、地震作用标准值产生的应力或内力。对不同的幕墙构件应采用不同的组合工况,如第(9灡3)、(9灡4)项一般适用于水平倒挂的采光顶、雨棚等的设计。9灡4灡5暋根据幕墙构件的受力和变形特征,正常使用状态下,其构件的变形或挠度验算时,一般不考虑不同作用效应的组合。因地震作用效应相对风荷载作用效应较小,一般不必单独进行地震作用下结构的变形验算。在风荷载或永久荷载作用下,幕墙构件的挠度应符合挠度限值要求,且计算挠度时,作用分项系数应取1灡0。9灡5暋幕墙及与主体结构的连接构造9灡5灡1暋安装幕墙的主体结构必须具备承受幕墙传递的各种作用的能力,主体结构设计时应充分加以考虑。当主体结构在外荷载作用下产生变形时,不应使幕墙构件产生过大的内力和变形。9灡5灡2暋由于幕墙结构承受的荷载最终都要通过连接件传递给主体结构,在幕墙构件和连接件调整到位后,需要进行焊接或其他333

350措施保证连接牢固不松动。防止产生相对滑移、脱落的现象。9灡5灡3暋幕墙横梁与立柱的连接,立柱与设置在主体结构上锚固件的连接,通常通过螺栓、焊缝或铆钉实现。现行国家标准《钢结构设计规范》GB50017和《铝合金结构设计规范》GB50429对上述连接均作了规定。同时受拉、受剪的螺栓应进行螺栓的拉、剪组合设计;螺纹连接的公差配合及构造,应符合国家规范的规定。为防止偶然因素的影响而使连接破坏,每个连接件的每一连接处,受力螺栓、铆钉宜不少于2个,主要连接节点处应不少于2个。9灡5灡4暋幕墙的连接与锚固必须可靠,其承载力应通过计算或实际试验予以确认,并要留有余地,防止偶然因素产生突然破坏。连接件与主体结构的锚固承载力应大于连接件本身的承载力,任何情况下不允许发生锚固破坏。9灡5灡5暋幕墙构件与混凝土结构的连接,应通过预埋件实现,预埋件的锚固钢筋是锚固作用的主要来源,混凝土对锚固钢筋的粘结力是决定性的。因此,预埋件必须在混凝土浇灌前埋入,施工时混凝土必须密实振捣。目前实际工程中,往往由于未采取有效措施来固定预埋件,混凝土浇注时使预埋件偏离设计位置,影响与立柱的准确连接,甚至无法使用。因此,幕墙单位应提前介入主体结构设计单位对预埋件的设计。9灡5灡8暋当土建施工中未设预埋件、预埋件漏放、预埋件偏离设计位置太远、设计变更、旧建筑加装幕墙时,往往要使用后锚固螺栓进行连接。采用后锚固螺栓(机械膨胀螺栓或化学螺栓)时,应采取多种措施,保证连接的可靠性。焊接热量会致化学锚栓性能下降,注意按规定使用。9灡5灡9暋砌体结构平面外承载能力低,难以直接进行连接,宜增设334

351混凝土结构或钢结构连接构件。轻质隔墙承载力和变形能力低,不应作为幕墙的支承结构。9灡5灡12暋幕墙企业在实际工作中经常忽略这些问题,对幕墙安全造成隐患。9灡5灡13暋盖板、压条等部件及幕墙上的装饰件,其安全性能常被忽略。这一问题对于高层建筑尤为重要。9灡6暋硅酮结构密封胶9灡6灡2暋硅酮结构密封胶缝应进行受拉和受剪承载能力极限状态验算,习惯上采用应力表达式。计算应力设计值时,应根据受力状态,考虑作用效应的基本组合。具体的计算方法应符合本规范有关条文的规定。现行国家标准《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776中,规定了硅酮结构密封胶的拉伸强度值不低于0灡6N/m2。在风荷载或地震作用下,硅酮结构密封胶的总安全系数取不小于4,套用概率极限状态设计方法,风荷载分项系数取1灡4,地震作用分项系数取约为0灡21N/m22,本规范取1灡3,则其强度设计值f1~0灡195N/m为0灡2N/m2,此时材料分项系数约为3灡0。在永久荷载(重力荷载)作用下,硅酮结构密封胶的强度设计值f取风荷载作用下强2度设计值的1/20,即0灡01N/m2。隐框幕墙设计中,节点构造上严禁硅酮结构胶单独承受剪切作用。本条规定应严格执行。9灡6灡3暋幕墙玻璃在风荷载作用下的受力状态相当于承受均布荷载的双向板,在支承边缘的最大线均布拉力为aw/2,由结构胶的粘结力承受,即:awf1cs=(9灡5)2335

352awcs=(9灡6)2f1式中暋f———硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设1计值,取0灡2N/mm2。2)。当采w———作用在计算单元上的风荷载设计值(N/m用kN/m2为单位时,须除以1000予以换算。抗震设计时,上述公式中的w应替换为(w+0灡5q),q为作EE用在计算单元上的地震作用设计值(kN/m2)。在重力荷载设计值作用下,竖向玻璃幕墙的硅酮结构胶缝承受长期剪应力,平均剪应力氂可表示为:qGab氂=(9灡7)2(a+b)cs剪应力氂不应超过结构胶在永久荷载作用下的强度设计值f。2图9灡1暋玻璃上的荷载传递示意图336

3539灡6灡4暋倒挂玻璃的风吸力和自重均使胶缝处于受拉工作状态,但是风荷载为可变荷载,自重为永久荷载。因此,结构胶粘结宽度应采用其在风荷载和永久荷载作用下的强度设计值分别计算,并叠加。9灡6灡5暋结构胶的粘结厚度ts由其承受的相对位移us决定。在曚曚发生相对位移时,结构胶和双面胶带的尺寸t变为t,伸长了(tsss-ts)。这一长度应在硅酮结构密封胶和双面胶带延伸率允许的曚范围之内。结构胶的变位承受能力毮=(ts-ts)/ts,取对应于其受拉应力为0灡14N/mm2时的伸长率,不同牌号胶的取值会稍有不同,应由结构胶生产厂家提供。22曚2曚222222由直角三角关系,ts+us=ts,ts=(1+毮)ts,(毮+2毮)ts=us。us所以要求胶厚度ts满足以下要求:ts曒,例如,若胶的变位毮(2+毮)3承受能力为12%,相对位移us为3mm,则ts曒=0灡12(2+0灡12)5灡9mm,可取为6mm。楼层弹性层间位移角的限值,可以参见《建筑幕墙》GB/T21086的规定。图9灡2暋硅酮结构密封胶和双面胶带的拉伸变形示意图337

354硅酮结构密封胶承受永久荷载的能力很低,强度设计值f2仅为0灡01N/mm2,而且有明显的变形。长期受力部位应设金属件支承。本规范要求竖向幕墙玻璃应在玻璃底端设支托,隐框幕墙的承托件应确保强度和刚度,一般不宜设计悬挂式玻璃采光顶棚,人流密集的建筑不应设计悬挂式玻璃采光顶棚等等,在相应章节中都有规定。338

35510暋面板设计10灡1暋一般规定10灡1灡6暋各种幕墙面板的相对挠度和绝对挠度,应符合正常使用极限状态下的规定。超过极限状态的变形,会降低幕墙的气密性能、水密性及其他功能。10灡1灡7暋幕墙面板在使用过程中,会受到意外破坏或自然损坏,需要更换。面板设计应能满足正常维护和更换的需要。10灡2暋玻璃面板栺暋面板设计10灡2灡3暋夹层玻璃和中空玻璃的两片玻璃是共同受力的,如果厚度相差过大,容易因受力不均匀而破裂。光伏幕墙表层玻璃指光伏幕墙组件的外片玻璃,相关规定见本规范第18灡2灡1条。10灡2灡4暋玻璃由于存在硫化镍结晶,在钢化后这种结晶随着时间的推移会发生晶态变化,可能导致钢化玻璃自爆。为了减少钢化玻璃使用过程中的自爆概率,宜对钢化玻璃二次热处理进行引爆。钢化玻璃的二次热处理分为升温、保温和降温过程。按GB15763灡4-2009规定,升温阶段为最后一块玻璃的表面温度从室温升至280曟的过程。保温阶段,所有玻璃的表面温度均达到(290暲10)曟,保持不小于2小时。降温阶段是从玻璃完成保温阶段后,温度降至70曟时的过程。大部分含硫化镍结晶的钢化玻璃在炉内炸碎。整个二次热处理过程应避免炉膛温度超过339

356320曟、玻璃表面温度超过300曟,否则玻璃的钢化应力会由于过热而松弛,从而影响其强度。10灡2灡5暋颜色透视指数是光源(D65)透过玻璃后的一般显色指数,用Ra表示。物体在太阳光或白炽灯的照射下,显示出它的真实颜色,但在光源(D65)透过有色玻璃后,观察物体颜色就会有不同程度的失真。为了对玻璃的透视指数进行定量的评价,引入颜色透视指数的概念。以光源透过无色透明玻璃为准,将其显色指数定为100,透过其他透明玻璃后的一般显色均低于100。显色指数用Ra表示,Ra值越大,玻璃的显色性越好。10灡2灡6暋从安全出发,除夹层玻璃外,半钢化玻璃的应力比宜控制在0灡90以内。后续玻璃面板的应力设计计算均以10灡2灡6为基础,故上述要求对各幕墙体系中的半钢化玻璃普遍适用。单片半钢化玻璃的面积及相关安全措施见4灡1灡6条。10灡2灡7暋上海市标准《建筑幕墙工程技术规程》DBJ08-56-96提出玻璃挠度按1/100控制。规程颁布后,我们对玻璃的承载能力和挠度进行了大量试验。从试验结果来看,幕墙玻璃存在非线性特征。钢化玻璃破坏时,其挠度甚至可达到跨度的1/30~1/40。因此,在满足基本构造要求的前提下,玻璃挠度控制条件不宜过严,以免限制了其承载力的发挥。对于四边支承的玻璃板,挠度按短边边长的1/60作为控制条件比较合适。10灡2灡8暋夹层玻璃由两片玻璃夹胶合片而成,在垂直于板面的风荷载和地震作用下,两片玻璃的挠度是相等的,玻璃的弯曲刚度D按下式计算:3EtD=212(1-v)两片玻璃按其刚度(或厚度的立方)分配荷载。340

357夹层玻璃的等效刚度可近似表示为两片玻璃弯曲刚度之和:D=D1+D2。计算夹层玻璃的挠度时,其等效厚度t可按两片玻璃厚度的e立方和的立方根取用。也可分别按单片玻璃分配的荷载及相应的单片玻璃弯曲刚度计算挠度,所得结果相同。10灡2灡9暋中空玻璃的两片玻璃之间有气体层。根据试验结果,随着荷载的逐步增加,直接承受荷载的正面玻璃的挠度略大于间接承受荷载的背面玻璃的挠度。为保证安全和简化设计,将正面玻璃分配的荷载加大10%比较符合实际情况。考虑到直接承受荷载的玻璃挠度大于按两片玻璃等挠度原则计算的挠度值,中空玻璃的等效厚度t取折减系数0灡95。e10灡2灡10暋本条是对夹层玻璃与中空玻璃的综合。夹层玻璃在垂直于板面的风荷载和地震作用下,两片玻璃的挠度是相等的,计算中空单面夹层玻璃的挠度时,其等效厚度t可按三片玻璃厚度e的立方和的立方根取用。同中空玻璃一样考虑折减系数0灡95。栻暋连接构造10灡2灡14暋幕墙玻璃下边缘与槽底间采用2块硬橡胶垫块承托,比全长承托效果好,但承托面积不能太小,以免压应力太大使橡胶垫块失效。垫块也不能太薄,否则可被压缩的量太小,玻璃位移将受到限制,甚至可导致玻璃开裂。10灡2灡15暋为避免结构胶长期处于受力状态,规定在玻璃面板底部的支承垫块部位设置金属承托件。承托件有效长度不大于支承垫块长度的2倍。由于玻璃大小不一,应对金属承托件的强度、挠度和连接构造的抗弯、抗剪进行验算。当不满足时,应加长支承垫块和承托件及加强连接构造。10灡2灡16暋本条保证玻璃与框之间弹性接触,涉及型材槽口与胶341

358条之间的配合,依靠胶条自身的弹性在槽内起密封作用,要求胶条具有耐紫外线、耐老化、永久变形小、耐污染等特性。10灡2灡17~10灡2灡18暋JGJ102-2003说明条文主要参考日本建筑学会制订的建筑工程标准《幕墙工程》(JASS-14)。假定明框幕墙层高为3000mm,每块玻璃高1000mm、宽1200mm;玻璃和铝框的配合间隙c1和c2均为5mm,考虑到施工偏差,验算时c和c均取为3灡5mm;考虑抗震设计。12l1c210003灡52c1(1+暳)=2暳3灡5(1+暳)=12灡6mml2c112003灡5如果该幕墙安装在钢结构上,主体结构层间位移限制值为:3000暳3/300=30mm。由层间位移引起的分格框变形限制毺近似值为:lim毺lim=30mm/3=10mm。计算表明,满足本条公式要求,幕墙玻璃不会被挤坏,可认为c1、c2取5mm是合适的。玻璃边缘至边框、槽底的间隙,应符合表10灡2灡17和表10灡2灡18中的配合尺寸规定。10灡2灡19暋为预防结构胶老化及施工因素致承载能力下降,全隐框玻璃幕墙应有防玻璃脱落的构造措施。10灡3暋金属面板10灡3灡11暋仅有立柱支承的面板,挠度计算时水平边肋视作横梁;仅有横梁支承的面板,挠度计算时垂直边肋视作立柱。10灡4暋石材面板10灡4灡1暋石材应选用火成岩如花岗石。因花岗石主要成分为长石、石英和云母等,其质地坚硬,有耐酸碱、耐腐蚀、耐高温、耐日342

359晒雨淋、耐冰雪冻融、耐磨性好等特点。栺暋面板设计10灡4灡2暋石材的吸水率是由石材中空隙的大小、数量及颗粒间的排列方式等决定的。通常,质地紧密坚硬的石材吸水率小。吸水率高的石材容易发生冻融现象。当石材毛细孔吸收足够的水分后,一旦气温降到0曟以下,石材中的水分开始结冰,体积发生膨胀。当冰块的膨胀力大于石材的抗拉强度时,石材就会产生碎裂。10灡4灡3暋石材是天然形成的脆性材料,材质离散性大。为保证使用安全,必须按规定检测弯曲强度。本条规定应严格执行。10灡4灡4暋石材面板厚度如无特别说明,均指磨光面板厚度。10灡4灡7暋通常采用在石材背面粘结安全防护网加强,即使石材碎裂也不会坠落,以提高石材幕墙的安全性。10灡4灡15暋背栓螺栓抗拉承载力与石材材质、背栓螺栓形式、背栓孔加工质量等因素有关,难以得出比较适用的计算方法,应通过载荷试验方法确定。建议背栓抗拉试验结果按总安全系数3灡5~4灡0控制,可根据石材材质、施工工艺、加工精度等因素取舍。公式10灡4灡15-2供比较判断使用。栻暋连接构造10灡4灡21暋单切面背栓连接安装方便,但抗正风压能力较小,面板与连接件的间隙填充具有高机械性抵抗能力的胶粘剂以提高背栓面板的安全性。343

36010灡5暋人造面板栺暋面板设计10灡5灡2暋人造面板是除了玻璃,石材,金属以外的幕墙面板材料,随着幕墙技术的发展,越来越多的材料应用于幕墙面板,有的已经颁布了规程,有的面板材料已经在实际工程中应用,但还没有相应的规程。本条对人造面板的设计和使用作出了规定。栻暋连接构造10灡5灡11暋陶板幕墙工程在施工和使用过程中,因安装、风荷载、温度变化以及主体结构位移等作用的影响,需采用胶粘剂和弹性垫片填充挂件和面板之间的缝隙。10灡5灡14暋玻璃纤维增强水泥板(GRC)面板单元由面板、锚固件和板后钢架组成,面板的规格、形状等可按设计要求制作,生产企业与建筑设计和幕墙设计单位须协调配合。10灡5灡15暋瓷板、微晶玻璃是高温烧制的吸水率低、耐候性好的匀质材料,采用开放式和封闭式均可,千思板是含有机合成纤维的材料,吸水率高,应优先考虑采用开放式。344

36111暋幕墙开启窗11灡1暋一般规定11灡1灡2暋幕墙开启窗不宜过大。开启窗过大使用不便,启闭困难,五金件难以满足要求。11灡1灡5暋旋压执手气密性差,易损坏,对角线大于0灡7m的开启扇不得使用旋压执手。11灡1灡7暋窗框和型材构架的连接方式不当会产生安全隐患,同时对该处的密封也带来不利因素,易造成开启窗渗水。将开启窗框前端转折搭接在幕墙框架前端是一种较好的防渗漏连接方式(图11灡1)。图11灡1暋窗框与幕墙框架搭接示意图11灡2暋开启窗构造11灡2灡1暋玻璃幕墙的水密性直接关系到幕墙的使用功能和耐久性。而开启扇是幕墙水密性的薄弱部位,接缝部位宜按雨幕原理345

362设计。缝隙内、外的压差是雨水渗入的主要动力,因此要求窗框下槛有50mm的内外高差,并设泄水孔。11灡2灡7暋锁点数量的合理选择,是保障门窗满足气密性、抗风压性能要求的重要因素。11灡2灡9暋近年来国内曾有明框玻璃幕墙的隐框开启窗外片玻璃整体脱落事故,系中空玻璃合片的第二道密封胶未采用硅酮结构胶所致。11灡3暋采光顶窗构造11灡3灡1暋采光顶用开启窗是雨水渗漏的重点部位,也是容易产生冷凝水的部位。开启窗自身以及与周边框架的连接构造上都应有泄排水措施。346

36312暋构件式幕墙12灡1暋一般规定12灡1灡4暋幕墙构件的制作精度和安装精度高于主体结构的施工精度。为了幕墙安装完成质量达到设计要求,幕墙立柱和主体结构连接应有调整措施。幕墙结构的螺栓连接,在温度与应力的反复作用下,会发生变化,因此,构造上应有相应的防松、防滑动的措施。一般立柱和主体结构的连接,是对称的,受力较合理清晰。由于幕墙的建筑形式多样,立柱和主体结构连接不能做到对称时,连接构造应按实际状况设计计算。12灡1灡5暋明框幕墙装饰条、扣板与压板之间的扣合连接可参考图12灡1。连接要求:压板厚度不小于3mm,扣盖受力部位壁厚不小于1灡5mm,深不大于30mm,扣盖宽度不大于80mm,扣合设置深度和侧向限档的尺寸超过上述范围时,应作调整,提高连接强度。当装饰条承受较大外力时须采用机械连接。图12灡1暋扣盖压板示意图347

36412灡1灡7暋建筑主体结构与幕墙体系,由于荷载、温度、沉降等因素,均会产生纵向和横向变形。这些变形是不协调的,因此在构造上必须有相对位移的余地。12灡1灡8暋构件式幕墙平面或立面变化部位的强度和构造设计,应特别注意该部位外荷载的变化。12灡1灡9暋根据不同情况,构件式幕墙也可以设计成仅有立柱或仅有横梁的支承结构,并根据本章内容进行强度、刚度和构造设计。12灡2暋横梁构造设计12灡2灡1暋薄壁构件在受弯时,截面中弯压部份,有发生局部屈曲的问题。控制薄壁构件的宽厚比,使构件截面在整体强度丧失之前不会发生局部屈曲,保证截面整体强度。亦可按GB50429及GB50018相应条款计算检验。本条规定应严格执行。12灡2灡2暋承载构件的腐蚀将损害结构的承载能力,但腐蚀的截面损失与时间的影响关系是很复杂的。为了简化,除满足基本的防腐蚀要求外,对钢结构可按基本计算截面再加1mm厚作为防腐蚀安全储备。12灡2灡4暋幕墙横梁主要承受水平力和垂直力,由于垂直力主要为面板自重的长期作用荷载,而面板往往以偏心载荷形式作用于横梁上,由此产生的扭矩应予重视。12灡2灡5暋角码是小尺寸构件,却是传力的关键元件,控制其最小尺寸,保证在安装使用中不变形损坏。由于单个螺栓连接易扭转松动,规定每一连接处不少于2个。12灡2灡7暋立柱和横梁采用钢结构时焊接连接较方便,刚度亦较大,横向一定长度设一轴向自由连接,有利变形释放,避免横梁受变形约束,自由连接点宜设于同一个结构剖面内。348

36512灡2灡8暋隔热型材有穿条式和浇注式,均系化学建材,耐久性差,且强度随时间衰减,不应作为传力部件。12灡2灡9暋螺钉与横梁直接连接时,需在型材壁上制出孔螺纹。当型材壁厚小于螺钉直径时,应校核螺纹受力。例:截面厚度t=4mm,材料:铝6063T5;2f=90N/mm2fV=55N/mmb2fc=185N/mm螺钉直径d5,螺钉有效截面面积A2S=14灡2mm螺距p=0灡8mm材料:A1灢50级不锈钢2氁b=500N/mm[氁]=230N/mm2[氂]=175N/mm2验算螺钉与型材孔壁的连接强度1暋螺钉抗拉力NN=AS·f=14灡2暳230=3266(N)2暋螺钉剪切强度VV=AS·[氂]=14灡2暳175=2485(N)3暋截面孔壁的挤压强度F1bF1=d暳t暳fc=5暳4暳185=3700(N)4暋螺钉螺纹和孔螺纹表面的挤压强度F2p·5/8tb暋F2=毿暳D2暳暳暳fc2暳0灡866pp·5/84=3灡14暳(5-0灡6498暳0灡8)暳暳暳1852暳0灡8660灡8349

366=3757(N)螺纹中径D2=D-0灡6495暳p=4灡48mm式中D为螺纹大径;55暋暋p=暳0灡8=0灡5mm为螺纹牙高;88t4暋暋==5为螺纹啮合牙数。p0灡85暋孔螺纹牙根切出强度Qpt暋Q=毿暳D暳(p-)暳暳fV8p0灡84=3灡14暳5暳(0灡8-)暳暳5580灡8=3022N螺钉受拉时,孔螺纹的牙根受剪,其切出抵抗力Q稍低于螺Q3022钉抗拉力N,==92灡5%,相关的螺纹挤压抵抗力与螺钉N3266F13700抗剪力的比值为==149%。V2485此例显示,在截面厚度不小于0灡8d,截面铝材强度不低于6063T5时,可不必校核螺纹受力。12灡3暋立柱构造设计12灡3灡2暋幕墙构件,一般相对较细,不利于受压工作,故宜采取上悬式。如采取下端支承,应计算其稳定性。立柱采用双支座构造,可减少立柱挠度。根据幕墙连接构造的特点,长短跨之比以不大于10为宜。12灡3灡7暋立柱是幕墙的主要受力部件,关系到幕墙的结构安全,其型材厚度不得低于本条规定的最小值。本条规定应严格执行。350

36712灡3灡8暋钢铝组合式截面的立柱构造,是利用铝合金和钢各自的特点,作组合截面,发挥钢铝的各自优点。因两种材料的金属电位不同,所以组合中应隔离。两种材料的线膨胀系数分别为2灡35-5和1灡20暳10-5(1/K),几乎差一倍,因此又要考虑温度胀暳10缩影响的构造处理。钢铝之隔离可以采用包复、支托,若采取穿插装配方式组合,须防止组合装配时隔离材料破损、移位致隔离失效。12灡4暋横梁结构设计MxMy12灡4灡2暋公式+曑f适用于对称矩形截面。对于非对毭Wnx毭Wny称矩形,或开口式型材,可按斜弯曲或弯扭原理计算。强硬化铝型材和钢的后期强度储备较充裕,故取毭=1灡05。铝合金材料的强屈比fu/f0灡2曑1灡2时为弱硬化合金,状态T6的铝合金为弱硬化;铝合金材料的强屈比fu/f0灡2>1灡2时为强硬化合金。f为铝合金材料的抗拉极限强度,f为铝合金材u0灡2料的名义屈服强度。12灡4灡4暋幕墙面板对横梁的偏心距较大,在安装阶段就有横梁向下扭转而面板下垂的情形。横梁的挠度计算应考虑扭矩的附加影响。12灡5暋立柱结构设计12灡5灡7暋钢铝组合截面中,铝材处于外壳,荷载先从外传至内芯钢材,铝材处于受力不利位置。另外由于铝材的力学特性,强度、延伸率均不如钢材。调整系数毭F=1灡05提高铝材的计算荷载,351

368加大铝材的计算截面。钢铝共同受力的立柱设计,应考虑两者的剪力传递,经计算确定抗剪螺栓的设置。12灡5灡8暋建筑物转角部位采用单立柱时,应按本条要求设计。352

36913暋单元式幕墙13灡1暋一般规定13灡1灡1暋单元式幕墙有插接式和对接式、横向集排水和纵向集排水等多种情况,可根据建筑物的外形、性能要求选择。13灡2暋构造设计13灡2灡1暋单元式幕墙的构造设计直接关系到系统的水密性能,因此在单元式幕墙的接缝处要求按雨幕原理设计,减少雨水进入等压腔。等压腔的纵、横相交处应考虑内排水的流向。13灡2灡2暋水平导排构造应有一定的坡度,坡度的前后高差应考虑安装误差及型材的挤压精度。同层排水是缩短内排水距离的有效措施。13灡2灡4暋单元式幕墙的插接接缝设计:只有当单元板块宽度大于3m、单元板块高度大于5m时,立柱及顶、底横梁的搭接长度才有可能分别大于10mm及15mm,因此只有当单元板的宽度及高度大于本条规定时才需要对搭接长度进行计算。过桥型材与顶横梁间的间隙,应能满足温度及地震作用下的变形要求,密封胶不能被拉裂而失去密封功能。13灡2灡5暋单元式幕墙的对接接缝设计:对接式单元式幕墙的气密性完全取决于最后一道密封条的对接质量,取计算结果的1灡5倍,主要是考虑密封条在最小压缩状态下尚应有一定的压力,以满足气密性能的要求。353

37013灡2灡13暋单元板块在运输和吊装过程中,面板相对于框架之间易发生位移导致玻璃损坏,应设置柔性垫块防止板块损坏。13灡2灡16暋上海环境多尘,板块接缝间隙积尘遇小雨顺板面形成“挂灰暠。采用三元乙丙挡尘板等措施可防止板面“挂灰暠。13灡3暋结构设计13灡3灡5暋开口型材的稳定性计算比较复杂,现在能计算开口型材的整体稳定性的有限元软件也不多,而且一般均需要实体建模进行计算。《铝合金结构设计规范》GB50429中对受弯构件的整体稳定计算有详细的规定,但其计算也十分复杂。附录F是将开口型材分类后,根据GB50429规定,计算各种截面尺寸(腹板宽厚比20~50)的整体稳定系数,然后归类统计,得出的强度折减近似值。13灡4暋连接设计13灡4灡3暋单元板块与主体结构的连接宜采用挂接,只传递轴向力,不传递弯矩。这样既能简化计算,又能避免因承受较大的附加弯矩而加大构件的截面尺寸。354

37114暋双层幕墙14灡1暋一般规定14灡1灡6暋风荷载的分配原则双层幕墙是由外层玻璃幕墙与内层玻璃幕墙构成的幕墙类型之一。两层幕墙之间的空气间层,以自然通风或机械通风方式引导空气有序流通,有效地调节和提高了幕墙功能,满足室内舒适度要求。图14灡1暋双层幕墙示意图根据加拿大国家研究协会(NationalResearchCouncilCana灢da)所作的试验和承压分配所得外通风双层幕墙的内层幕墙承受风荷载所占比例的图表,并经查阅国内外相关资料得知,内层幕355

372墙承压分配比例与腔体体积、有效通风面积比存在一定的关系。在规范中定义的有效面积即为进风口或出风口的有效通风面积。由于内层幕墙承受风荷载所占比例比较复杂,所以也可按照双层幕墙结构形式采用风洞试验,测得的数据应分析判断,合理选用。14灡3暋通风量计算本规范给出了双层幕墙通风量计算理论公式和计算方法,主要是针对外通风双层幕墙系统及其通风方式计算,也适用于内通风双层幕墙的计算。14灡4暋热工设计双层幕墙系统的热工计算应考虑其正常运作与使用过程中的动态效应。动态效应主要是指内层幕墙与外层幕墙系统之间空气流动的特性。由空气的流动形成通风换气和烟囱效应等,实现了双层幕墙系统的功能。本规范中关于双层幕墙系统的热工计算,主要参考了“Thermalperformanceofcurtainwalling灢Cal灢culationofthermaltransmittance暠-BSEN13947暶2006,按照动态设计理论的热工计算,有利于节能评估。系统的节能评价指标主要由双层幕墙系统的热工性能决定。衡量双层幕墙系统热工性能时,应与单层玻璃幕墙热工性能相权衡与比较,主要考虑以下两方面内容:与单层玻璃幕墙相比,通过遮阳系数Sc的评定,双层幕墙太阳能总透射率相对较小;与单层玻璃幕墙相比,通过传热系数U值的评定,双层幕墙传热系数相对较小。356

37315暋全玻璃幕墙15灡1暋一般规定15灡1灡1暋全玻璃幕墙的玻璃面板和玻璃肋,厚度以12mm~19mm较多,如果采用下部支承,则在自重作用下,面板和肋板都处于偏心受压状态,容易出现平面外的稳定问题,而且玻璃表面容易变形,影响美观。所以,较高的全玻璃幕墙应吊挂在上部水平结构上,使其面板和肋所受的轴向力为拉力。15灡1灡2暋全玻璃幕墙的玻璃面板面积较大,通常是对边简支,在相同尺寸下,风荷载和地震作用产生的弯矩和挠度都比框支承幕墙四边简支玻璃板大,所以面板不宜太薄。15灡1灡3暋全玻璃幕墙玻璃肋类似楼盖结构的支承梁,玻璃面板所承受的风荷载和地震作用传到玻璃肋上。玻璃肋的截面尺寸不应过小,应保证必要的刚度和承载能力。本条规定应严格执行。15灡1灡4暋采用夹层玻璃可以保证其中一片玻璃破坏的情况下,玻璃肋仍有部分支承作用,防止幕墙整片塌落。采用金属连接件的玻璃肋由于穿孔连接,为保证玻璃孔边有足够的承载力,应采用钢化或半钢化(夹层)玻璃。15灡2暋构造设计15灡2灡2暋为防止玻璃挤压破坏,全玻璃幕墙的面板及玻璃肋板不得与其他刚性材料直接接触。面板与装修面或结构面之间应留有足够的空隙,以适应玻璃的温度变形和其他受力变形,防止因变形受限而使玻璃开裂。本条规定应严格执行。357

37415灡3暋结构设计15灡3灡3~15灡3灡4暋在水平荷载作用下,全玻璃幕墙的工作状态犹如竖直的楼盖,玻璃面板如同楼板,玻璃肋如同楼板梁。面板将所承受的风荷载和地震作用传递到玻璃肋上,玻璃肋受力状态类似简支梁。第15灡3灡3条和15灡3灡4条公式就是从简支梁的应力和挠度公式演化而来。15灡3灡7暋玻璃肋在平面外的刚度较小,有发生横向屈曲的可能性。当玻璃受到正向风压作用使玻璃肋产生弯曲时,玻璃肋受压部位有玻璃面板作为平面外的支撑;当玻璃受到反向风压作用时,受压部位在玻璃肋的自由边,有可能产生平面外屈曲。所以,跨度大的玻璃肋在设计时须考虑其侧向稳定性要求,必要时应进行稳定性验算并采取横向支撑或横向拉结等构造措施。15灡3灡8暋由玻璃肋沿对边直接支承面板的全玻璃幕墙,面板承受的荷载和作用要通过胶缝传递到玻璃肋上去,胶缝承受剪力或拉、压力,所以必须采用硅酮结构密封胶粘结。硅酮结构密封胶的使用规定见本规范第3灡11灡6和3灡11灡7条。本条规定应严格执行。15灡3灡11暋全玻璃幕墙的玻璃自重应由底槽或玻璃吊夹承受,不应由结构胶单独承受。15灡3灡12暋吊挂式全玻璃幕墙承受风荷载和地震作用后,上部吊夹将受到水平推力,该水平推力会使幕墙产生水平移动,因此要有水平约束,应设置刚性水平传力构件或支承座。15灡3灡14暋全玻璃幕墙悬挂在钢结构构件上时,支承钢结构应有足够的抗弯刚度和抗扭刚度,防止幕墙的下垂和转角过大,避免变形受限而使玻璃破损。目前的工程实例表明,原1/250挠度限358

375值过宽,变形仍过大,因此参照主体钢结构变形标准要求,将竖向挠度限值提高到1/400,水平荷载仍维持1/250。15灡3灡15暋由于玻璃肋是在玻璃平面内受弯、受剪和抵抗螺栓的压力,最大应力发生在玻璃的端面,应按端面强度设计值进行校核。359

37616暋点支承玻璃幕墙16灡1暋一般规定16灡1灡1暋点支承幕墙面板采用开孔支承装置时,玻璃板在孔边会产生较高的应力集中。为防止破坏,保证安全,孔洞距板边不宜太近。16灡1灡2暋点支承幕墙的支承结构可有玻璃肋和各种钢结构。面板承受的荷载与作用,通过支承装置传递给支承结构。幕墙设计时,支承结构应单独进行结构分析。玻璃面板的胶缝变形影响其平面内受力的结构性能,本规范规定玻璃面板不应兼做支承结构的一部分。16灡1灡3暋索杆桁架和索网支承体系的刚度来自截面刚度和拉索拉力影响两部分,结构分析应采用几何非线性方法。零状态计算是指确定结构各个构件的加工放样尺寸和结构拼装时的节点几何计算;初始状态计算是指在设计预拉力水平下的结构平衡内力或结构节点几何计算;工作状态计算是指在荷载组合作用下的结构稳定、强度和变形计算。16灡1灡4暋玻璃之间的缝宽要满足幕墙在温度变化和主体结构侧移时玻璃互不相碰的要求,同时在胶缝受拉时,其自身拉伸变形也要满足温度变化和主体结构侧向位移使胶缝变宽的要求。因此胶缝宽度不宜过小。有气密和水密要求的点支承幕墙的板缝,应采用硅酮建筑密封胶密封。无密封要求的装饰性点支承玻璃,可以不注胶。16灡1灡5暋点支承玻璃幕墙一般情况下采用四点支承装置,玻璃在360

377支承部位应力集中明显,受力复杂。因此点支承玻璃的厚度应具有比普通玻璃幕墙更严格的要求。本条规定应严格执行。16灡1灡7暋在安装和使用过程中,玻璃面板的破损难以避免,因此幕墙的玻璃面板应能单独更换,便于幕墙的保养维护。玻璃面板损坏或更换将会引起支承结构的负荷变化,此部分负荷变化在设计过程中应予考虑,使其不会导致支承结构的破坏。16灡1灡9暋点式幕墙支承与主体结构的连接,既要保证支承体系所受的荷载能可靠的传递到主体结构上,也要考虑主体结构变形时不会使幕墙产生损坏,其与主体结构的连接部位须能适应主体结构的位移。拉杆幕墙或拉索幕墙只有在施加预应力后,才能形成受力体系。因此,一般拉杆幕墙或拉索幕墙都会使主体结构承受附加的作用力,在主体结构设计时必须加以考虑。16灡1灡10暋拉索通常采用不锈钢绞线,不必另行防腐蚀处理。当拉索受力较大时往往需要采用强度更高的高强钢绞线,高强钢丝自身不具备防腐蚀能力,因此必须采取防腐蚀措施。铝包钢绞线是在高强钢丝外层被覆0灡2mm厚的铝层,兼有高强和防腐蚀双重功能,工程应用效果良好。16灡1灡11暋连续索的相交节点两侧,索体的受力一般都不相等。为保证结构的几何稳定,在夹具与索体之间,拉索与钢管的摩擦力应大于夹具两侧索体的索力之差。16灡1灡12暋拉杆幕墙及拉索幕墙中,拉杆或拉索通常对称布置,施加预拉力形成稳定的结构体系,预拉力大小对减少挠度的作用不大。所以,预拉力不必过大,只要保证在荷载、地震、温度作用下杆索体系还存在一定的拉力、不至于松弛即可。361

37816灡3暋索杆桁架支承结构的构造与结构设计16灡3灡2暋与网壳等拱形结构类似,索杆体系支承结构的变形,对结构本身的内力和变形都有较大影响,可能会产生较大的附加内力,也可能使部分索段松弛而退出工作。16灡3灡6暋拉索和拉杆都通过端部螺纹连接件与节点连接,螺纹连接件也用于施加预拉力。螺纹连接件通常在拉杆端部直接制作,或通过冷挤压锚具与拉索连接。焊接会破坏拉杆和拉索的受力性能,而且焊接质量也难以保证,故不应采用。16灡3灡8暋在钢绞线拉索折线处,为保证钢绞线平滑过渡、避免应力集中,连续穿孔处应采用弧形过渡。16灡4暋单层索网及单拉索支承结构的构造与结构设计16灡4灡2暋单层索网及单拉索支承结构只有在受拉状态下才能形成稳定的受力体系,因此结构体系中的拉索在任何荷载作用情况下均应保持受拉状态。预拉力保持装置使单层索网及单拉索支承结构在遇到支座位移、温差作用等不利情况时,可保证拉索预拉力始终维持在一个较小的范围内变化,从而保证幕墙的正常工作。16灡4灡3暋施工工况、断索、主体结构变形及支座不均匀沉降等对单层索网及单拉索幕墙结构体系影响较大,因此必须予以充分考虑,从而保证整体结构安全。16灡4灡4暋实际工程和三性试验表明,单层平面索网或单拉索体系即使到1/40的位移量也可以做到玻璃和支承结构完好,水密性和气密性满足要求,不妨碍安全和使用。因此挠度限值取其短跨支承点距离的1/50是安全可靠的。362

37916灡5暋驳接系统构造与结构设计16灡5灡1暋为减少支承点处玻璃的应力集中,点式驳接头须能适应玻璃面板在支承点处的转动变形。钻孔点支承系统玻璃面板的点连接处,宜采用活动铰连接来适应玻璃面板的转动变形。无孔点支承系统则应在驳接头与玻璃面板之间设置柔性垫片或球铰结构来适应玻璃面板的转动变形;为保证变形量满足要求,柔性垫片厚度不宜小于6mm。16灡5灡7暋点式幕墙的支承装置只能用来承受玻璃面板所传递的荷载或作用,不应在支承装置上附加其他设备和重物。363

38017暋采光顶棚和金属屋面17灡1暋一般规定17灡1灡1暋采光顶可能出现的冷凝水和雨水渗漏,影响采光顶正常使用。可设置冷凝水和雨水收集排放系统,从构造上导排引流。17灡1灡2暋采光顶棚、金属屋面作为建筑的外围护结构,应具有良好的密封性。如果开启窗设置过多、开启面积过大,会增加雨水渗漏的可能性和空调能耗。透光面积和开启扇的设置,应满足实用、美观和节能的要求。开启窗具有消防和排烟功能,应与消防系统联动。17灡1灡3暋采光顶棚的设计应保证使用安全,满足屋面排水的需要,便于维护和清洗。必要时可设置专门清洗设施。17灡1灡5暋为安全起见,人员密集的建筑不宜采用点支承采光顶棚,尤其不应采用悬挂式点支承玻璃采光顶棚,以免破碎掉落。17灡2暋性能和检测17灡2灡2暋屋面平均高度不大于18m、房屋宽高比不大于1灡0、檐口高度不大于房屋最小水平尺寸的低矮建筑,风荷载体型系数可按附录H的规定采用。金属屋面的活荷载参照采用《结构直立锁边铝屋面板系统规范》ASTME1637的规定。玻璃种类和厚度都影响玻璃强度值。作用在玻璃上的荷载分短期荷载和长期荷载,风荷载和地震作用为短期荷载,重力荷载和雨水荷载等为长期荷载。长期荷载使玻璃强度下降,普通玻璃与钢化、半钢化玻璃强度下降值不同,玻璃在长期荷载和短期364

381荷载作用下强度值也不同。17灡2灡5暋主体结构在荷载、地震作用、温度作用下会产生变形(如水平位移和竖向位移等),采光顶棚与金属屋面要求具备适应主体结构变形的能力,并保持其稳定性密封性。17灡2灡8暋不同功能的建筑所允许的噪声等级可根据《民用建筑隔声设计规范》GB50118的规定确定。聚碳酸酯属轻质材料,在雨水撞击情况下噪音较大,对声环境要求较高的建筑须经过测试,满足设计要求。17灡2灡9暋《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113对短期荷载和长期荷载的玻璃强度分别作出规定,采光顶棚的玻璃计算应取长期荷载的玻璃强度进行校核。17灡3暋排水设计17灡3灡3暋屋面雨水排水系统的设计重现期,应根据建筑物的重要程度、汇水区域性质、气象特征等因素确定。17灡3灡4暋大型屋面的排水,建议设2组独立系统,以提高安全度。17灡3灡6暋屋面坡度按照屋面积水厚度不超过50mm设计,采光顶棚、金属屋面排水坡度不小于3%可满足要求。17灡4暋连接设计17灡4灡1暋采光顶棚与金属屋面的连接节点种类很多,如中部节点、边部节点、交叉面节点、檐口节点等,各种节点的连接方式和构造差异较大。不论采用何种形式的连接都必须保证采光顶与金属屋面在使用过程中能够承受并可靠传递屋面的荷载和作用。17灡4灡2暋面板玻璃受到垂直于玻璃平面的荷载会产生较大的平面外变形。使用密封胶密封时,可选用位移能力较高抗剪切能力365

382好的硅酮密封胶。17灡4灡10暋由于清洗维护或特殊需要,采光顶棚部位穿过面板的构件处应防止漏水,宜采用多道防水措施。根据实际情况采用构造性防水或密封材料封堵。17灡5暋防渗漏设计17灡5灡1暋为防止在每一个玻璃分割内出现积水现象,排水通道可以采用排水槽或排水孔的形式。17灡5灡4暋玻璃板开孔直径稍大于金属轴,除轴上加封尼龙套管外,还应采用密封胶将空隙密封。17灡5灡5暋为防止金属平板屋面渗漏,板间的连接密封时,宜选用密封胶密封连接。采用开放式连接结构时,应完善金属平板与支承结构间的密封和排水系统。17灡5灡6暋屋面金属板材伸入檐沟的长度不小于80mm。金属板材的类型不一,屋面的檐口和山墙应采用与板型配套的封檐板和包角板封严。17灡5灡7暋铺设金属板材屋面时,相邻两块板应顺主导风向搭接,上下两排板的搭接长度应根据板型和屋面坡长确定。压型板屋面的坡度一般较小,上下两块板的搭接长度宜稍长一些,最短不应小于200mm,搭接缝内应采用密封材料嵌填封严。366

38318暋光伏幕墙18灡2暋系统设计18灡2灡3暋为防止热斑效应,应避免装饰线条在太阳能电池上产生阴影。18灡2灡4暋规定光伏组件与墙体之间的距离是为了防止光伏组件背后的温度过高,影响发电效率。对晶硅电池,环境温度不可高于80曟。367

38419暋检验与检测19灡1暋一般规定19灡1灡1暋以往对幕墙工程的性能检测只有要求,没有范围规定。实践中,不管什么情况,对面积很小的幕墙工程都要做性能检测,造成一定的浪费,社会反响很大,要求作一个规定。因此,本规范规定了以型式试验代替物理性能检测报告的范围。型式试验的有效期为2年。19灡1灡2暋建筑幕墙需定期维护。在建造和使用过程中,幕墙的部分材料、构件、节点等会发生不同程度的变化。为保证使用安全,本条对建筑幕墙的安全性能检测评估范围作了规定。19灡1灡3暋大型建筑的幕墙防火性能关系到国家和人民生命财产的安全。在大型建筑的全年能耗中,大约50%~60%消耗于空调制冷与采暖系统,而在空调采暖这部分能耗中,大约20%~50%由外围护结构传热所消耗。因此,对于大型幕墙建筑的节能、防火进行评估是必要的。19灡1灡4暋根据GB/T21086和GB/T50344,幕墙工程性能和质量中间检验抽样检测项目的样本容量及正常一次性抽样检测结果判定如表19灡1和表19灡2。368

385表19灡1暋幕墙工程性能和质量中间检验随机抽样的最小样本容量最小样本容量最小样本容量检验批容量检验批容量A类B类A类B类一般检验严格检验一般检验严格检验2~822501~120032809~15231201~32005012516~25353201~100008020026~505810001~3500012531551~9051335001~15000020050091~150820150001~500000315800151~2801332>5000005001250281~5002050———暋暋注:1灡石材弯曲强度试验的检验批容量不应大于8000件,同一种挂装组合单元挂装承载力试验的检验批容量不应大于30000件,均为严格检验;2灡同一种石材挂装系统结构承载力试验的检验批容量不应大于5000件,为严格检验且每批抽样不少于9件;3灡胶的相容性试验、粘结试验、切开剥离试验按GB16776执行。表19灡2暋幕墙工程性能和质量中间检验正常一次性抽样检测结果判定样本容量合格判定数不合格判定数样本容量合格判定数不合格判定数2~512327882350101113348014152056曒1252122暋暋注:1灡不合格数不大于“合格判定数暠,且不合格值不影响安全和正常使用,则可判定检验批合格;2灡结构胶厚度、宽度检验应全部合格才判定检验批合格。369

38619灡2暋材料检验19灡2灡2暋铝合金型材的检测按GB5237灡1~5、GB5237灡6的规定进行。19灡2灡3暋钢材的检测按GB700的规定进行。19灡2灡4暋玻璃的检测按GB15763灡1、GB15763灡2、GB15763灡3、GB/T11944、GB/T17841、GB/T18701、GB/T18915灡1、GB/T18915灡2、JC/T511、JC846的规定进行。19灡2灡5暋石材和其它非金属板材的检测按GB/T9966灡1、GB/T9966灡2、GB/T9966灡3、GB/T18601、GB/T19766、JC830灡1的规定进行。19灡2灡6暋金属板材须符合YS/T429灡2的规定。金属复合板材须符合GB/T17748的规定。19灡2灡7暋蜂窝板的剥离强度试验按GB/T1457的规定进行。19灡2灡8暋硅酮结构胶须满足GB16776的规定。密封胶须满足GB/T14683的规定。19灡2灡9暋五金件及其他配件的检测按JG/T124、JG/T125、JG/T126、JG/T127、JG/T128、JG/T129、JG/T130、JG/T212、JG/T213、JG/T215、JG/T168、QB/T2697、QB/T2698的规定进行。19灡3暋性能检测19灡3灡2暋检测样品不同,检测结果就不一样。为了检测样品能真实反映幕墙的实际情况,本条对送检样品提出了具体的要求。19灡3灡3暋本条提出的检测顺序主要考虑了“循环测试暠的概念,即在正常使用极限状况下,幕墙的气密性、水密性应该保持,所以在抗风压适用性测试(即最大测试压力为风荷载标准值w)之后,提k370

387出再进行重复测试幕墙的气密性、水密性,而在承载能力极限状况下,对幕墙的气密性、水密性则不做要求。19灡3灡4暋对于幕墙性能检测应按国家现行规范进行,但动态水密性能、热循环试验和热工性能检测规范尚未颁发,因此参照国外相关规范结合我国的实际情况进行。371

38820暋加工制作20灡1暋一般规定20灡1灡1暋建筑幕墙在施工前要绘制零部件加工图,绘制加工图不能直接依据施工图,因为建筑结构有误差。所以建筑幕墙构件的加工图应以施工图为依据并参考测量建筑物的尺寸。20灡1灡2暋加工设备、计量器具的精度,直接决定幕墙构件的精度。设备、计量器具应按要求定期检验和计量认证。20灡1灡4暋为保证产品的可追溯性,对加工完成的构件编号是工厂加工后必不可少的一道工序。20灡1灡5暋为保证锚筋与混凝土的抱合力,预埋件的锚筋不应防腐蚀处理。20灡1灡6暋受场地和环境限制,施工现场加工组装条件远不如工厂,更不适合注硅酮结构胶。为保证精度和质量,应在工厂加工、组装、注硅酮结构胶。20灡2暋金属构件加工20灡2灡1~20灡2灡3暋预埋件是建筑幕墙最重要的加工件之一,其加工工艺直接影响预埋件的加工质量,必须予以规范。预埋件加工参照了《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204的有关规定。锚筋、锚板只要控制负偏差即可,一般可不控制正偏差。20灡2灡5暋型材的直线度直接影响幕墙安装质量,特别是明框幕墙。规定型材的直线度有利于保证建筑幕墙的质量。372

38920灡2灡7~20灡2灡8暋型材的加工精度是影响幕墙质量的关键因素,必须对型材加工精度进行控制。20灡2灡9暋为方便安装施工,在幕墙型材加工时要控制其槽口、豁口、榫头的偏差。比如:槽口和豁口长度和宽度只允许正偏差不允许负偏差,以防出现装配受阻;中心离边部距离可以是负偏差或正偏差;榫头截面的长度和宽度只允许负偏差不允许正偏差。20灡2灡10暋随着建筑幕墙的发展,圆弧幕墙越来越多,需要弯加工的型材也越来越多。为了控制拉弯型材的精度,制定弯加工后的构件表面尺寸允许偏差。此偏差表根据多个拉弯厂家提供的经验数据整理而成,以表格数字表述拉弯构件的质量,便于掌握。20灡3暋玻璃面板加工20灡3灡4暋硅酮结构密封胶在使用前,应进行与其接触材料的相容性实验,相容性实验合格才能使用。如果使用了与结构胶不相容的材料,将会导致结构胶的粘结强度和其他粘结性能的下降或丧失,留下安全隐患。20灡3灡5暋隐框、半隐框幕墙制作过程中,对玻璃和支撑构件的清洁工作,是关系到幕墙组件加工质量的关键步骤之一,要按规范进行操作。如清洗不干净,将对组件的质量与安全留下隐患。应坚持两块布清洗的方法,一块布只用一次,不允许重复使用。在溶剂完全挥发之前,用第二块干净的布将表面擦干。应将溶剂倒在干净的布上,不允许将布浸入溶剂中。玻璃槽口可用干净的布包裹油灰刀进行清洗。清洗工作应两人一组,一人用溶剂清洗玻璃及其支承件,另一人用干净的布在溶剂未完全干燥前,将表面的溶剂、松散物、尘埃、油渍和其他污物清除干净。20灡3灡6暋采用双组份硅酮结构密封胶注胶时,应进行混匀性试验373

390和拉断试验,这两项试验均应在打胶机注胶前进行。混匀性试验可以测试双组份硅酮结构密封胶是否充分混合;拉断试验可以测试双组份硅酮结构密封胶的基剂与固化剂的配合比是否符合设计要求。这两项测试指标非常重要,决定着注胶的质量。20灡3灡7暋玻璃面板注胶时,粘结基层是否净化、施工场所是否符合要求决定硅酮结构胶的粘结质量。硅酮结构胶的施工场所要求清洁、无尘,室内温度宜不低于15曟、不高于27曟,相对湿度宜不低于50%。20灡3灡9暋硅酮结构密封胶在长期重力荷载作用下的承载力很低(强度设计值仅为0灡01N/mm2)。为避免硅酮结构密封胶在长期重力荷载作用下受到剪力作用,应在面板底边加承托构件。20灡3灡11暋硅酮结构密封胶有一定的固化时间,固化期间如受到震动,对粘结性和固化质量有很大影响。由硅酮结构密封胶粘结固定的玻璃面板必须经静置养护。未达到承载力要求前不可搬动,以免影响结构胶的粘结力。20灡3灡15暋吊挂玻璃一般用专用强力胶粘剂将楔形夹板与玻璃双面对称粘结,静置养护固化。一般72小时后方可移动,确保夹板与玻璃粘结强度满足设计要求。20灡4暋金属面板加工20灡4灡2暋金属板的折弯半径过小会使金属板的强度降低,而且会影响转弯半径处的外表色泽。金属板耳攀是将面板载荷传递到幕墙结构的关键部位,而抽芯铝铆钉很难满足幕墙的设计使用年限,条文规定使用不锈钢铆钉或实芯铝铆钉。20灡4灡3暋铝塑复合板、石材铝蜂窝板和瓦楞板折边加工时,保留374

391不小于0灡3mm厚的聚乙烯塑料或0灡3mm~0灡5mm芯材并不得划伤外层金属板的内表面,是为了防止损伤外层金属面板,折边时避免金属面开裂。外层金属面比较薄弱,金属折边应采取加强措施。在加工过程中铝塑复合板不应与水接触,以免铝合金与水发生氧化反应。20灡5暋石材及其他面板加工20灡5灡1暋建筑幕墙用石材一般为天然石材,石材表面不可避免有色差、内部有暗裂缺陷现象。为了保证石材的表面质量和建筑幕墙安全,应认真挑选。20灡6暋构件组装20灡6灡1暋开启扇是幕墙外立面的重要部位,在恶劣天气或长时间开启使用的情况下,容易发生损坏,幕墙开启扇的加工及安装应符合规范要求。带挂钩的开启扇容易左右滑动,导致一边间隙过小,影响开启扇的灵活性。所以带挂钩的开启扇应加防窜块。同样道理,采用铰链连接的开启扇和框之间,间隙要符合规定。工程实际当中,有施工人员采用自攻钉直接自攻自钻。由于自攻钉的旋转角较大,容易退丝,故装配不应现场自钻自攻。为了保证螺钉与型材连接可靠,规定开启扇附件处的型材局部壁厚不小于螺钉的公称直径,不满足时扇框内壁可加衬板。20灡6灡6暋单元板编号并注明安装方向、顺序,是为了防止安装错误。单元板重量比较大,吊挂件的厚度和螺栓的直径应计算确375

392定,挂件的厚度最小不应小于5mm,以确保安全。硅酮结构胶抗紫外线能力弱,不应暴露在外,防止硅酮结构胶过早老化。为了便于维修,单元板构造应可更换。376

39321暋安装施工21灡1暋一般规定21灡1灡1暋为了保证幕墙安装施工的质量,要求主体结构工程应满足幕墙安装的基本条件,特别是主体结构的垂直度和外表面平整度及结构的尺寸偏差,应与主体结构设计相符,并满足验收规范要求。21灡2暋构件式幕墙安装21灡2灡2暋预埋件的安装位置如出现偏移、倾斜,受力状况会发生改变,承载力下降。安置预埋件时,应采取措施防止预埋件偏移。幕墙防雷一般都采用共同接地方式,有防雷接地要求的预埋件,必须与主体结构的接地导体连接成电器通路。21灡2灡4暋立柱安装的情况直接影响整个幕墙的安装质量,是幕墙安装施工的关键之一。为了增强立柱的抗扭能力,立柱与埋件连接的角码应双边固定。安装过程中应注意轴线的允许偏差,特别是建筑平面呈弧形、圆形和四周封闭的幕墙,其内外轴线距离影响到幕墙的周长,影响玻璃板的封闭。21灡2灡5暋考虑横梁的受力和温差变形,铝合金横梁与立柱连接应至少有一端留出伸缩间隙。留出的空隙可以注胶,也可以采用弹性橡胶垫。橡胶垫应有20%~35%的压缩变形能力,以适应和消除横向温度变形的影响。21灡2灡6暋幕墙防火不仅是防火,更重要的是防烟。防火材料除了铺设平整并可靠固定外,拼装处不应留缝隙。幕墙保温需要隔377

394热,阻断空气对流,拼装处也不应留缝隙。开放式幕墙面板缝隙不封闭,雨水可进入内侧;由于幕墙面板遮挡,雨水不能如暴露在外那样快速蒸发,钢构架表面尽管经热镀锌处理,不久也会锈蚀,因此钢构架不应暴露在防水层外。21灡2灡10暋硅酮密封胶的施工应严格按照施工工艺进行。夜晚光照不足,注胶质量不能保证;雨天缝内表面潮湿,硅酮密封胶与注胶面不能有效粘接,容易造成渗漏。21灡2灡11暋幕墙安装现场与试验室情况不完全一样,为了保证幕墙的水密性能,安装过程中应通过现场淋水实验来检验幕墙的水密性。21灡3暋单元式幕墙安装21灡3灡5~21灡3灡6暋单元式幕墙须按设定顺序安装。为避免差错,单元板块在装卸、运输、堆放过程中要按施工顺序编号操作。单元板块的精度和板块的完好直接影响安装和单元幕墙的质量,在装卸、运输、堆放过程中应采取措施避免单元板块损坏、变形。21灡3灡7暋单元板块吊装是施工过程中的重要环节,吊装机具是完成吊装和保证安全的前提条件。吊装机具应经检测合格并满足设计要求,设备配置应能保证吊装安全和防止单元构件受损,以确保单元幕墙的吊装质量。21灡3灡8~21灡3灡9暋在起吊、就位的安装过程中,为保证安全,禁止超重起吊。作业人员应做好安全防护。雨、雪、雾和风力5级及以上天气不得吊装。吊装单元板块时,各吊装点应受力均匀,匀速、缓慢移动。在板块未固定前,吊具不得拆除,防止意外坠落。378

39521灡4暋全玻璃幕墙安装21灡4灡1暋全玻璃幕墙嵌槽不清洁,会直接影响注密封胶质量,甚至造成玻璃损坏,因此全玻璃幕墙安装过程中应做好清洁和槽口保护工作。21灡4灡4暋不同的结构体由于构造不同,其受力后的变形也不同。如果全玻璃幕墙的同一块玻璃吊在不同的结构体上,就会因吊点受力不均匀而使玻璃破碎,所以一块玻璃应吊在同一结构体上。21灡5暋点支承玻璃幕墙安装21灡5灡1暋支承构件是点支承幕墙的主要受力结构,其位置、形状、外观效果、承载能力和变形能力均有严格要求,在装卸、运输、存放和安装施工过程中都应注意,避免支承结构损坏、变形。大型支承结构的吊装设计应包含吊装受力计算、吊点设计、必要的附件设计、就位和固定方案及就位后的位置调整等。支承结构就位后应及时紧固定位。对将被隐蔽的部位应做好隐蔽验收手续。21灡5灡2暋拉杆、拉索预拉力的大小,施加拉力的顺序和控制,对于支承结构的安全性及外形的准确性至关重要,因此在安装过程中必须严格控制。21灡6暋光伏幕墙安装21灡6灡5暋安装光伏组件时,在太阳能电池受光面铺遮光板,以防止电击危险。21灡6灡7暋接通电路后局部遮挡光伏组件会产生热斑效应,因此不得局部遮挡光伏组件。379

39621灡7暋安全规定21灡7灡1暋建筑幕墙安装施工应遵守国家有关劳动安全、卫生法规和技术标准的规定,并结合工程实际情况,制定详细的安全操作守则,确保施工安全。21灡7灡3~21灡7灡4暋采用外脚手架进行建筑幕墙的安装施工时,脚手架应经过设计和必要的计算,在适当部位与主体结构应可靠连接,并经验收合格后方可使用。在安装施工中不得随意拆除脚手架设施,以保证其足够的承载力、刚度和稳定性,也不得在脚手架上堆放物料和超载,避免造成安全事故。施工中有时需要拆除脚手架与主体结构的部分连接,应采取措施防止脚手架坍塌。21灡7灡5暋在幕墙的安装施工过程中,与主体结构或其他施工单位发生上下交叉施工时,很容易发生物料坠落现象。为了防止发生高空坠落伤人损物事故,根据建筑施工高处作业有关安全技术管理规定,本条为强制性条文,施工中必须严格执行。380

39722暋工程验收22灡1暋一般规定为了确保幕墙工程的质量,必须做好施工全过程的质量控制。进场验收把好材料质量关,中间验收把好施工过程质量关,竣工验收把好幕墙工程总体质量关,这是质量控制全过程必须要做好的工作。要及时做好记录,建立完整的技术资料档案。22灡2暋进场验收为了保证使用的材料符合建筑幕墙工程的要求,对所有进场的材料要分别检查有关质量保证资料,对有些材料还应现场取样进行复验。22灡3暋中间验收为了全过程把好质量关,应跟随施工进度进行中间验收。施工过程中往往前道工序被后道工序覆盖,在被覆盖前应进行检查,并做好隐蔽工程验收记录。22灡4暋竣工验收本节规定了各类型幕墙竣工验收时应具备的技术资料以及应达到的安装质量要求。须检查的“其他质量保证资料暠是本节中未提及的与工程质量相关的资料,如经业主或监理签字的技术变更单等。381

39823暋维护保养23灡1暋一般规定23灡1灡1暋为了使幕墙在使用过程中达到和保持设计要求的功能,确保安全,规定承建方应向业主提供《幕墙使用维护说明书》,作为工程竣工交付内容的组成部分,指导幕墙的使用和维护。23灡1灡2暋幕墙承建方在幕墙交付使用前应对相关使用人员进行业务培训。23灡2暋检查与维护23灡2灡1暋幕墙在使用过程中定期检查和维护很重要,本条对此作了明确的规定,特别是幕墙使用十年后。根据上海市《关于开展本市既有玻璃幕墙建筑专项整治工作的通知》沪建交联[2006]553号文件规定,对使用十年的幕墙进行检查作为本市对既有幕墙日常管理的工作内容之一。拉杆或拉索结构的幕墙工程随时间推移会产生拉力损失。为了保证这类幕墙的性能稳定和使用安全,拉杆或拉索幕墙在工程竣工验收后六个月时,必须进行一次全面的拉力检查和调整,以后每三年检查一次。382

399附录A暋幕墙光反射环境评价方法A灡2暋光反射环境影响的评价方法A灡2灡2暋表A灡1-1和表A灡1-2是正北为零,按顺时针方向计算的太阳方位角。表A灡1-1暋上海市太阳方位角(上午,正北为0曘,顺时针计算方位角)月日5暶006暶007暶008暶009暶0010暶0011暶0012暶001——117灡24125灡70135灡89148灡37163灡32180灡00111——116灡31124灡83135灡11147灡74162灡95180灡0021——114灡83123灡44133灡85146灡71162灡35180灡001——112灡62121灡34131灡91145灡11161灡39180灡00211——110灡14118灡95129灡67143灡22160灡24180灡0021——107灡28116灡16127灡00140灡89158灡79180灡001——104灡78113灡68124灡56138灡72157灡38180灡00311——101灡45110灡31121灡18135灡58155灡27180灡0021——97灡97106灡72117灡46131灡98152灡71180灡001—86灡2794灡08102灡62113灡07127灡49149灡27180灡00411—82灡9390灡6098灡86108灡92123灡00145灡50180灡0021—79灡7987灡2795灡21104灡76118灡26141灡08180灡00383

400续表A灡1-1月日5暶006暶007暶008暶009暶0010暶0011暶0012暶001—76灡9484灡2291灡79100灡77113灡45136灡08180灡00511—74灡4781灡5388灡7597灡13108灡87130灡72180灡0021—72灡4479灡3186灡2194灡04104灡83125灡45180灡001—70灡8177灡5184灡1391灡48101灡39120灡53180灡0061162灡6569灡9176灡5282灡9890灡0699灡45117灡56180灡002162灡3769灡6276灡1982灡6089灡5898灡78116灡52180灡00162灡6569灡9276灡5282灡9990灡0799灡45117灡57180灡00711—70灡8177灡5184灡1391灡48101灡39120灡53180灡0021—72灡2579灡1085灡9693灡74104灡43124灡90180灡001—74灡4181灡4688灡6797灡04108灡75130灡57180灡00811—76灡8184灡0891灡64100灡59113灡23135灡83180灡0021—79灡5887灡0594灡96104灡47117灡92140灡75180灡001—82灡9390灡5998灡85108灡91123灡00145灡49180灡00911—86灡1593灡96102灡49112灡93127灡34149灡15180灡0021—89灡4797灡36106灡09116灡79131灡31152灡22180灡001——100灡72109灡56120灡41134灡86154灡77180灡001011——103灡94112灡84123灡73137灡96156灡88180灡0021——106灡96115灡85126灡69140灡62158灡62180灡00384

401续表A灡1-1月日5暶006暶007暶008暶009暶0010暶0011暶0012暶001——109灡96118灡79129灡51143灡08160灡16180灡001111——112灡34121灡07131灡66144灡90161灡27180灡0021——114灡32122灡96133灡40146灡35162灡13180灡001——115灡86124灡41134灡73147灡43162灡77180灡001211——116灡92125灡40135灡63148灡16163灡19180灡0021———125灡93136灡10148灡54163灡41180灡00暋暋注:1灡太阳方位角,在不同地理坐标处,数值稍有误差;2灡表中时间为真太阳时,与“北京时间暠稍有误差。表A灡1-2暋上海市太阳方位角(下午,正北为0曘,顺时针计算方位角)月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶001180灡00196灡68211灡63224灡11234灡30242灡76——111180灡00197灡05212灡26224灡89235灡17243灡69——21180灡00197灡65213灡29226灡15236灡56245灡17——1180灡00198灡61214灡89228灡09238灡66247灡38——211180灡00199灡76216灡78230灡33241灡05249灡86——21180灡00201灡21219灡11233灡00243灡84252灡72——1180灡00202灡62221灡28235灡44246灡32255灡22——311180灡00204灡73224灡42238灡82249灡69258灡55——21180灡00207灡29228灡02242灡54253灡28262灡03——385

402续表A灡1-2月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶001180灡00210灡73232灡51246灡93257灡38265灡92273灡73—411180灡00214灡50237灡00251灡08261灡14269灡40277灡07—21180灡00218灡92241灡74255灡24264灡79272灡73280灡21—1180灡00223灡92246灡55259灡23268灡21275灡78283灡06—511180灡00229灡28251灡13262灡87271灡25278灡47285灡53—21180灡00234灡55255灡17265灡96273灡79280灡69287灡56—1180灡00239灡47258灡61268灡52275灡87282灡49289灡19—611180灡00242灡44260灡55269灡94277灡02283灡48290灡09297灡3521180灡00243灡48261灡22270灡42277灡40283灡81290灡38297灡631180灡00242灡43260灡55269灡93277灡01283灡48290灡08297灡35711180灡00239灡47258灡61268灡52275灡87282灡49289灡19—21180灡00235灡10255灡57266灡26274灡04280灡90287灡75—1180灡00229灡43251灡25262灡96271灡33278灡54285灡59—811180灡00224灡17246灡77259灡41268灡36275灡92283灡19—21180灡00219灡25242灡08255灡53265灡04272灡95280灡42—1180灡00214灡51237灡00251灡09261灡15269灡41277灡07—911180灡00210灡85232灡66247灡07257灡51266灡04273灡85—21180灡00207灡78228灡69243灡21253灡91262灡64270灡53—386

403续表A灡1-2月日12暶0013暶0014暶0015暶0016暶0017暶0018暶0019暶001180灡00205灡23225灡14239灡59250灡44259灡28——1011180灡00203灡12222灡04236灡27247灡16256灡06——21180灡00201灡38219灡38233灡31244灡15253灡04——1180灡00199灡84216灡92230灡49241灡21250灡04——1111180灡00198灡73215灡10228灡34238灡93247灡66——21180灡00197灡87213灡65226灡60237灡04245灡68——1180灡00197灡23212灡57225灡27235灡59244灡14——1211180灡00196灡81211灡84224灡37234灡60243灡08——21180灡00196灡59211灡46223灡90234灡07———暋暋注:1灡太阳方位角,在不同地理坐标处,数值稍有误差;2灡表中时间为真太阳时,与“北京时间暠稍有误差。387

404附录B暋槽型预埋件设计与构造例:幕墙与主体连接如图B灡1所示,地面粗糙度类别C类,横向分格1灡5m,层高3灡6m。剪力V=3240N,拉力T=23220N,2,验算槽型预埋件毜16(8灡8级)碳钢螺栓,混凝土fcu,k=30N/mm承载力。图B灡1暋幕墙槽型预埋构件案例计算一:选用槽型预埋件产品(图B灡2)。388

405图B灡2暋槽型预埋件槽型预埋件产品特性:1、适用于混凝土基材2、热浸镀锌涂层3、T型螺栓连接4、专项认证(含动荷载和耐火测试)槽型预埋件产品尺寸:1、槽体长度Ich=300mm2、槽体宽度bch=40灡5mm3、槽体高度hch=28mm4、有效埋置深度hef=91mm5、锚筋数量=2个6、锚筋间距S=250mm螺栓类型:1、品种代码8灡8F,M16暳60389

4062、螺栓长度=60mm3、螺栓直径=16mm4、螺栓孔径=18mm5、安装扭矩=60N·m计算依据:上海市工程建设规范《建筑幕墙工程技术规范》计算过程:一、外力计算1、槽型预埋件螺栓承受的拉力荷载外荷载拉力设计值T=23220N23220螺栓承受的拉力设计值T1=T2==11610N22、槽型预埋件螺栓承受的剪力荷载外荷载剪力设计值V=3240N3240V1=V2==1620N23、槽型预埋件锚筋承受的拉力设计值曚曚23220T1=T2==11610N24、槽型预埋件锚筋承受的剪力设计值曚曚3240V1=V2==1620N2二、抗拉承载力5、单个螺栓(8灡8F,M16暳60mm)的抗拉承载力设计值(专业产品推荐值)125灡6NRd,s,a==83灡7kN>T1=11610N;1灡5按规范计算NRd,s,a=fdf·As=400暳141灡1=56440N>T1=11610N390

407满足设计要求。6、单个锚筋的抗拉承载力设计值(专业产品推荐值)33曚NRd,s,a==18灡3kN>T1=11610N1灡8满足设计要求。7、混凝土锥体抗拉承载力设计值0NRd,c,a=NRd,c,a·毩s,N,a·毩e,N,a·毩c,N,a·氉re,N,a氉ucr,N,a01灡51灡5NRd,c,a=4灡5fcu,khef=4灡5暳30(91)=21396N1毩s,N,a=n1灡5éæsiöNiù1+毑êêç1-÷·úúi=1ëèscr,N,aøN0û1=1灡5æ250ö116101+ç1-÷·è390ø11610=0灡823si=相邻锚筋间的距离=250mmscr,N,a=锚筋的临界间距=390mm(依据专项测试认证报告)0灡50灡5æc1öæ130ö毩=ç÷=ç÷=0灡816<1灡0e,N,aèccr,N,aøè195øscr,N,a390ccr,N,a===195mm22假设锚筋中线与混凝土边缘的距离为130mm0灡50灡5æc2öæ77ö毩=ç÷=ç÷=0灡628<1灡0c,N,aèccr,N,aøè195øhef91氉re,N,a=0灡5+=0灡5+=0灡955<1灡0200200氉ucr,N=1灡4,非裂缝混凝土基材NRd,c,a=21396暳0灡823暳0灡816暳0灡628暳0灡955暳1灡4391

408曚=12065N曒T1=11610N满足设计要求。三、抗剪承载力8、单个螺栓无力臂作用下(8灡8F,M16暳60mm)的抗剪承载力设计值(专业产品推荐值)62灡7VRd,s,a==50灡16kN>V1=1620N;1灡25按规范计算VRd,s,a=fd,v·As=320暳141灡1=45152N>V1=1620N满足设计要求。9、混凝土锥体抗剪承载力设计值0VRd,c,a=VRd,c,a·毩s,v,a·毩c,v,a·毩h,v,a·毩90曘,v,a·氉ucr,v,a01灡51灡5VRd,c,a=2灡7fcu,kc1=2灡7暳30(130)=21920N假设锚筋中心线与混凝土边缘的距离为130mm1毩s,v,a=n1灡5éæsiöViù1+毑êêç1-÷·úúi=1ëèscr,v,aøV0û1=1灡5éæ250ö1620ù1+êêç1-÷暳úúëè601ø1620û=0灡692scr,v,a=4c1+2bch=4暳130+2暳40灡5=601mmbch=40灡5mm,依据产品的尺寸0灡50灡5æc2öæ77ö毩=ç÷=ç÷=0灡507<1灡0c,v,aèccr,v,aøè300øccr,v,a=0灡5·scr,v,a=2c1+bch=300mm0灡5æhaö毩h,v,a=ç÷=1灡0曑1灡0,混凝土基材厚度远大于临界厚èhcr,v,aø392

409度要求毩90曘,v,a=1灡0,剪力荷载与槽型预埋件垂直90度氉ucr,v,a=1灡4,新建非裂缝混凝土VRd,c,a=21920暳0灡692暳0灡507暳1灡0暳1灡0暳1灡4曚=10766N>V1=1620N满足设计要求。四、拉剪组合验算混凝土破坏模式校验1灡51灡5æ11610öæ1620öç÷+ç÷=1灡0è12065øè10766ø满足设计要求。锚筋抗剪及螺栓和锚筋的拉剪复合验算略。五、构造要求10、混凝土基材厚度250mm大于150mm,且不小于1灡2hef=109mm,满足要求。11、所选槽型预埋件的锚筋有效锚固深度为91mm,大于规范要求的90mm;锚筋在混凝土内的间距为250mm,满足间距不得小于100mm和不大于250mm的要求。12、上海为七度抗震设防地区,建议选用带齿牙状的螺栓和V型槽件。案例计算二:计算过程:选用槽型预埋件产品(图B灡3)。393

410图B灡3暋槽型预埋件一、外力计算1、槽型预埋件螺栓承受的拉力荷载外荷载拉力设计值T=23220N23220螺栓承受的拉力设计值T1=T2==11610N22、槽型预埋件螺栓承受的剪力荷载外荷载剪力设计值V=3240N3240V1=V2==1620N23、槽型预埋件锚筋承受的拉力设计值曚曚曚23220T1=T2=T3==7740N3394

4114、槽型预埋件锚筋承受的剪力设计值曚曚曚3240V1=V2=V3==1080N3二、抗拉承载力5、单个螺栓(16mm,8灡8级碳钢螺栓)的抗拉承载力设计值NRd,s,a=fd,t·As=400暳141灡1=56440N>T1=11610N满足设计要求。螺栓连接的强度设计值见表3灡2灡17-1。6、混凝土锥体抗拉承载力设计值0NRd,c,a=NRd,c,a·毩s,N,a·毩e,N,a·毩c,N,a·氉re,N,a·氉ucr,N,a01灡51灡5NRd,c,a=4灡5fcu,khef=4灡5暳30(105)=26520N1毩s,N,a=n1灡5éæsiöNiù1+毑êêç1-÷·úúi=1ëèscr,N,aøN0û1=1灡51灡5æ123öN1æ123öN31+ç1-÷·+ç1-÷·è420øN2è420øN21=1灡51灡5æ123ö7740æ123ö77401+ç1-÷·+ç1-÷·è420ø7740è420ø7740=0灡457假设scr,N,a=4hef=4暳105=420mm0灡50灡5æc1öæ130ö毩=ç÷=ç÷=0灡787<1灡0e,N,aèccr,N,aøè420/2øscr,N,a=2ccr,N,a=420mm假设锚筋中心线与混凝土边缘的距离为130mm0灡50灡5æc2öæ77ö毩=ç÷=ç÷=0灡606<1灡0c,N,aèccr,N,aøè420/2ø395

412hef105氉re,N,a=0灡5+=0灡5+=1灡025>1灡0,取值1灡0200200氉ucr,N,a=1灡4,非裂缝混凝土基材NRd,c,a=26250暳0灡457暳0灡787暳0灡606暳1灡0暳1灡4曚=8092N>T1=7740N满足设计要求。三、抗剪承载力7、单个螺栓(16mm,8灡8级碳钢螺栓)的抗剪承载力设计值VRd,s,a=fd,v·As=320暳141灡1=45152N>V1=1620N满足设计要求。螺栓连接的强度设计值见表3灡2灡17-18、混凝土锥体抗剪承载力设计值0VRd,c,a=VRd,c,a·毩s,v,a·毩c,v,a·毩h,v,a·毩90曘,v,a·氉ucr,v,a01灡51灡5VRd,c,a=2灡7fcu,kc1=2灡7暳30(130)=21920N假设锚筋中心线与混凝土边缘的距离为130mm1毩s,v,a=n1灡5éæsiöViù1+毑êêç1-÷·úúi=1ëèscr,v,aøV0û1=1灡51灡5éæ123ö1080æ123ö1080ù1+êêç1-÷暳+ç1-÷暳úúëè600ø1080è600ø1080û=0灡413scr,v,a=4c1+2bch=4暳130+2暳40=600mm假设产品的bch=40mm0灡50灡5æc2öæ77ö毩=ç÷=ç÷=0灡507<1灡0c,v,aèccr,v,aøè300øccr,v,a=0灡5·scr,v,a=2c1+bch=300mm396

4130灡5æhaö毩h,v,a=ç÷=1灡0曑1灡0,混凝土基材厚度远大于临界厚èhcr,v,aø度要求毩90曘,v,a=1灡0,剪力荷载与槽型预埋件垂直90度氉ucr,v,a=1灡4,非裂缝混凝土VRd,c,a=21920暳0灡413暳0灡507暳1灡0暳1灡0暳1灡4曚=6426N>V1=1080N满足设计要求。四、拉剪组合验算混凝土破坏模式校验1灡51灡5æ7740öæ1080öç÷+ç÷=1灡0è8092øè6426ø满足设计要求。锚筋的受力验算及螺栓拉剪复合验算略。五、构造要求9、混凝土基材厚度250mm大于150mm,且不小于1灡2hef=109mm,满足要求。10、所选槽型预埋件的锚筋有效锚固深度为105mm,大于规范要求的90mm;锚筋在混凝土内的间距为123mm,满足间距不得小于100mm和不大于250mm的要求。397

414附录E暋多跨铰接梁弯矩、挠度和支座反力例:下图为单支座多跨铰接梁示意图,均布荷载q=1灡54,N/mm,梁为120暳60暳3铝合金方管,惯性矩I=1973052mm求该梁的弯矩、挠度及支座反力。先计算跨度4000mm简支梁的支座反力和跨中弯矩与挠度:ql1灡5暳4000R0===3000N2222qL1灡5暳4000M0===3000000N灡mm88445qL5暳1灡5暳4000df0===36灡2mm384EI384暳70000暳1973025图中:a=500mm暋L=4000mm则:a/L=500/4000=0灡125查表E灡0灡1得各支点的支座反力系数:毼1=1灡14暋毼3=2灡12暋毼5=1灡98暋毼7=2灡00暋毼9=2灡00则各支点的支座反力为(=毼iRf0):R1=1灡14暳3000=3420NR3=2灡12暳3000=6360NR5=1灡98暳3000=5940N398

415R7=2灡00暳3000=6000NR9=2灡00暳3000=6000N下图为用Sap2000验算的结果:查表E灡0灡1得各支点处弯矩系数:m1=0灡06暋m3=0灡49暋m5=0灡43暋m7=0灡44暋m9=0灡44挠度最大处弯矩系数:m2=0灡73暋m4=0灡54暋m6=0灡57暋m8=0灡56暋m10=0灡56则各支点处弯矩为(=miM0):M1=0灡06暳3000000=180000N灡mmM4=0灡49暳3000000=1470000N灡mmM5=0灡43暳3000000=1290000N灡mmM7=0灡44暳3000000=1320000N灡mmM9=0灡44暳3000000=1320000N灡mm挠度最大处弯矩为(=miM0):M2=0灡73暳3000000=2190000N灡mmM4=0灡54暳3000000=1620000N灡mmM6=0灡57暳3000000=1710000N灡mmM8=0灡56暳3000000=1680000N灡mmM10=0灡56暳3000000=1680000N灡mm399

416下图为用Sap2000验算的结果:查表E灡0灡1得各跨的最大挠度系数:毺2=0灡53暋毺4=0灡32暋毺6=0灡35暋毺8=0灡34暋毺10=0灡34则各跨的最大挠度为(=毺idf0):df2=0灡53暳36灡2=19灡2mmdf4=0灡32暳36灡2=11灡6mmdf6=0灡35暳36灡2=12灡7mmdf8=0灡34暳36灡2=12灡3mmdf10=0灡34暳36灡2=12灡3mm下图为用Sap2000验算的结果:400

417附录H暋双坡及单坡屋面房屋的风荷载体型系数暋暋附录H摘自上海市工程建设规范《轻型钢结构技术规程》送审稿。401

418