整体简支t型梁桥计算书

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整体简支T型梁桥计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《公路桥涵设计通用规范》JTJD60-2004，以下简称《通规》《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJD62-2004，以下简称《公预规》2．几何信息：桥总长L=19960mm支承宽度Bz=460mm悬挑宽b&2&=0mm板厚度t=80mmT型梁片数n=5梁中心距D=1600mmT梁腹板宽b5=180mmT梁直段高h=1160mmT梁斜段宽b3=180mmT梁斜段高h4=60mm安全带高h1=250mm安全带宽b1=250mm悬挑端高h2=0mm悬挑斜高h3=0mm磨耗层厚c=120mm保护层厚as=30mm横隔梁高h4=60mm横隔梁厚b4=150横隔梁中心距s：4850.0*2,4843.2,4856.83．荷载信息：汽车荷载等级：公路-Ⅱ级，2车道设计安全等级：二级；结构重要系数：γo=1.0人群荷载qr=3.00kN/m2；两侧栏杆自重gl=1.87kN/m4．材料信息：混凝土强度等级：C30fck=20.1MPaftk=2.01MPafcd=13.8MPaftd=1.39MPaEc=3.00×104MPa混凝土容重γh=24.0kN/m3钢筋砼容重γs=25.0kN/m3钢筋强度等级：HRB335 fsk=335MPafsd=280MPaEs=2.0×105MPa三、计算跨径及截面特性1．计算跨径：计算跨径lo=min（l，1.05×ln）l=L-b=19960-460=19500mmln=L-2b=19960-2×460=19040mmlo=min（19500，1.05×19040）=min（19500，19992）=19500mm四、主梁的荷载横向分布系数计算1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G-M法）（1）、计算主梁截面的抗弯惯性矩Ix及抗扭惯性矩ITx主梁截面的重心位置：ax=[（1600-180）×1132/2+180×13002/2]/[（1600-180）×113+180×1300]=408.2mmIx=（1600-180）×1133/12+（1600-180）×113×（408.2-113/2）2=+180×13003/12+180×1300×（1300/2-408.2）2=66701.1826×106mm4T型截面抗扭惯性矩近似等于各个矩形截面抗扭惯性矩之和，即：ITx=∑ci×bi×ti3式中：ci--矩形截面抗扭惯性矩刚度系数（查表得到）bi、ti--相应各矩形截面的宽度及厚度查表可知：t1/b1=113/1600=0.071，c1=0.333t2/b2=180/1187=0.152，c2=0.301故：ITx=0.333×1600×1133+0.301×1187×1803=2863.5910×106mm4单位宽度抗弯惯性矩J&x&及抗扭惯性矩J&Tx&Jx=Ix/b'f=66701.1826×106/1600=41688.2391×103mm3JTx=ITx/b'f=2863.5910×106/1600=1789.7443×103mm3（2）、计算横隔梁截面的抗弯惯性矩Iy及抗扭惯性矩ITy横隔梁翼板有效宽度λ计算：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：l=4×1600=6400mmc=（4850-150）/2=2350mmc/l=2350/6400=0.367，查表得：λ/c=0.548故：λ=0.548×2350=1287mm横梁截面的重心位置：ay=（2×1287×1132/2+150×10002/2）/（2×1287×113+150×1000）=207.2mmIy=2×1287×1133/12+2×1287×113×（207.2-113/2）2=+150×10003/12+150×1000×（1000/2-207.2）2=32284.1751×106mm4查表可知： t1/b1=113/4850=0.023，c1=0.167t2/b2=150/887=0.169，c2=0.893故：ITy=0.167×4850×1133+0.893×887×1503=2069.1399×106mm4单位宽度抗弯惯性矩J&y&及抗扭惯性矩J&Ty&Jx=Ix/b=32284.1751×106/4850=6656.5310×103mm3JTy=ITy/b=2069.1399×106/4850=426.6268×103mm3（3）、计算抗弯参数θ及抗扭参数αθ=B'/lo×（Jx/Jy）1/4式中：B'--桥宽的一半；θ=4000/19500×（41688239/6656531）1/4=0.325α=G×（JTx+JTy）/[2Ec×（Jx×Jy）1/2]按《公预规》3.1.6条，取G=0.4Ec，则：α=0.4×（1789744+426627）/[2×（41688239×6656531）1/2]=0.027（4）、跨中弯矩横向分布影响线坐标据θ=0.325，α=0.027，查G-M表并插值得到：表中：K=Ko+（K1-Ko）×α1/2；η=K/5梁号项b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1号K11.3921.2901.1811.0740.9750.8870.8110.7460.6861号Ko3.4712.8312.1901.5630.9560.369-0.205-0.770-1.3321号K3.1322.5802.0261.4840.9590.453-0.039-0.523-1.0031号η0.6260.5160.4050.2970.1920.091-0.008-0.105-0.2012号K11.1541.1331.1071.0651.0110.9540.8990.8500.8042号Ko2.0731.8681.6121.3241.0200.7100.3980.086-0.2262号K1.9231.7491.5291.2821.0190.7500.4800.210-0.0582号η0.3850.3500.3060.2560.2040.1500.0960.042-0.0123号K10.9570.9791.0021.0221.0311.0221.0020.9790.9573号Ko0.9220.9651.0061.0381.0521.0381.0060.9650.9223号K0.9280.9671.0051.0361.0491.0361.0050.9670.9283号η0.1860.1930.2010.2070.2100.2070.2010.1930.186按《通规》4.3.1条和4.3.5条规定：汽车荷载距人行道板边缘不小于0.5m，人行道板以集中力作用在一块板上。绘制横向分布影响线图求得横向分布系数如下：1号梁：2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（0.544+0.346+0.208+0.027）=0.562人群荷载：η人=Σηi人=0.613-0.189=0.424走道板自重：η走道=Σηi走道=0.614-0.190=0.4242号梁： 2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（0.358+0.279+0.212+0.115）=0.482人群荷载：η人=Σηi人=0.380-0.005=0.375走道板自重：η走道=Σηi走道=0.381-0.006=0.3753号梁：2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（0.200+0.209+0.207+0.195）=0.406人群荷载：η人=Σηi人=0.187+0.187=0.373走道板自重：η走道=Σηi走道=0.186+0.186=0.3732．梁端剪力横向分布系数（按杠杆法）1号梁：2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（1.031+0.000+0.000+0.000）=0.516人群荷载：η人=Σηi人=1.422+0.000=1.422走道板自重：η走道=Σηi走道=1.430+0.000=1.4302号梁：2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（0.969+0.000+0.000+0.000）=0.484人群荷载：η人=Σηi人=-0.422+0.000=-0.422走道板自重：η走道=Σηi走道=-0.430+0.000=-0.4303号梁：2行汽车：η2汽=1/2×Σηi汽=1/2×（0.000+1.000+0.188+0.000）=0.594人群荷载：η人=Σηi人=0.000+0.000=0.000走道板自重：η走道=Σηi走道=0.000+0.000=0.000五、作用效应计算 1．永久作用效应①永久作用集度中梁自重：g1=A×γs=0.3902×25=9.755kN/m边梁自重：g'1=A×γs=0.4115×25=10.288kN/m作用于中梁上横格梁自重：g2=887×150×1420×5/19500×10-6×25=1.211kN/m作用于边梁上横格梁自重：g'2=887×150×1420/2×5/19500×10-6×25=0.605kN/m桥面铺装：g3=（c+h'）/2×D×10-6×24=（120+64）/2×1600×10-6×24=3.528kN/m栏杆：g4=1.87kN/m走道板自重：g5=A×γs=0.0625×25=1.563kN/m1号梁恒载合计：g'=g'1+g'2+g3+η×（g4+g5）=10.288+0.605+3.528+0.424×（1.870+1.563）=15.877kN/m2号梁恒载合计：g=g1+g2+g3+η×（g4+g5）=9.755+1.211+3.528+0.375×（1.870+1.563）=15.781kN/m3号梁恒载合计：g=g1+g2+g3+η×（g4+g5）=9.755+1.211+3.528+0.373×（1.870+1.563）=15.773kN/m②永久作用下梁产生的内力计算Mx=g×lo/2×χ-g×χ^2/2Qx=g×lo/2-g×χ恒载作用下，1号梁跨中弯矩Ml/2=754.65kN·m；支座剪力Qo=154.80kN恒载作用下，2号梁跨中弯矩Ml/2=750.10kN·m；支座剪力Qo=153.87kN 恒载作用下，3号梁跨中弯矩Ml/2=749.72kN·m；支座剪力Qo=153.79kN2．可变作用效应采用直接加载求活载内力，公式为：S=（1+μ）×ξ×∑（mi×Pi×yi）S--所求截面的弯矩或剪力；μ--汽车荷载冲击系数，据《通规》基频公式：f=π/2/lo2×（Ec×Ic/mc）1/2mc=G/glo--结构计算跨径(m)；Ec--结构材料的弹性模量（N/m2）；Ic--结构跨中截面惯矩（m4）；mc--结构跨中处的单位长度质量（kg/m）；G--结构跨中处延米结构重力（N/m）；g--重力加速度，g=9.81(m/s2)；f=3.14/2/19.502×[3.0×104×106×0.0667×9.81/（14.49×103）]1/2=4.81HZ1.5HZγo×Md=1.0×2164.85=2164.85kN·m故属第一类受弯截面！2．求受压区高度χ据《公预规》公式5.2.2-1：γo×Md=fcd×b'f×χ×（ho-χ/2）1.0×2164.85×106=13.8×1600×χ×（1245-χ/2）解得：χ=81.4mm由《公预规》表5.2.1查得：相对界限受压区高度ξb=0.56χ/ho=81.4/1245=0.07<ξb=0.56，满足要求3．求钢筋面积AsAs=fcd×b'f×χ/fsd=13.8×1600×81.4/280=6420.1mm2最小配筋率ρmin=max（0.002，0.45×ftd/fsd）=max（0.002，0.45×1.39/280.0）=max（0.002，0.0022）=0.22%配筋率ρ=As/b/ho=6420.1/180/1245=2.86%ρ=2.86%>ρmin=0.22%，满足要求。钢筋实配面积As=6773mm2(7D28+4D28)七、斜截面设计为安全起见，跨中、支座剪力均取所有主梁中相应最大值，即：跨中剪力Q=126.95kN；支座剪力Qo=474.18kN1．截面尺寸复核据《公预规》第5.2.9条规定：γo×Vd=1.0×474.178=474.178kN<0.51×10-3×fcu,k1/2×b×ho=0.51×103×301/2×180×1245=626.00kN故：截面尺寸符合设计要求。2．检查是否需要根据计算配置弯起钢筋据《公预规》第5.2.9条规定：γo×Vd=1.0×474.178=474.178kN>0.5×10-3×α2×ftd×b×ho =0.5×10-3×1.0×1.39×180×1245=155.75kN其中：α2--预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件为1.0；故：应进行斜截面抗剪承载力的验算。3．斜截面配筋计算规定（《公预规》5.2.6条和5.2.11条）（1）最大剪力采用距支座中心h/2处截面的数值，其中混凝土与箍筋共同承担不小于60%，弯起钢筋不大于40%（2）计算第一排弯起钢筋时，采用距支座中心h/2处由弯起钢筋承担的那部分剪力值（3）计算以后每一排弯起钢筋时，采用前一排弯起钢筋点处由弯起钢筋承担的那部分剪力值4．弯起钢筋面积计算由内插可得：距支座中心h/2处剪力效应为Vh/2=462.60kN，则：由第一排弯起钢筋承担剪力为Vsb=0.4×Vh/2=185.04kN，则：按《公预规》第5.2.7条规定计算弯起钢筋面积：γo×Vsb=1.0×0.4×462.603=185.041kN=0.75×10-3×fsd×∑Asb×sinθs=0.75×10-3×280.0×∑Asb×sin45°故：第一排弯起钢筋计算面积Asb=1246.1mm2第一排弯起钢筋实配面积Asb=1232mm2(2D28)第二排采用与第一排相同弯起配筋方案，以后各排采用辅助斜钢筋，配筋方案均与第三排相同。由内插可得：第三排辅助斜钢筋距支座中心2525mm处剪力效应为V=151.65kN，则：γo×Vsb=1.0×151.654=151.654kN=0.75×10-3×fsd×∑Asb×sinθs=0.75×10-3×280.0×∑Asb×sin45°故：第三排辅助斜钢筋计算面积Asb=1021.3mm2第三排辅助斜钢筋实配面积Asb=1232mm2(2D28)，以后各排辅助斜钢筋与此相同5．箍筋面积计算按《公预规》第5.2.11条规定，箍筋间距的计算公式为：Sv=α12α32×0.2×10-6×（2+0.6P）×fcu,k1/2×Asv×fsv×b×ho2/（ξ×γo×Vd）2式中：α1--异型弯矩的影响系数，取α1=1.0α3--受压翼缘的影响系数，取α3=1.1P--斜截面上纵向受拉主筋的配筋率，P=100ρξ--混凝土和钢筋的剪力分担系数，取ξ=0.6P=100×4310.3/（180×1245）=1.923将各参数代入上式并移项，解得：Asv/Sv=0.339配箍率Asv/(Sv×b）=0.188%≥最小配箍率=0.18%，满足要求箍筋计算面积Asv/Sv=0.339mm，实配Asv/Sv=0.503mm(2d8@200)，双肢箍按《公预规》第9.3.13条规定，距支座中心不小于梁高h范围内，箍筋间距不应小于100。则此范围内实配箍筋Asv/Sv=1.005mm(2d8@100)，双肢箍6．斜截面抗剪承载力验算 （1）距支座中心h/2处斜截面剪力验算纵向钢筋含筋率P=100×4310.3/（180×1245）=1.923配箍率ρsv=Asv/（Sv×b）=100.5/（100×180）=0.559%斜截面上混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs=α1α2α3×0.45×10-3×b×ho×[（2+0.6P）×fcu,k1/2×ρsv×fsv]1/2=1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×[（2+0.6×1.92）×301/2×0.00559×195.0]1/2=481.16kNVcs=481.16kN>0.6×γo×Vd=277.56kN，满足要求斜截面上弯起钢筋的抗剪承载力为：Vsb=0.75×10-3×fsd×ΣAsb×sinθs=0.75×10-3×280.0×1232×sin45°=182.87kNVcs+Vsb=664.03kN>γo×Vd=462.60kN，满足要求（2）距支座中心2500mm处（附加斜筋起弯点）斜截面剪力验算纵向钢筋含筋率P=100×6773.3/（180×1245）=3.022P>2.5，取P=2.5配箍率ρsv=Asv/（Sv×b）=100.5/（200×180）=0.279%斜截面上混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs=α1α2α3×0.45×10-3×b×ho×[（2+0.6P）×fcu,k1/2×ρsv×fsv]1/2=1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×[（2+0.6×2.50）×301/2×0.00279×195.0]1/2=358.41kNVcs=358.41kN>0.6×γo×Vd=257.53kN，满足要求斜截面上弯起钢筋的抗剪承载力为：Vsb=0.75×10-3×fsd×ΣAsb×sinθs=0.75×10-3×280.0×1232×sin45°=182.87kNVcs+Vsb=541.28kN>γo×Vd=429.22kN，满足要求（3）距支座中心6250mm处（附加斜筋终点位置）斜截面剪力验算纵向钢筋含筋率P=100×6773.3/（180×1245）=3.022P>2.5，取P=2.5配箍率ρsv=Asv/（Sv×b）=100.5/（200×180）=0.279%斜截面上混凝土和箍筋共同的抗剪承载力Vcs=α1α2α3×0.45×10-3×b×ho×[（2+0.6P）×fcu,k1/2×ρsv×fsv]1/2=1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×[（2+0.6×2.50）×301/2×0.00279×195.0]1/2=358.41kNVcs=358.41kN<γo×Vd=362.44kN故不满足要求！八、梁的最大裂缝宽度验算1．计算裂缝宽度据《公预规>第6.4.3条，最大裂缝宽度计算公式为:ωfk=C1×C2×C3×σss/Es×[（30+d）/（0.28+10ρ）]C1--钢筋表面形状系数，带肋钢筋，取1.0；C2--作用（或荷载）长期效应影响系数，C2=1+0.5×Ml/Ms上式中，弯矩短期效应组合： Ms=Mg+0.7×M汽+1.0×M人=1390.94kN·m弯矩长期效应组合：Ml=Mg+0.4×M汽+0.4×M人=1115.65kN·m故：C2=1+0.5×1115.65/1390.94=1.401C3--与构件受力有关的系数，钢筋混凝土板式受弯构件取1.15σss--钢筋应力,按《公预规》第6.4.4条计算；σss=Ms/（0.87×As×ho）=1390.94×106/（0.87×6773.3×1245）=189.59N/mm2d=∑ni×di2/∑ni×di=28.00配筋率ρ=As/b/ho=6773.3/180/1245=0.0302当ρ=0.0302>0.02时，取ρ=0.02ωfk=1.0×1.401×1.15×189.592/（2×105）×[（30+28.00）/（0.28+10×0.0200）]=0.185mm2．验算结果据《公预规》第6.4.2条，钢筋混凝土构件容许最大裂缝宽度：[ω]=0.20mmωfk=0.185mm≤[ω]=0.20mm，故板梁的最大裂缝宽度满足规范要求！九、梁的变形验算1．计算跨中挠度据《公预规>第6.5条，跨中挠度计算公式为:f=ηθ×S×M×lo2/B上式中，S--挠度系数，5/48；lo--计算跨径；B--刚度；B=Bo/[（Mcr/Ms）2+（1-Mcr/Ms）2×Bo/Bcr]全截面换算截面离梁顶距离:χo=482.3mmns=Es/Ec=200000/30000=6.67全截面换算截面惯性矩：Io=bh3/12+bh（h/2-χo）2+（b'f-b）h'f3/12+（b'f-b）h'f×（χo-h'f/2）2+（ns-1）As（ho-χo）2=91198.621×106mm4换算截面中性轴距板顶面距离χ为:b/2×χ2+h'f×（b'f-b）×（χ-h'f/2）-ns×As×（ho-χ）=0；解得χ=282.2mm全截面抗弯刚度：Bo=0.95×Ec×Io=0.95×30000.0×104×91198.621×106=259916.070×1010N·mm2开裂截面换算截面的惯性矩：Icr=b×χ3/3+（b'f-b）×h'f3/12+（b'f-b）×h'f×（χ-h'f/2）2+ns×As×（ho-χ）2=180×282.23/3+（1600-180）×1133/12+（1600-180）×113×（282.2-113/2）2+6.67×6773.3×（1245-282.2）2=51566.378×106mm4开裂截面抗弯刚度：Bcr=Ec×Icr=30000.0×104×51566.378×106 =154699.134×1010N·mm2式中：Wo=Io/（h-χo）=91198.621×106/（1300-482.3）=111529163mm3So=b×χo×χo/2+（b'f-b）h'f×（χo-h'f/2）=89452896mm3系数：γ=2So/Wo=2×89452896/111529163=1.604N·mm开裂弯矩：Mcr=γ×ftk×Wo=1.604×2.01×111529163=359.6N·mmB=259916.070×1010/[（360/1390935963）2+（1-360/1390935963）2×259916.070×1010/154699.134×1010]=154699.214×1010N·mm2据《公预规》第6.5.3条，挠度长期增长系数ηθ=1.60恒载挠度fg=1.60×5/48×754645349×195002/（154699.214×1010）=30.915mm汽车荷载挠度为：fq=0.7×1.60×0.562×（5/384×7.9×195004+178500×195003/48）/（154699.214×1010）=17.243mm人群荷载挠度fr=1.60×5/48×15114767×195002/（154699.214×1010）=0.619mm挠度f=fg+fq+fr=30.915+17.243+0.619=48.777mm消除板梁自重后挠度f'=fq+fr=17.243+0.619=17.862mm2．验算结果据《公预规》第6.5.3条规定：消除板梁自重后挠度f'=17.862mm≤lo/600=32.500mm，故板梁的挠度验算满足规范要求！据《公预规》第6.5.5条规定：挠度f=48.777mm>lo/1600=12.188mm，故板梁应该设置预拱度！预拱度为按板梁自重和1/2可变荷载频遇值计算的长期挠度值之和。预拱度f预=fq+fr+fg/2=17.243+0.619+30.915/2=33.319mm十、横格梁计算1．横格梁跨中弯矩横向分布系数（按G-M法）从主梁计算已知θ=0.325，α=0.027，当f=0时，查G-M表并插值得到：表中：μ=μo+（μ1-μo）×α1/2系数项b3b/4b/2b/40μ1-0.101-0.0400.0270.1100.218μo-0.241-0.121-0.0010.1210.244μ-0.218-0.1080.0040.1190.240根据上表绘制横梁跨中弯矩影响线，加载求得：2行汽车作用下正弯矩影响系数：Σμ2汽max=-0.119+0.084+0.240+0.027=0.2321行汽车作用下正弯矩影响系数： Σμ1汽max=0.240+0.027=0.267负弯矩影响系数：Σμ汽min=（-0.135+0.067）×2=-0.137人群荷载影响系数：Σμ人=-0.204×2=-0.4082．横格梁跨中弯矩计算集中荷载换算成正弦荷载的峰值计算，可采用下式：p=2/L×Σpi×sin（π×xi/L）p汽=2/19.50×[140×sin（π×9.75/19.50）+140×sin（π×8.35/19.50）+120×sin（π×2.75/19.50）+120×sin（π×1.35/19.50）]=36.286kN/mp人=-4×q人/π=-4×0.75/3.14=-0.955kN/m横梁跨径为6400.00m，可变荷载弯矩效应值为：M汽=（1+μ）×p汽×b×bl×μ汽/2M汽（+）=（1+0.2695）×36.286×4.85×4.00×0.267/2=119.12kN·mM汽（-）=（1+0.2695）×36.286×4.85×4.00×（-0.137）/2=-61.03kN·mM人=p人×b×bl×μ人/2M人=0.955×4.85×4.00×（-0.408）=-7.56kN·m荷载组合：因横梁弯矩影响线的正负面积很接近，故组合时不计入恒载内力。M+=1.4×M汽（+）=1.4×119.12=166.77kN·mM-=1.4×（M汽（-）+M人）=1.4×（-61.03-7.56）=-96.03kN·m3．横格梁正弯矩配筋计算把铺装层折算92mm计入截面，则横梁翼板有效宽度为：b'f=min（L/3，b+12h'f，b+2λ）=min（6400/3，150+12×205，150+2×1287）=2133mmho=h-as=1092-30=1062mm（1）、判断截面类型fcd×b'f×h'f×（ho-h'f/2）×10-6=13.8×2133×205×（1062-205/2）×10-6=5796.33kN·m>γo×Md=1.0×166.77=166.77kN·m故属第一类受弯截面！（2）、求受压区高度χ据《公预规》公式5.2.2-1：γo×Md=fcd×b'f×χ×（ho-χ/2）1.0×166.77×106=13.8×2133×χ×（1062-χ/2）解得：χ=5.3mm由《公预规》表5.2.1查得：相对界限受压区高度ξb=0.56χ/ho=5.3/1062=0.01<ξb=0.56，满足要求（3）、求钢筋面积AsAs=fcd×b'f×χ/fsd=13.8×2133×5.3/280=562.3mm2最小配筋率ρmin=max（0.002，0.45×ftd/fsd）=max（0.002，0.45×1.39/280.0）=max（0.002，0.0022）=0.22%配筋率ρ=As/b/ho=562.3/150/1062=0.35%ρ=0.35%>ρmin=0.22%，满足要求。 横格梁下侧钢筋实配面积As=628mm2(2D20)3．横格梁负弯矩配筋计算ho=h-as=1000-30=970mm（1）、求受压区高度χ据《公预规》公式5.2.2-1：γo×Md=fcd×b'f×χ×（ho-χ/2）1.0×96.03×106=13.8×150×χ×（970-χ/2）解得：χ=49.1mm由《公预规》表5.2.1查得：相对界限受压区高度ξb=0.56χ/ho=49.1/970=0.05<ξb=0.56，满足要求（2）、求钢筋面积AsAs=fcd×b'f×χ/fsd=13.8×150×49.1/280=362.7mm2最小配筋率ρmin=max（0.002，0.45×ftd/fsd）=max（0.002，0.45×1.39/280.0）=max（0.002，0.0022）=0.22%配筋率ρ=As/b/ho=362.7/150/970=0.25%ρ=0.25%>ρmin=0.22%，满足要求。横格梁上侧钢筋实配面积As=402mm2(2D16)4．横格梁斜截面设计剪力效应值：Vd=1.4×p汽×bl×μ汽/2，则：Vd=1.4×36.286×4850×0.7=172.47kN（1）、截面尺寸复核据《公预规》第5.2.9条规定：γo×Vd=1.0×172.469=172.469kN<0.51×10-3×fcu,k1/2×b×ho=0.51×103×301/2×150×970=406.44kN故：截面尺寸符合设计要求。（2）、检查是否需要根据计算配置弯起钢筋据《公预规》第5.2.9条规定：γo×Vd=1.0×172.469=172.469kN>0.5×10-3×α2×ftd×b×ho=0.5×10-3×1.0×1.39×150×970=101.12kN其中：α2--预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件为1.0；故：应进行斜截面抗剪承载力的验算，拟全部采用箍筋来承担剪力。（3）、箍筋面积计算按《公预规》第5.2.11条规定，箍筋间距的计算公式为：Sv=α12α32×0.2×10-6×（2+0.6P）×fcu,k1/2×Asv×fsv×b×ho2/（ξ×γo×Vd）2式中：α1--异型弯矩的影响系数，取α1=1.0α3--受压翼缘的影响系数，取α3=1.1P--斜截面上纵向受拉主筋的配筋率，P=100ρξ--混凝土和箍筋的剪力分担系数，取ξ=1.0P=100×628.3/（150×970）=0.432将各参数代入上式并移项，解得：Asv/Sv=0.361配箍率Asv/(Sv×b）=0.241%≥最小配箍率=0.18%，满足要求 横格梁箍筋计算面积Asv/Sv=0.361mm，实配Asv/Sv=0.503mm(2d8@200)，双肢箍