脚手架及计算校核

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1、中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项目经理部脚手架计算悬挑脚手架的计算校核1．计算参数说明：Lb：立杆横距（m）La：立杆纵距（m）Gk：恒载标准值（kN）Gk1：构架基本结构杆部件自重（kN）Gk2：作业层面材料自重（kN）Gk3：外立面整体拉结杆件和防护材料(kN）Hi：立杆计算载面以上的架高（m）gk1：以每米架高计的GK1的计算基数计（kN/m）gk2：以每米立杆纵距计的GK2的计算基数计（kN/m）gk3：以每米架高计的GK3的计算基数计（kN/m）n1：同时存在作业层设置数Qk：脚手架施工荷载标准值（kN）qk：施工荷载标准值

2、的计算基数（kN/m）N：立杆验算载面处的轴心力设计值（kN）NGK：脚手架自重标准值在立杆中产生轴心力（kN）NQK：可变荷载标准值在立杆中产生轴心力（kN）R：立杆计策载面ψ：轴心受压杆的稳定系数lo：轴心受压杆的稳定系数，l0=μhμ：计算长度系数h：步距（m）fc：钢材抗压强度设计值（N/mm2）2．脚手架整体稳定性计算参数说明：立杆横距：lb=1.05m立杆横距：la=1.5m模杆步距：h=1.8m第6页共6页中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项目经理部脚手架计算假定每3层一挑，总高度14.4ma．恒荷载标准值GkGk=Gk1+

3、Gk2+Gk3（5—11）Gk1=gk1Higk1由查表5—7得出gk1=0.1122故Gk1=0.1122×14.4=1.62kNGk2=n1Lagk2设定同时存在作业层数n1=3采用插入法：gk2=0.3515kN/m故Gk2=3×1.5×0.3515=1.582kNGk3=Higk3=14.4×0.0768=1.106kN故Gk=Gk1+Gk2+Gk3=1.62+1.582+1.106=4.308b：施工荷载标准值QkQk=n1Laqk(n1=1,La=1.5m)故：Qk=1×1.5×1.5075=2.2612kNC.风荷载标准值取定W

4、k=Laψwk（5—19）Wk=0.7μsμ2w0（5—10）取定：w0=0.35(kN/m2)μs=1.0(查表5—16)μ2=1.64(据《建筑结构荷载规范》)故Wk=0.7×1.0×1.64×0.35×1.2=0.4822kN/m2取定：ψ=1.0故：Wk=1.5×1.0×0.4822=0.72kN/m2风荷载在杆件中产生的弯矩第6页共6页中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项目经理部脚手架计算Mw=0.12Wkh2=0.12×0.72×1.82=0.281kN/m2d.由于组合3风荷载,整体稳定性验算如下:N′=1.2(NGk+NQ

5、k)=1.2×(4.308+2.2612)=7.883kN查表：5—23fc=205N/m2查表5—5,ra/=1.5607查表5—21,w=5.00×103mm3,i=15.8mm连墙杆件、2步3跨，查表5-20，μ=1.5根据λ，查表5—22，得ψ=0.243整体稳定性满足要求。1．钢管脚手架的支撑承载能力支撑杆的计算简图如下：a.支撑杆的计算简图如上：N=1.2NGk+1.4NQk=1.2×4.308+1.4×2.2612=8.34kN由于两个撑杆的长细不满足要求。第6页共6页中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项目经理部脚手架计算故

6、在中间部位增设纵向，横向水平杆。长细比随之减小一半。λAB=125.3λCB=115.5查表5—22,ψAB=0.421,ψCB=0.480支持杆强度验算a.水平杆件CA杆的验算。连墙杆件二步三跨ψ=1.0NW=1.4SWψWK=1.4×1.8×2×1.5×3×1.0×0.60=13.60kNNL=NW+NS=13.60+5.77=19.37kN＞8.5kN(单个扣件能承受8.5kN)故水平拉杆需用三个扣件固定。注：实际施工中，悬挑的撑拉杆间距与外立杆间距相同，也为1.5m，但在计算中按二步三跨取值，偏安全。4．钢管脚手架支撑承受能力（Hi架

7、体高度=12.6m）a.恒载标准值GKGK=GK1+GK2+GK3GK1=0.1122×12.6=1.413kNGK2=1.582kNGk3=12.6×0.0768=0.968kNGK=GK1+GK2+GK3=3.964kNb.施工荷载标准值QKQK=2.2612kN(同前)第6页共6页中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项目经理部脚手架计算a.悬挑结构撑拉杆的计算简图如下:N1=1.2NGK+1.4NQK=1.2×3.964+1.4×2.2612=7.92kN因为轴心受压杆件，μ=1.0第6页共6页中建一局集团四公司东四电信局综合楼工程项

8、目经理部脚手架计算由于两个撑杆长细比不满足要求,则在中间增设两道纵向、横向水平杆,长细比随之减少2/3.λEF=125.4λDF=114.6查表5—22,ψEF=0