支座脱空原因分析

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1、万方数据■建筑结构福建建设科技2010．No．2某互通匝道桥现浇曲线连续空心板梁支座脱空处理叶华(福建省高速公路建设总指挥部福州市350001)[摘要]通过结构验算、汽车荷栽试验，分析某互通立交匝道桥在桥面施工过程中出现联端内侧支座脱空的病害成因，进而进行加固补强处理，以保证桥梁结构的使用功能。[关键词]匝道桥支座脱空成因分析加固TheTiltSupportTreatmentoftheC嬲t—in—situC伽tinuo峭HonowPlate—b咖∞aCurveIIlterchangeRampBridgeA

2、bstract：lnthisarticle，thlDughthestrlJcturalcalculationandthevehicleloadtest，theauthoranalyzedthecausesofthetiltoftheinsideunitedendsupportofaninterchangerampbridgeinthecourseo“heconstructionofthedeckpavement．Thus，certainrein—forcementmeasureswereadoptedtoe

3、nsurethesafetyofthebridgestructure．Keywords：RampBridge；suppontilted；causesanalysis；reinforcem朗tmeasures1工程概况某互通立交匝道桥设计荷载汽一超20，挂一120，全桥共六联，总长624．689米，上部结构为现浇预应力混凝土空心板，下部结构为柱式桥墩勒式桥台及钻孑L灌注桩基础。匝道桥第一联位于R一200米的圆曲线内，上部结构采用17．89+3×20+17．89米现浇预应力混凝土等截面连续空心板，如图1所示。联

4、端采用双柱墩，中间采用独柱墩。在梁端设置了QZ2000DX两个球型支座；在各中墩敦顶除2号设置了一个QZ5000GD支座之外其余均为QZ5000I)x支座。中墩墩顶设置了向曲线外侧4厘米的预偏心。空心板截面高1．3米，顶板宽9．o米。底板宽4．5米，如图2所示。2支座脱空现象描述在浇筑内侧半幅桥面铺装期间(两侧护栏、外侧半幅桥面铺装层已施工完毕)，当混凝土搅拌车行使至外侧桥面某一位置时，发现第一联联端内侧支座脱空约2厘米，后随着混凝土搅拌车退出外侧桥面，内侧桥面铺装混凝土施工的完成，联端内侧支座逐渐恢复正常

5、。3结构计算分析为寻找支座发生脱宅的原因，决定对该互通匝道桥第一联按原设计进行结构计算分析。3．1计算工况圈1匝道桥笫一至第三联布置示意图I—ltmn一ⅡⅢ坠’棚■■●■-一=E■■■一图2匝道桥第一联断面示意图对施工阶段发生脱空时的支座反力及对施工完成后的支座反力进行了如下五种工况下的验算：工况1：恒载；工况2：恒载+桥面板升温5度+支座沉降5毫米；工况3：恒载+汽车；工况4：恒载+汽车+桥面板升温5度+支座沉降5毫米；工况5：恒载+挂车。3．2计算结果经计算，施工阶段发现支座脱空时(两侧护栏、外侧半幅桥

6、面铺装已施工完毕时)的支座反力见表1；施工完成后的支座反力最小值见表2。3．3支座脱空现象分析从计算结果可以看出，当两侧护栏及外侧半幅桥面铺装层已施工完毕时，o号墩内侧出现一28．8吨的拉力，5号墩内侧出现一26．6吨的拉力，因此必然导致内侧支座脱空，随着混凝土搅拌车退出外侧桥面，内侧桥面铺装混凝土施工的完成，此时0号墩内侧出现32．3吨压力，5号墩内侧出现34．7吨的压力，支座出现的拉力已消失，联端内侧支座逐渐恢复正常。计算结果同施工时实际出现的现象一致，这说明首先施工外侧桥面铺装，是导致施工阶段支座脱空

7、的主要原因。计算结果还表明，原设计截面上下缘应力及截面极限承万方数据30福建建设科技2010．No．2载力满足规范要求，但联端内侧，o号墩及5号墩的支座反力储备不足，在3、4、5荷载工况作用下内侧支座出现19．5～35．3吨的拉力，因此在3、4、5荷载工况作用下也必然会导致支座脱空。表l施工阶段发现支座脱空时的支座反力(负号为拉力，单位：吨)O#墩内侧o#墩外侧Il#墩2#墩3茸墩4#墩l5#墩内侧5#墩外侧一2＆916＆331＆6324．5335．3305．0}一26．6171．7表2施工完成后的支座反力

8、最小值(负号为拉力。单位：吨)—＼工况工况1工况2工况3工况4工况5部位、＼O#墩内侧32．32＆4—31．4一35．3一21．6o#墩夕悯115．O114．956．Z56．163．71#墩339．1328．1329．4l31＆432屯22#墩343．O332．9339．13#墩354．435屯4341．6471．64#墩325．6314．6315．8304．8310．65#墩内侧34．730-9—29．1—32