桥墩支座脱空现象分析实例

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1、全桥长809.35m,其中主桥长591.37m,立交桥长217.98m,位于福建省南安市区。立交桥孔布置为20+7x25+20,9孔一联。桥梁宽度为2x8.5m,2m中间分隔带。第一孔至第三孔在R=70.3m,LS=30m的平曲线上。上部结构采用现浇预应力観连续空心板;下部结构釆用柱式墩,肋式桥台;基础采用钻孔灌注桩基础。全桥在卅台和9#台设置两道SSFB-80的伸缩缝。桥梁的两侧设置墙式防撞栏,靠中央分隔带侧设置路缘石与中央分隔带盖板、桥梁纵坡3.2%。弯道超高横坡为6%。1设计要点(1)全桥采用QZ球型支座,其中0#台、5#墩、9#台为双支座,其余

2、为单柱墩单支座设置。(2)上部结构为40#预应力空心板碗。(3)预应力束采用符合ASTMA416-90a标准270K级的钢绞线,直径为15.2毫米,公约面积140mm2,其标准强度=1860MPa,松驰率为7%。2施工情况上部结构现浇预应力腔和预应力张拉于2001年3月初完成。3月30日~4月23日进行右幅桥防撞墙和中央分隔带路缘石平行施工。2001年6月4日进行0#台锥体施工时,发现右桥0#台内侧支座悬空达3.5cm。3原因分析该桥施工过程实行严格监理工程师制度,有监理旁站人员全过程控制;各级质量监督部门参与跟踪检查监督;施工单位也建立了三级质量体系

3、和完善的质检制度,保证了桥梁施工的每一道工序严格按照设计图纸和施工规范进行。事故发生后,建设单位要求设计单位对设计资料重新计算,施工单位认真查阅施工过程的原始记录、水平记录,又聘请了福州大学、省市交通部门等专家多次对该事故进行了研究分析,初步推定其支座悬空为浇筑防撞墙、路缘石期间产生。原因如下:(1)施工单位方面:施工全过程严格按照设计文件和施工规范进行,每道工序施工有监理旁站控制。认为该桥第一孔至第三孔位于R=70.3的半径上,外侧梁较内侧梁长,且外侧防撞栏又较内侧路缘石的体积大,其重心不在中轴上,而该桥1#墩至4#墩设计单柱墩单支座均位于中轴上布置

4、未考虑予偏心。(2)监理单位方面:立交桥施工监理过程,从预应力空心板梁的施工,张拉等工序旁站,抽样试验等质量控制来看,基本符合工程施工监理规范的质量控制要求。(3)设计单位方面:支座发生悬空后,聘请同济大学土木工程学院桥梁工程系专家对各墩、台在恒载、活载作用下的支座反力进行验算,检算结果从理论上来看,各支座反力均无出现负反力。(4)专家意见:认为预应力曲桥内力受温度、径向预应力等诸多因素作用,下复杂多变。国外对预应力曲线梁桥研究已有较长历史,而我国随着高等级公路建设发展,预应力曲线梁大量投入运用,对实践和理论研究仅有20来年,从理论计算和技术规范来讲才

5、初具成型,需要对实践和理论研究不断完善。特别是对预应力产生的径向力的扭转作用考虑不足,以致于近几年实际施工中,独柱弯梁桥出现多起事故:有的预应力张拉后发生梁体转动,有的是荷载试验中发生偏转,有的在通车数年后发生梁体侧向位移及扭转变形或出现裂缝等。而美林立交桥右桥0#桥台内侧支座悬空是一个比较新的问题,产生原因比较复杂,对此分析研究是一个比较新的课题。其主要原因是梁部及桥面系恒载在横桥向的不平衡效应、预应力效应、混凝土收缩徐变以及温变效应等综合作用,使梁体向曲线外侧产生扭曲变形,最后导致0#台内侧支座脱空。4加固措施(1)整梁部横向恒载,在右幅箱梁1、2

6、#孔的内侧箱室灌注C40混凝土;(2)设T形帽梁及支座:T形帽梁采用C40预应力钢筋碇,横桥向长4.5m,根部高2.44m,端部高0.5m,厚1.0m,端部到根部采用R=206.8m的圆弧过渡,帽梁上加横桥向预应力,采用0VM15-5锚固体系,5-75钢饺线,极限强度1860MPa,①55mm波绞管成孔,帽顶面设置予埋钢板,钢材采用16Mn钢,钢板厚10mm。附加支座采用D=450,H=117mm的球冠圆板橡胶支座。(3)墩身加固:墩身采用1.6x1.8m的八角形截面钢筋観外既有圆柱墩(见图1).(4)基础加固:在1#墩和2#墩左右两幅的桩中心处各加1

7、根挖孔桩、桩径1.5m,桩长15米,施工时桩尖伸入强风化岩或辉缘岩1.加为止,新旧桩之间用承台连接,承台厚1.5m,长1.4m,宽3.5m。5加固顺序(1)吊移中间盖板、恢复0#台右幅梁内侧支座,用钢板把支座悬空部分塞紧;(2)安装中间盖板;(3)右幅梁1、2孔内侧箱室灌注C40混凝土;(4)施工挖孔桩、承台;(5)完成1、2号墩身加固施工;(6)安装1、2号左幅梁墩顶附加支座;(7)中间分隔带填土;(8)安装1、2号右幅梁墩顶附加支座;6工后使用情况加固工程于2002年4月初完工,并进行交工验收通车;通过一年多运行观察,无发现异常现象,说明加固方案可

8、行。继本桥预应力曲线梁桥张拉后内侧发生翘曲后,在建的京福高速公路福州段跨福泉高速公路的一座匝道

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