主井提升设备设计

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1、主井提升设备、电控设备的选择主斜井井底设有煤仓，煤仓下口安设K－2型往复式给煤机，给煤能力130t/h。㈠、主斜井带式输送机基本参数确定1、矿井生产能力An=0.45Mt/a2、带式输送机工作制330d/a、16h/d3、煤的松散容重ρ＝850kg/m34、井筒长度L=L1+L2=380+130＝510m5、铺设长度L=525m（地面延伸长度15m）6、提升高度H＝172m7、倾角δ=5°、20°（加权平均倾角19°）8、输送机提升量130t/h9、胶带宽度B=800mm㈡、主要设计参数确定1、矿井现有胶带强度St=800N/mm2、每米输送物料质量qG=14.4kg/

2、m3、每米胶带质量qB=15.6kg/m4、托辊直径108mm5、承载段(槽形前倾)托辊间距1.2m；前倾角ε=1°20′重载托辊组旋转部分质量G1＝14.12kg，每米承载托辊转动质量qRO=11.77kg/m托辊槽角35°，槽形系数Cε=0.436、回程段(平形)托辊间距3m轻载托辊组旋转部分质量G2＝8.78kg，每米回程托辊转动质量qRU=2.93kg/m(平形托辊)7、长度系数C=1.28、模拟摩擦系数f=0.0289、启动系数，KA=1.510、传动滚筒(托辊)与输送带间的摩擦系数μ=0.311、导料槽长度lb=4000mm12、头部设两个清扫器，空段设两个

3、清扫器。13、带速V=2.5m/s㈢、提升设备选型：根据主斜井提升能力的要求和井筒特征，校验矿井现有DTL80/20/200S型强力带式输送机的输送能力。㈣、提升设备选型计算1、计算圆周驱动力主要阻力：FH＝fL1g[qR0+qRu+(2qB+qc)cosδ]+fL2g[qR0+qRu+(2qB+qc)cosδ]=8230.9N倾斜阻力：FSt=qGgH1+qGgH2=25260.1N主要特种阻力：FS1=Fε+FG1=601.0N式中：Fε=Cεμ0Lε1(qB+qc)gcosδsinε+Cεμ0Lε2(qB+qc)gcosδsinε=575.1N=26.0N附加特种

4、阻力：FS2=n3Fr+Fa=2400N满载时圆周驱动力：Fu=CFH+Fs1+Fs2+Fst=38138.2N2、计算传动功率传动滚筒轴功率PA为：PA=Fuv/1000=95.3kW驱动电机所需驱动功率：PM=PAη1－1=119.2kW取驱动系统正功率运行时的传动效率η1＝0.85。由此校验矿井现有电动机型号，并按电动机启动状态进行校核。现有电动机1台，功率200kW，电压为380V，可满足提升要求。3、输送带张力计算输送机采用头部单滚筒单电机传动，输送机布置及张力计算见图7－1－1。图7－1－1　布置及张力计算简图⑴、输送带不打滑条件校核输送带不打滑条件为：式中

5、：Fumax=KAFu=57207.4N单滚筒驱动围包角φ=190°，μ=0.3，得eμφ=2.7。⑵、输送带垂度校核输送带承载分支最小张力为：回程分支最小张力为：⑶、各特性点张力根据不打滑条件，按传动滚筒奔离点最小张力S2＝S2min＝33593.6N计算S3=S2+fLg(qRu+qBcosδ)+Fs22－qBHg＝10263.7N＞SHmin=5738.9N(满足回程分支最小张力的要求)S4=K′S3=10571.7N＞Scmin=4421.0N(满足承载分支最小张力的要求)S5=S4-fLg(qRo+(qB+qG）cosδ)+FSt+FS2=31607.6NS1

6、=KS5=36589.8N4、拉紧装置计算：拉紧力F0=2S4=21.1kN5、输送带安全系数校验：静安全系数的校验：(硫化接头)动安全系数的校验：式中：Eｆ—接头强度保持率，取0.9；Fs—启动制动时的过负荷张力，取0.4SmaｘFB—在滚筒上的弯曲附加力0.04(S1+S2)所用胶带符合要求。6、驱动装置传动滚筒合力Fn：Fn=124.4kN依据Fn初选传动滚筒，传动滚筒经过试选、返算，确定传动滚筒直径D=800，输送机代号8080.4，许用扭矩32kNm，许用合力为160kN，满足要求。传动滚筒扭矩：设计采用变频驱动方式。根据输送机代号和电动机功率、带速，装配型式

7、，选用Y－ZSY驱动装置，驱动装置组合号为572，根据组合号查驱动装置组合表选取驱动装置各部件。详见表7-1-1。7、输送机电控及保护装置胶带输送机电源由地面10/0.4kV变电所0.4kV母线引出，电控装置选择JPDK－ZN型强力带式输送机电控系统，由一台JPDK－ZN－ZKT主控台和一台变频柜组成。该电控装置除具有输送机所必须的煤位、速度、跑偏、撕裂、烟雾、温度等6种保护功能外，还具有与其它设备之间进行闭锁、联机的控制功能。8、附属设备主井口设主井井口房，主井井口房内顶部设起重钢梁，选用5t手动葫芦起重设备。㈤、年提升量计算：An＝3