车库等效均布荷载取值的分析与建议

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1、第40卷增刊建筑结构2010年4月车库等效均布荷载取值的分析与建议周宁峰，孟中朝（路劲地产集团有限公司，苏州215123）[摘要]车辆局部荷载作用下，对各类构件采用同一化的等效均布荷载有时过于简化，于安全性与经济性不利。通过分析后认为，在实际电算时，对于楼板、梁柱、基础、抗震设计应采用不同数值，并宜分别对应于采用满布（投影）荷载的相应倍数。[关键词]等效均布荷载；跨度效应；板形效应；满布荷载AnalysisandadvicetodesignvalueofvehicleequivalentuniformloadZhouN

2、ingfeng，MengZhongchao（RoadKingPropertiesHoldingsLimited,Suzhou215123,China）Abstract:Under‘localloading’ofvehicle,itmaybetooroughtousesame‘equivalentuniformload’ondifferenttypesofstructuralelementsinsteadof‘localload’.It’sharmfultothesafetyandeconomy.Withanalysis

3、,itisproposedthatdifferent‘equivalentuniformload’shouldbeusedatdifferentstructuralelementsuchasslab,beam,column,foundationandanti-seismiccalculation.Keywords:equivalentuniformload;spaneffect;shapeeffect;packeddistributionload0引言这种等效专指“弯矩”内力相同。由于车辆轮压是局《建筑结构荷载规范》（

4、GB50009—2001）第4.1.1部作用，从微观角度分析，局部作用区域下的楼板在条规定了普通客车、消防车楼面荷载取值，并在第受力时通过弯、剪、扭向四周传递效应，如果没有约4.1.2条对梁等构件的活载折减方法进行了表述。但是束则继续向四周扩散效应，相反，如果在某方向遇到实际工程中，设计人员对此经常有模糊的认识，甚至约束，则在该方向产生弯矩，并同时减弱了向其他方错误的做法，一方面可能对结构设计的安全性造成威向的扩散。胁，另一方面又可能使梁、竖向构件及基础的设计出1.1局部荷载的跨度效应现浪费。以下通过计算比较，给出建议

5、的取值方法，规范条文说明上要求的消防车排布情况见图1。以期满足适用广泛性和计算平滑性要求，并便于设计先讨论板的跨度效应。限于篇幅，只讨论荷载作者理解和电算时采用。用面的长边平行于板跨的情形。图2左为2m跨的单向1板的等效均布荷载及合理换算方法板，受消防车轮压每个60kN，作用在0.2m×0.6m的范规范4.1.1条将楼盖分成“板跨不小于2m的单向围内。按照规范附录B方法计算：板厚h加两倍垫层厚板”和“板跨不小于6m×6m的双向板”两类。由于2s共计0.2m,有bcx=0.4m，bcy=0.8m，l=2.0m，′两个等效

6、荷载数值相差40%以上，并未提及在实际工b=bcx+0.7×l=1.8m，由于e=1.4m＜b，因此取b=程中应用最为广泛的板跨小于6m的双向板以及跨度（1.8+1.4）/2=1.6m。经计算Mx=31.2kN·m（考虑动力2大于2m的单向板，造成设计人员往往无所适从，或系数1.3），则qe=8×31.2/4/1.6=30.84kN/m。者凭理解随意取值的情况，因此完善这部分的取值方类似的，如果单向板的跨度增大到3.0m，如图2′法显得十分迫切。之中、右所示，则b=2/3×0.8+0.73×3=2.723m，b=规范附

7、录B规定，“楼面的等效均布活荷载，应（2.723+1.4）/2=2.06m，经计算，组合一Mx=32.18kN·m2在其设计控制部位上，根据需要按内力（如弯矩、剪（考虑动力系数1.3），qe=8×32.18/9/2.06=13.89kN/m，2力等）、变形及裂缝的等值要求来确定。在一般情况下，同样，组合二的qe=8×30.29/9/2.06=13.07kN/m，综合2可仅按内力的等值来确定”。对于楼板而言，已经明确，取13.78kN/m，随着板跨的继续增大，qe仍会下降。86可见，随着板跨的增大，板的有效分布宽度明显增

8、大，一规律，引进“板形系数”ks，取值可见表2.降低了板控制截面的弯曲效应。车辆等效均布荷载随板形系数（n为长短边长比）表2板跨增大而降低，这种现象可称之为板的“跨度效应”。n21.81.61.41.31.21.11.0ks1.001.051.131.251.341.441.571.78因此，长短边长相近的双向板，车辆等效均布荷载