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1、汽轮机推力瓦温度高分析与治理1设备概述山东邹平顶峰热电公司2号汽轮机于2000年1月投产，投产后推力瓦运行温度正常.2002年11月份，该机组进行第一次大修•修后推力瓦温度变高，部分瓦块温度最高时达105C,是机组安全运行的霓大隐患。2006年12月份马鞍山发电厂汽机分场承揽了该机组的第二次大修任务•经过分析论证找出了床因，对该项缺陷进行了彻底的治理.该汽轮机型号为：C25—&83/0.588型抽汽式汽轮机•南京汽轮机厂生产制造•机组1号轴承为推力支承联合轴承，推力瓦为密切尔式，其结构如附图所示。推力盘推力瓦附图推力支
2、承联合轴承结构图2推力瓦温度高原因分析(1)由制造厂提供的有关技术数据对该机组转子的轴向受力进行定量分析计算，正常运行肘推力瓦的工作瓦面轴向受力为正(推力有车头往后)，额定负荷时推力为10t,变工况最大推力为15t。根据推力瓦块尺寸计算推力瓦总承载面积为61884mm2,其比压为，①额定工况比压：P=G/A=10000X9.8/61884=1.58MPa②变工况极限比压：P=G/A=15OOOX9.8/61884=2.37MPa其中:G—瓦面所承受负载；A—瓦块承载面面积。额定工况比压在许用比压值范围内(0.686〜1
3、・96MPa),极限比压也在允许范围内(不大于2・5MPa)。也就是说汽轮机转子整副推力瓦V-推力盘平均圆周速度(m/s),根据计算得62.8m/s。c整个推力联合轴承磨榇所消耗的功为：N=M+Nz=0・344XICT?x225X2802X30004-61884X2.5X0.0018X62.8/1020=35(kW)②联合轴承所需油量Q的计算：Q=60・07N/(^tXrXc)式中：△t—油的温升，取10Cr—油的比重(kg/L),取0.895kg/Lc—油的比热，取1・67kJ/kgCQ=60.07N/(AtXrXc
4、)=60.07X35/(10X0.895X1.67)=140.7L/min所设计选用的负載能力是能保证推力瓦处于正常运行状态的。(2)根据联合轴承及其所承受的比压对整个联合轴承进油量进行校核计算.①轴承所发生的热量等于转子与该轴承磨擦所消耗的功率N。a径向支撐轴承磨擦消耗功率计算式如下*N,=KLD2n(kW)式中，L—轴瓦长度(mm)・设计尺寸为225mm1D—轴颈直径(mm),设计尺寸为280mm
5、匚一转速,(r/min)i取额定转速3000r/min；K—系数，对于高速汽轮机的轴承为0・344)X10_b瓦块式
6、推力轴承所消耗的功率计算式为*N2=AP
7、xV/1020(kW)式中：A—推力瓦块工作面积(mm2),61884mm2；P—推力瓦单位面积上的压力(MPa),选2.5MPa»P-磨榇系数，根据透平油黏度计算取0・0018;①联合轴承进油节流孔板直径校核计算：D=4.6(Q/o))1,J式中2—油流速，计算取润滑油流速为7m/s,节流孔直径：D=4.6X(140.7/7)1,2=20.6mm。现场实际节流孔直径为25mm,大于设计尺寸，进油量能够满足轴瓦工作需要。(2)检査通流部分间隙、叶片结垢情况均良好。(3)对联合轴
8、承解体,并有针对性的作了以下检査：①检査推力盘工作面瓢偏度卍轴颈晃度.瓢偏度为0.02mm,晃度为0.01mm%在标准范围内(推力盘瓢偏标准范围为0〜0・03mm,轴颈晃度标准范围为0〜0・03mm)。②检査推力间隙为0.41mm,在标准范围内(0・35〜0・45mm);检査各挡油齿间隙也在标准范围内)将转子吊出检査推力瓦块发现工作瓦第2、3、4瓦块有明显过热摩擦痕迹，且第4块瓦块鸭金有过热熔化现象・③将推力瓦拆除，拆下各热电阻温度测点送实验室校对测最误差，各测点测虽误差均在合格范围内。说明推力瓦块确实存在超温的缺陷。
9、④检査联合轴承的径向支承轴承，发现该轴承铛金面后部有明显过载痕迹,而后部(约轴瓦宽度1/2)钩金与转子轴颈未接触到，且越往后间隙越大.①根据(2)点发现的笫2、3、4推力瓦块磨损冋题，说明这三块瓦较其它瓦块承力重。该推力支承联合轴承设计球面具有自位能另，正常运行情况下各推力瓦块应该均匀承力，不应该有这种现象。进一步对各瓦块厚度进行检查，各瓦块厚度偏差均小于0・02mm・也在标准范围内。由此说明该联合轴承运行中球面不能够完全自位，否则不会出现第2、3、4块瓦块的磨损情况。②检査球面紧力为0・04mm,在标准范因内(0.0
10、2〜0.04mm)。将联合轴承上下球面空合，打入定位销，紧中分面螺丝在上下球面涂红丹粉检查联合轴承球面与球面座接触情况，接触面积达75%以上且接触点分布均匀情况正均匀下降造成前箱扬度与1号轴颈扬度不一致•引起支承联合轴承球面与球面座轴向几何中心不吻合,联合轴承体前端低头，推力瓦座支檸面与推力盘上部距离偏小，受力较大。②安装时球面紧
