地下室底板抗浮锚索设计.pdf

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1、2015年8月建材与装饰规划与设计地下室底板抗浮锚索设计陈雁（贵州省城乡规划设计研究院贵州贵阳550000）摘要：地下室的抗浮设计原理虽然简单，却是结构设计的重要部分，关乎结构的安全使用，应予以重视。本文拟结合具体工程实例，重点就地下室底板抗浮锚索设计进行了分析。关键词：地下室；底板抗浮；锚索设计中图分类号：TU473.1+3文献标识码：A文章编号：1673-0038（2015）32-0023-02引言灰岩的极限摩阻力特征值按《建筑边坡工程技术规范》地下室底板抗浮锚索设计人员需充分理解规范，合理选择抗（GB50330-2002）表7.2.3-1和勘察报告取：泥质灰岩frb=400kPa

2、。浮设计中需要的设计参数，并根据场地、水文、土层资料等情况盂根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）表7.2.4取钢选择合理、经济的抗浮措施。绞线和M35水泥砂浆的粘结强度设计值：fb=2950kPa。1工程概况4锚索轴向拉力验算拟建建筑位于贵州省湄潭县，由A座（酒店，19层），B座（商锚索为2组6准15.2mm直径的钢绞线，锚索入射角为90毅，锚索设计锚固段为6m，抗拉强度设计值f=1320N/mm2，总的轴向设住，18层），C座（商住，24层）及裙房（4层）组成。地下一层为车y库，层高6.0m。酒店采用框架剪力墙结构体系，商住采用部分框计拉力值最大为1353kN：支

3、剪力墙结构体系。Na=Nak/2=1353/2=676.5kN根据《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）第7.2.2和2地下水类型及埋藏条件7.2.3条：《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第3援0援2条第6酌N款规定：“建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题时，尚应进行A臆0a（1）s孜f2y抗浮验算。”并在条文说明中指出：抗浮设计水位是很重要的设N计参数，影响因素众多，不仅与气候、水文地质等自然因素有关，l逸ak（2）a孜仔Df1rb有时还涉及地下水的开采、上下游水量调配、跨流域调水和大量酌N地下工程建设等复杂因素。对情况复杂的重要工程，要在勘察期l逸0a

4、（3）a孜n仔df3b间预测建筑物使用期间水位可能发生的变化和最高水位有时相将孜=0.69，酌=1.1，f=1320N/mm2，N=676.5kN带入（1）式计20ya当困难。故现行国家标准《岩土勘察规范》（GB50021）规定，对情算得A=817mm2，单根钢绞线的公称截面面积为139mm2，6准15.2s况复杂的重要工程，需论证使用期间水位变化，提出抗浮设防水的截面面积为A=834mm2>A=817mm2，满足设计要求。s位时，应进行专门研究。将孜1=1.0，D=130mm，frd=400kPa，Nak=676.5kN带入（2）式计算拟建场区南西侧13m外为湄江河，场区地下水主要受

5、湄江得：锚索锚固体与地层的锚固长度la=4.14m，锚索锚固体设计锚河河水影响。河水通过场区上覆土层渗入开挖的基坑中，河水水固段为6m>la=4.14m，满足设计要求。位即为场区地下水水位。勘察期间处于平水期，河水标高将孜3=0.6，酌0=1.1，d=15.2mm，fb=2950kPa，n=6，Na=676.5kN带755.20m。根据湄江河湄潭县城段历史最高水位，在洪水期时河入（3）式得：锚索钢绞线与锚固砂浆间的锚固长度la=1.47m，锚索水标高758.0m，高于地下室底板标高（754.70）3.7m。勘察时本场钢绞线的锚固段为6m>la=1.49m，满足设计要求。地基坑已经开挖结

6、束，根据现场观测，基坑内基本无水，说明上综上，锚索设计满足规范要求。覆土层隔水效果较好。但是考虑到长期的渗流达到水动力平衡后，场区水位就会达到河水水位高程，对地下室底板有浮托力作5抗浮锚索现场试验用，须做好抗浮抗拔设计。依据上述设计施工后，对其进行现场试验，验证抗浮锚索的在场地地下室开挖到设计标高后，基岩裸露或者浅埋，分布稳定性。通常抗浮锚索的破坏形态有：淤注浆体与岩土体之间发连续，承载力较高，可作本拟建物持力层，其承载力特征值fa越生剪切破坏；于锚索杆体由于抗拉强度不足造成破坏；盂锚索杆体与注浆体界面之间发生破坏；榆锚索埋入稳定地层时，受力使2400kPa，基础采用柱下独立基础及墙下

7、条基。该建筑因上部建筑自重不均匀，设计时抗浮力与水浮力平衡得地层呈锥体拔出；虞锚索群整体发生破坏。如果发生以上现象计算分区域验算。地下室底板的梁板采用倒置楼盖计算，保证水则说明抗浮锚索的承载力不足需要重新进行设计施工。依据规浮力传至柱、墙上。主楼位置采用“压”的做法，裙房部分基础采范要求本次试验分别选择MG1和MG2两个锚索作基本试验。工用“拉”的做法。程抽取两个抗浮锚索进行现场测试，抗浮锚索参数如表员所示。愚试验前对试验所需的仪器进行标定校正