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1、。,等效斜度也不同(4)SY一10型踏面在轨底坡1:40~,灿“06“,、f、,1:20的磨耗形钢轨上运行时其在直道暗百价轨上、在平衡位置附近的等效斜度为0.8D~一S丫塑图东这台.。,5丫一一目14几018比原设计SY型有较大的改进….一14一b、、,l七人碑以训划1SY图14.林趁峪面入,,0zI横向重力复原刚度与轮轨间隙的关系.,由式(3一10)和(4一2)~(4一5)可以.,奋别,~一计算SY型踏面的横向重力复原刚度其计一目甲一,二二阵肠爪民。算结果如图16所示各种因素对横向重力J-轮软问陈扩丫而讥丽丽,刚度的影响大体上
2、与对等效斜度的影响相。.咭.图15等效料度和轮执间欧的关系近,由图15可以看出圆弧形踏面的等效斜ō.队叻时:吕度具有以下特点绪面翎机(1)等效斜度值一般大于常用锥形踏面占Y悦田`4一。5丫一l。},4一。。妇的斜度值川研Sf一了0一`一匕旧(2)等效斜度值随轮对在平衡位置时的。轮轨间除的减小而增大,(3)经过合理的设计可以得到较小的4I)心用川,,曰等效斜度而且在可能的轮轨间隙范围内斌漏漏鑫釜耽氛向瓜『。`可以使等效斜度变化不大图16横向重力刚度与轮执间陈的关系奋车辆底架强度计算的简化法武昌车辆工厂章金纷,,只,实践表明用力法计算
3、底架要计算简单的公式算出公式中所有数据均直接取,,过程不过分简化其鳍果是能相当准确地反自计算简图省去原图乘法中从绘各个力。(指、映实际应力的分布情况的而对于车体图计算力图中座标值到按构件的力图逐一,,,底架以上部分多属薄壁结构)用现在简易图乘的繁琐过程因而化繁为简易于掌。,分的计算方。法所得结果则一般与实际应力相握,整太大但此缺陷可以利用设计规范中比较底架强度计算以垂直载荷作用下的计算。,。齐全的约束数据来弥补所以底架的力法工作量为最大本文仅将这一计算进行简化。计算对于车体设计是有着实用意义的本文(不包括垂直载荷下水平变形的计算工
4、况)。针对用抽象的系统图乘法计算正则方程式系其他工况的正则方程式系数的计算要简单得,,,,数太萦琐工作盆大这一间题提出直观的多简化意义不大当然也可按同样分析方,,(有。分析法即简化法其结果使一般底架法进行简化,)系统,任意个多余未知力对称及不对称兹将一般车体概括为三类分述其垂直。的所有正则方程式系数可分别用各自的较载荷下的简化计算19.011翻长道牟辆年挤:,编号方法规定如下从一位枕梁向右第一、~、,,底架对车辆搜向中心线为非对称23根为第二根为依次类推最右一根。、、系统n+1bZb3…bn+1和CZC3…为夙中n十C1分别表示各
5、根横梁距一位和二位枕梁一般车体结构及承载均对称或接近对,。,称于车辆纵向中心线所以可取底架的一间距离图中标出各梁惯性矩I的符号唯。。q中半进行计算其计算简图及基本系统图如图其中I中为中梁惯性矩之半为中梁承受。,q侧1所示的均布载荷之半为一根侧梁上的均布n,。设大横梁有根且其垂直弯曲刚度不载荷。,等为与多余未知力的编号一致大横梁的l由心右11111’1:1111111奋,,`石!`I中1石汤几怀}石,,正弄卜汤策踌下尾合序万尸腻’l-一月一。r一,一了/I创I口I别日口日自.{份一。bZI口一.b弓公,、,用图乘法计算底架时通常采用
6、在中梁与下为正反之为负与作用于端梁横梁及、。,枕梁横梁交叉处割开的基本系统本文所侧梁的单位力的方向一致并依此规定各梁。1所示的基本系统较简述分析方法采用图挠度的正负号规则现将正则方程式各系数。、、、便(包括外载荷项)分解为中梁侧梁端梁,x,=1处各部分在垂直载荷工况下求解超静定底架结枕梁及横梁变形引起的在位,,,;,移色中构的多余未知力时假设只考虑各梁的弯曲简称为各该梁的分位移分别记为。。,△iP中……`喂与△;P横1所示基本系统中与于是可先求出各变形图中梁及侧梁均,,,,为简支伸出梁前者以两心盘为支承后者梁的分位移公式然后分别叠
7、加之即得正、。;以两枕梁端为支承各端梁枕梁及横梁则则方程式各系数的计算公式分析基本结构。,可视为植入中梁的悬臂梁当基本结构(割在每一单位力或外载荷作用下的变形情况、断后无多余约束的静定结构)受力(单位力或可知侧梁端梁及横梁的挠度等于各自的分,。外载荷)时各梁即产生挠曲并引起各割断位移中梁的挠度通过端梁或横梁的垂直平。。ip处的垂直位移每一单位位移i8t(△)即表移等于中梁的分位移枕梁的挠度通过侧粱x:=,示一对1(或外载荷P)作用下各梁变形的垂直平移当由侧梁传至两枕梁端的力相、=,。引起于x1割断处的垂直位移的合成值同时即等于枕梁
8、的分位移现以求图1中、、”n+,。+2,i(t各为1.22中的任意一数下扣呻及队)1中的公式为例并用图2说。、,,,同)其中由中梁端梁及横梁引起的位移明该图未画出横梁其中粗线是变形前各,,取向上为正由侧梁及枕梁引起的位移取向梁的位置细线是中梁与枕梁
