盖梁施工托架受力计算书.doc

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1、安乐塘大桥盖梁施工托架计算书2017年10月目录一、工程概述1二、计算依据2三、设计荷载及组合2四、结构建模3五、计算结果45.1支反力计算45.2托架H45a型钢验算55.3槽36a分配梁验算65.4工12a分配梁验算85.510×10cm方木验算95.6托架稳定性计算10六、结论11一、工程概述安乐塘大桥位于西景线（G214）K2571+672处（祥临路桩号为K146+020），于2007年12月通车。桥梁全长265.00m，桥面总宽12.0m，车行道宽11.0m，上部结构为(64+115+64)m预应力混凝土连续刚构，下部结构为钢筋混凝土双肢

2、薄壁墩、桩基础，重力式桥台、桩基础和扩大基础。该桥中跨跨中存在严重下挠，为了改善受力，拟在中跨跨中对应位置增设桥墩，布设支座，主桥由三跨连续刚构变为四跨（64+57.5+57.5+64）m刚构-连续组合体系，并通过在箱外腹板增设体外预应力、中跨跨中梁段设置腹板加厚层、横梁的方式来实现加固目标。中跨增设格构式桥墩布置图如图1.1所示。图1.1中跨增设格构式桥墩布置图新增桥墩上需利用托架施工盖梁，本计算针对桥墩上的托架系统进行验算，确保其具有足够的安全性。托架的布置如图1.2所示。图1.2托架布置图二、计算依据（1）《公路工程技术标准》(JTGB01-

3、2014)（2）《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)（5）《公路钢结构桥梁设计规范》（JTGD64-2015）（6）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）（7）《建筑结构荷载规范》（GB5009-2012）（8）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）三、设计荷载及组合（1）设计荷载根据建筑施工手册相关规定，施工阶段托架上各向施工荷载取值如下：（a）结构自重：混凝土容重按26k

4、N/m3计算（考虑1.05涨模系数），钢材容重按78.5kN/m3计算。（b）施工人员及机具荷载：3.0kN/m2；（c）混凝土振捣：4.0kN/m2。（2）荷载组合根据《公路桥涵设计通用规范》，计算中，考虑以下两种状态下的荷载组合：（a）承载能力极限状态验算支架强度及稳定性时，采用本组合下产生的效应组合值S进行计算，相应的组合系数如下：S=1.2支架自重＋1.2混凝土荷载（考虑1.05涨模系数）+0.7×1.4临时荷载（人群机具荷载、混凝土振捣等）（b）正常使用极限状态验算支架变形时，采用本组合下产生的效应组合值S，相应的组合系数如下：S=1.0

5、支架自重＋1.0混凝土荷载（考虑1.05涨模系数）+1.0临时荷载（人群机具荷载、混凝土振捣等）。四、结构建模为了计算盖梁在现浇过程，托架各构件的应力及变形情况，本计算采用MIDAS/Civil2015桥梁有限元程序，对支架系统进行结构建模计算。计算时，分别考虑上部盖梁自重、支架自重、施工人员及机具、混凝土振捣荷载，分别计算在承载能力极限状态和正常使用极限状态下，支架体系各个构件的受力状况。盖梁底膜系统由马蹄撑、分配梁F1、分配梁F2、方木和竹胶板构成；马蹄撑使用H45a型钢，分配梁F1使用槽36a型钢，分配梁F2使用工12a型钢；盖梁底模、侧模均

6、使用10×10cm方木做背肋，1.5cm厚的竹胶板作为面板加工制作。模型共建立736个节点，1157个单元，托架整体有限元模型如图4.1所示。（a）托架三维图（b）托架正视图b）托架侧视图图4.1托架整体模型图4.2托架有限元模型五、计算结果5.1支反力计算考虑结构自重、施工人员及机具荷载、盖梁混凝土自重，承载能力极限状态下，墩柱的支反力如图5.1所示。图5.1支反力计算由图5.1可知，施工阶段，最不利荷载组合下，每个桥墩钢管柱的最大支反力为2218.5kN。5.2托架H45a型钢验算钢托架采用H45a型钢，，承载能力极限状态下，托架的弯曲应力和剪

7、应力如图5.2所示。（a）弯曲应力（MPa）（b）剪应力（MPa）图5.2托架系统应力图（MPa）由图可知，承载能力极限状态下，托架最大拉应力78.94MPa，最大压应力56.79MPa，均小于钢材的容许应力190MPa，最大剪应力41.39MPa，小于容许剪应力110MPa。因此，托架强度强度满足要求。图5.3托架系统变形图（mm）正常使用极限状态下，托架的变形如图5.3所示。由图可知，正常使用极限状态下，托架最大竖向变形为0.91mm，小于容许值L/400=1200/400=3.0mm。因此，托架刚度满足要求。5.3槽36a分配梁验算F1分配梁

8、采用槽36a，承载能力极限状态下，槽36a分配梁的弯曲应力和剪应力如图5.4所示。（a）槽36a分配梁弯曲应力（MPa）（