《高温后再生混凝土力学性能试验研究》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。
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广西大学学位论文原创性和使用授权声明本人声明所呈交的论文，是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研巧成果。除已特别加标注和致谢的地方外，论文不包含任何其他个人或集体己经发表或撰写的研究成果，也不包含本人或他人为获得广西大学或其它单位的学位而使用过的材料一。与我同工作的同事对本论文的研究工作所做的贡献均已在论文中作了明确说明。本人在导师指导下所完成的学位论文及相关的职务作品，知识产权归属广西大学３。本人授权广西大学拥有学位论文的部分使用权，目：学校有１权保存并向国家有关部口或机构送交学位论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅，可｛＾将学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索和传播，可Ｗ采用影印、缩印或其它复制手段保存、汇编学位论文。本学位论文属于；□保密，在年解密后适用授权。材＾保密。＂＂请在上相应方框内打Ｖ（）论文作者签名：杳伊日期指导教师签名．：日期么９瓜＇７＇；电子邮箱作者联系电话： 高温后再生混凝±力学性能试验研究摘要一种绿色环保的建筑材料再生混凝主（简称ＲＡＣ）是，可Ｗ有效回收利用建筑垃圾，又能解决自然资源紧缺问题，应用前景广阔。目前学者对再生混凝止力学性能的研究大多数局限于常温状态，而对高温后再生混凝止为学性能的研究较少。鉴于，目前的研巧现状，本文运用试验研究的手段对再生漏凝止高温后为学性能进行深入的研究：首先，通过再生粗骨料取代率０％，３０％，５０％，７０％，１００％）、强（度等级（Ｃ３０、Ｃ５０）、粗骨料类型（碎石、卵石）等为变化因素，设计了１６８个’？８００Ｃ再生混凝±的标准棱柱体，对试件进行高温试验，高温湿度为２ＣＴＣ，观察试件颜色改变和裂缝出现等表观现象，得到漏凝±质量损失随温度的变化规律，并提出了再生混凝王髙温质量损失的计算公式。其次－，通过对静置至室温的再生漏凝王试件进行高媪后单轴受压应力－应变曲线试验，观察了试件的破坏过程与形态，获取其髙温后应力应变全曲线，基于各实测的试验数据，分析了再生混凝止高温后抗压强度、峰值应变、弹性模量、损伤、延性和耗能等随温度的变化关系，并提出了相对应的拟合公式。研究结果表明；高温后，再生混凝±的烧失量随温度的升高而增加，－取代率越大，试件烧失量也增大；应力应变曲线由陡峭逐渐变平缓，所有持征点都向右下方移动；混凝±强度和弹性模量大幅度降低，峰值应变逐Ｉ 渐增大，；混凝止初始损伤增大损伤发展过程中平台期增长，主要破坏区间不断延长，试件破坏时的应变也逐渐增大；温度的升高并不都是削弱的海凝止的延性，该可能是由于作用温度升高，纔凝王应力降低的同时伴随着应变增大，这是二者协调平衡的结果；再生混凝王破坏时耗能有所降低。最后，在试验的基础上，对火灾后再生混凝主的评估鉴定方法提出了巧步探讨。关键词：高温再生混凝主强度衰减弹性模量损伤延性耗能ＩＩ ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＭｅｃｈａｎｉｃａｌＰｒｏｅｒｔｉｅｓｏｆＲｅｃｃｌｅｄｐｙＡｒｅａｔｅＣｏｎｃｒｅｔｅａｆｔｅｒＨｉｈＴｅｍｅｒａｔｕｒｅｇｇｇｇｐＡＢＳＴＲＡＣＴＡｓａｋｉｎｄｏｆｒｅｅｎｂｕｉｌｄｉｎｍａｔｅｒｉａｌｓ，ｒｅｃｃｌｅｄａｒｅａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅＲＡＣｇｇｙｇｇｇ（）ｈａｓｂｅｅｎｒｏｖｅｄｔｏｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｒｅｃｃｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎｗａｓｔｅａｎｄｓｏｌｖｅｔｈｅｒｏｂｌｅｍｐｙｙｐｏｆｓｈｏｒｔａｅｏｆｔｕｒａｌｒｅｓｏｕｒｃｅｓｗｈｉｃｈｉｓｉｎｔｔｔｉｌｌｉｔｉ．ｈｅｎａｒｅａｏｅｎａａｃａｏｎＦｏｒｔｇ，ｇｐｐｐｒｅｓｅａｒｃｈｏｆＲＡＣｍｏｓｔｓｃｈｏｌａｒｓｕｓｔｆｏｃｕｓｏｎｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｒｏｅｒｔｉｅｓｏｆ，ｊｐｐｎｏｒｍａｌｓｔａｔｅｌｅｓｓｃｏｎｃｅｒｎｉｎｗｉｔｈｍｅｃｈａｎｉｃａｌｒｏｅｒｔｉｅｓａｆｔｅｒｆｉｒｅｄａｍａｅ．Ｉｎ，ｇｐｐｇｌｉｈｔｏｆｃｕｒｒｅｎｔｒｅｓｅａｒｃｈｓｉｔｕａｔｉｏｎｔｈｅｅｘｅｒｉｍｅｎｔａｔｉｏｎｈａｓｂｅｅｎｕｓｅｄｔｏｍａｋｅａｎｇ，ｐｉｎｔｅｎｓｉｖｅｓｔｕｄｏｆｍｅｃｈａｎｉｃａｌｒｏｅｒｔｉｅｓｏｆｆｄ．ＲＡＣａｆｔｅｒｉｒｅａｍａｅｙｐｐｇＦｉｒｓｔｌｃｏｎｓｉｄｅｒｉｎｒｅｌａｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏｏｆｒｅｃｃｌｅｄｃｏａｒｓｅａｒｅａｔｅｙ，ｇｐｙｇｇｇ，ｓｔｒｅｎｔｈｒａｄｅｃｏａｒｓｅａｒｅａｔｅｔｅａｓｖａｒｉａｂｌｅａｒａｍｅｔｅｒ１６８ｓｔａｎｄａｒｄｒｉｓｍｇｇ，ｇｇｇｙｐｐ，ｐｓｐｅｃｉｍｅｎｓｗａｓｄｅｓｉｇｎｅｄｔｏｐｅｒｆｏｒｍｉｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｔｅｓｔｕｎｄｅｒｔｈｅ°？ｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｓｏｆ２０８００Ｃ．Ｔｈｅａａｒｅｎｔｈｅｎｏｍｅｎｏｎｓｕｃｈａｓｓｕｒｆａｃｅｃｏｌｏｒｐｐｐｐ，ｃｈａｎｅ，ｃｒａｃｋｓａｅａｒｉｎａｎｄｅｘｔｅｎｄｉｎｗｅｒｅｏｂｓｅｒｖｅｄａｎｄｔｈｅｉｎｉｔｉｏｎｌｏｓｓｇｐｐｇｇ，，ｇｖａｒｉａｔｉｏｎｌａｗｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｗｅｒｅｔｏｅｘａｍｉｎｅ．Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ，ｉｇｎｉｔｉｏｎｌｏｓｓｆｏｒｍｕｌａｏｆＲＡＣａｆｔｅｒｈｉｇｈｔｉｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓｉｖｅｎ．ｇＳｅｃｏｎｄｌｔｈｅｒｉｓｍｓｅｃｉｍｅｎｓｗｈｉｃｈｗｅｒｅｌａｃｅｄ化ｒｏｏｍｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｙ，ｐｐｐｐｗｅｒｅｅｒｆｏｒｍｅｄ－ｉｎｕｎｉａｘｉａｌｃｏｍｒｅｓｓｉｖｅｓｔｒｅｓｓａｎｄｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎ化巧化ｏｂｓｅｒｖｅｐｐｓｅｃｉｍｅｎｓｆａ－ｐｉｌｕｒｅｒｏｃｅｓｓａｎｄｆｏｒｍｓ，ａｎｄｔｏａｃｑｕｉｒｅｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｏｆＲＡＣｐａｆｔｅｒｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅ．Ｏｎｔｈｅｂａｓｉｓｏｆｄａｔａｆｒｏｍｅｘｅｒｉｍｅｎｔｔｈｅｃｈａｎｅｇｐｐ，ｇＩＩＩ ｒｅｌａｔｉｏｎｓ邮ｓｏｆｓｔｒｅｓｓｓｔｒｅｎｔｈ，ｅａｋｓ仕ａｉｎｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓｄａｍａｅ，ｄｕｃｔｉｌｉｔｇｐ，，ｇｙａｎｄｐｏｗｅｒ出ｓｓ＊ａｔｉｏｎｗｉ化ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｖａｒｙｉｎｇｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ，ａｎｄｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇｆｉｔｔｉｎｆｏｒｍｕｌａｓｗｅｒｅｒｏｏｓｅｄ．ｇｐｐＴｈｅｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｅｄ化ａｔ，ａｓ化ｅｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｃｏｎｔｉｎｕｅｄ化ｉｎｃｒｅａｓｅｉｎｉｔｉｏｎｌｏｓｓｏｆＲＡＣｒｏｗｓａｎｄｔｈｅｈｉｈｅｒｒｅｌａｃｅｍｅｎｔｒａｔｉｏｏｆ，ｇｇ，ｇｐ－ｒｅｃｃｌｅｄｃｏａｒｓｅａｒｅａｔｅｔｈｅｒｅａｔｅｒｉｇｎｉｔｉｏｎｌｏｓｓｉｓ．Ｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓｙｇｇｇ，ｇｂｅｃｏｍｅｇｅｎｔｌｅｇｒａｄｕａｌｌｙａｌｌｆｅａｔｕｒｅｏｉｎｔｓａｒｅｍｏｖｅｄｔｏｔｈｅｒｉｔ．Ｔｈｅ，ａｎｄｐｇｈ＂＂ｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓｏｆＣＯ打Ｃｒｅｔｅｒｅａｔｌｉｅｄｕｃｅｄａｎｄｅａｋｓｔｒａｉｎｉｓｍｏｉｅｇｙ＞ｐｒａｄｕａｌｉｎｃｒｅａｓｅｓ．ＣｏｎｃｒｅｔｅＩｎｉｔｉａｌｄａｍａｅａｎｄｔｈｅｌａｔｆｏｒｍｏｆｄａｍａｅｉｎｇｇｐｇｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｐｒｏｃｅｓｓｉｎｃｒｅａｓｅ，ｔｈｅｍａｉｎｄａｍａｇｅｚｏｎｅｅｘｔｅｎｄｅｄｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙｗｉｔｈｆａｉｌｕｒｅｓｔｒａｉｎｉｎｃｒｅａｓｉｎｒａｄｕａｌｌ．Ｔｈｅｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｒｉｓｅａｒｅｎｏｔｗｅａｋｅｎｔｈｅｇｇｙｐｄｕｃｔｉｌｉｔｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｗｈｉｃｈｍａｂｅｄｕｅ化ｔｈｅｅｆｅｃｔｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｓｔｒｅ巧ｄｅｃｒｅ红化ｙ，ｙａｎｄｓｔｒａｉｎｉｎｃｒｅａｓｅａｐｐｅａｒｉｎｇａｔｔｈｅｓａｍｅｔｉｍｅｗｈｅｎｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｉｓｒｉｓｉｎｇ，ａｎｄ化ｉｓｉｓ化ｅ化ｓｕｉｔｏｆｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎａｎｄｂａｌａｎｃｅｂｅｔｗｅｅｎ化ｅｍ．ＷｈｅｎＲＡＣｆａｉｌｕｒｅｏｃｃｕｒｓ，ｏｗｅｒｄｉｓｓｉａｔｉｏｎｄｅｃｒｅａｓｅｓ．ｐｐＦｉｎａｌｌｙ，ｂａｓｅｄｏｎｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙ，ｔｈｅｅｖａｌｕａｔｉｏｎｍｅｔｈｏｄｏｆＲＡＣｓｔｒｕｃｔｕｒｅａｆｔｅｒｆｉｒｅｗａｓｄｉｓｃｕｓ化ｄ．ＫＥＹＷＯＲＤＳ：ＨｉｈＴｅｍｅｒａｔｕｒｅＲｅｃｃｌｅｄＡｒｅａｔｅＣｏｎｃｒｅｔｅＳｔｒｅｎｔｈｇｐ；ｙｇｇｇ；ｇＡｔｔｅｎｕａｔｉｏｎ；ＥｌａｓｔｉｃＭｏｄｕｌｕｓ；Ｄａｍａｇｅ；Ｄｕｃｔｉｌｉｔｙ；ＰｏｗｅｒＤｉｓｓｉｐａｔｉｏｎＩＶ 目录摘要ＩＡＢＳＴＲＡＣＴ虹一１第章绪论１．１研究背景１１丄１再生混凝止２１丄２火灾的危害２１丄３建筑火灾的严重性和对策２１．２国内外研究现状３１．２．１常温下再生混凝±的力学性能３１．２．２富温后普通混凝王的为学性能４１．２３５．商温后再生混凝止的力学性能１．２．４火灾后结构评估方法６１．３研究目的与主要内容汝．．．．６第二章再生混凝±高猫试验研究８２．１试验设计８２丄１试验材料８２丄２配合比设计９＊２丄３试件设计及制作．．．．．．．９２．２高湿试验巧＂１０２．２温试验装置１０．１升２．２．２试验过程１０２１１．３高温试验２．３．１试件表面持征变化１１２．３２质１２．量损失２．４本章小结１６第Ｈ章再生混凝主高温后受压力学性能１７３１７．１试验装置及方法３．２试验破坏过程及形态１７３．３试验结果１９３．３．１应力应变曲线１９３．３．２峰值应力和峰值应变２１３．４高温后再生混凝±受压强度２２３．４．１受压强度衰减规律２２３４２４．．２受压强度衰减公式拟合Ｖ ３．４．３受压强度衰减与饶失量变化规律２６３．５本章小结２７第四章再生混凝±高温后受压变形性能２９４．１弹性模量退化２９４．２峰值应变变化３２４－．３应应变曲线力３４３３．．１本构曲线对比３４－３．３．２应力应变曲线公式捣合％４．１损伤演变分析４０．２延性分析４４２４．３耗能分析４４第五章火灾后再生混凝±结构评定初探４８５．１评定工作程序４８５．２判断火灾作用温度４９５．３构件的检测及损伤分析５０５．４本章小结５１第六章结论和展望５２５．１主要结论５２５．２展望５３参考献５５致谢５８攻读学位期间论文发表情况、获奖情况及参与的科研项目巧ＶＩ 广巧大単工程硕古単化论文商温后巧生银礙王力學化化试验巧突第一章绪论１．１研究背景１丄１再生混凝±一虽然硕体结构和木结构在实际工程中的实际应用中仍占有席么地，钢结构的应用比例又不断增大，但现如今世界上绝大部分的建筑结构仍主要广泛采用混凝±结构。随着城市化发展进程的不断加快，人们加速兴建各种高层和超高层建筑，市场对混凝±的需求量与日俱增。混凝±的主要原材料为粘±、砂、石和水等自然资源，人类社会历经几千年的发展，在对自然资源的利用存在着过度消耗问题，同时±地资源短缺问题尤为突出，，。城市的发展规划需要对旧城区进行改造拆除旧建筑产生的建筑垃圾处理起来极其困难，只能采用露天堆置或者填埋的传统方法处理，占用了大量的王地，造成了严重的环境污染，。废弃混凝止是建筑垃圾的最主要组成部分每年需要清理的废弃混凝止Ｗ高达１０亿吨Ｗ上。于是，是否可１＾把建筑垃圾变废为宝，即重新回收利用起来便成为了一项迫切需要解决的课题。■ｙＩＩＨ－１－１图城市的高层建筑群图１２房屋折迁的建筑拉圾－－Ｆｉ１１Ｔｈｅ１ＩｉｎｉＦ．ｌｉｉｏｗａｓｅｏｆｏｕｓｅｕｌｌｅｄｏｗｎｇ．化１ｂ山ｄｇｓＣ山ｓｔｅｒｏｆｃｔｙｉｇ１２Ｄｅｍｏｔｎｔｈｐｄ＂＂将废弃混凝王块经破碎一再生骨料并用、清洗、分级和按定比例配合后得到的，其部分或全部骨料代替天然骨料配置所得的源凝止即被称为再生混凝止（ＲｅｃｙｃｌｅｄＰ１一ＡｇｇｒｅｇａｔｅＣｏｎｃｒｅｔｅ，简称ＲＡＣ。再生混凝±是种新型的节约型建筑材料，它能很）好的解决废弃混凝止的回收再利用问题，避免了±地的，节省了废旧混凝±的处理费用占用，，，很好的保存了天然资源既保护环境又很好地解决了市场上对混凝王不断增加的需求量，促进建筑业的可持续发展。第二次世界大战之后，欧美和日本等发达国家率先对废弃混凝±的循环再利用进行了研巧，在取得重大的相关研究结果和工程实践的基础上一，积极制定系列相关的国家法律和国家标准为再生混凝±的研究和应用发展提供保障。２０世纪９０年代起，我国也逐步加入到了再生混凝±的研究行列中来并取得了可观的研究成果，，同时把再生混凝止技术应用到了建设工程和交通行业中为了推Ｐ－Ｗ进再生混凝上技术的发展我国也制定了有关的国家和行业标准。目前，再生混凝±的利用问题己成为许多国家共同研究的热点课题之一合理将再生混凝±替代天然骨料，１ 广西大単工程硕古単位论文商盘后巧生礙额上力聲性能试驗巧兜运用到实际工程中己经成为各国资源合理利用开发和可持续发展的必由之路。１１２火．．巧的危害一火通常被看作是溫暖和希望的象征，促进，是人类赖Ｗ生存的种自然力量了人类一，，，造福了人类社会人类最初对文明的进步推动了历史进程的发展。与其它动物样火充满了恐惧和害怕，，认为它难Ｗ靠近来人类逐渐发现了火的好处便主动地利用，后火。从学会运用自然火来加热食物、驱寒和抵御野兽的袭击开始，人类揭开了认识自然和改造自然的新篇章。一但作为种自然力量，火具有双面性，可Ｗ给我们带来光明，失去控制的火也会带来巨大灾难。火灾具有随机性和复杂性，时，火并且在近年来呈现多发的上升庭势；同灾还与人类的活动和社会环境密切相关，近些年来世界各国都进入快速发展期，人口进一。步加密，，财富不断累积引起火灾的因素的各种自然和人为因素也随么増长即便我们取了相关的防灾措施也无规避火灾的发生，伤亡人数与财产损失数也呈几何增长。如轰动世界的１８７１年美国芝加哥大火，市区８平方千米的地区统统被烧毁，造成至少２５０人丧生，１０刀人无家可归，１．７万多间房屋被毁，无情的大火在３０个小时内把这个世界重要的工业城市几乎夷为平地，经济损失无法估量。而我国２０００年洛阳东都商厦一２７的场突发大火，造成了３０９丧命，７人受伤，直接经济损失５刀元。２０１４年台湾高一雄盛夏深夜发生一起燃气连环爆炸事件，致使整个街道及周边建筑瞬间变成片火海，死伤人数合计２９２人，爆炸造成路面塌陷３米多深，部分车辆被轰至三层楼高。ｌｉ絶若－ＨＵ．；一－国１－３芝加哥大火图１４高雄连环爆炸＂＂－－Ｆ．１３ＴｈＣＦ．１ｉｎｅｘｌｉｉｇｅｈｉｃａｇｏｉｉｅＦｉｇ４ＴｈｅｃｈａｐｏｓｏｎｏｆＧａｏｘｉｏｎｇ１１３．．建筑火灾的严重性和对策火灾的本质是可燃物经过触发点燃后逐渐发展而成的一种失去控制的蔓延燃烧的灾害现象。世界各国每年大量的建筑物遭受火灾，与其他类型的火灾相比，建筑火灾的ｔＷ火势蔓延速度快、扑救难度大、造成大量人员伤亡和严重的经济损失。如今人们在对建筑需要有安全性和舒适度的要求外，对建筑美观的要求也越来越离，大量新型建筑材料和装饰材料被广泛应用，而这些大部分都是易燃材料。同时现如今人们的生活中离不一。开火和电，这些都埋下了火灾隐患的种子，旦不注意用火用电就极易发生安全问题一般情况下，大多数混凝±结构在其施工过程和长期服役过程中的外部环境温度绝２ 广苗大舉王程硕古學位论文京堀后巧生艰凝上力舉Ｉ出化试验研究对值不高且波动幅度较小，目前的混凝±规范为依据来进行设计是能够满足建筑物在设计年限内具有足够的安全性，、适用性和耐久性的要求。但是结构在长期的服役一期间发生火灾概率不小，岛发生火灾，就极可能引起结构的材料性能劣化或承载力有所下降，严重的可导致构件局部破坏，危及结构安全性，甚至致使整体倒塌造成重大Ｘ程事故。众多惨烈的火灾事故教训深刻，，、引人深思对待火灾我们应该采取何种措施？为＂＂一些火灾的应对政策此，国家提出了，主旨为预防为主、立足于抗，其中比较奏效［Ｗ的有：０）火灾源头防止和火势蔓延控制。可采取措施有：于建筑物间设置合理宽度的消防安全通道和防火间距，同时设置多道抗火防御区和防火墙；配置自动报警器、灭火器材一旦发生火灾和消防喷淋系统等消防灭火装置，即立刻根据所在地的火场燃烧特点来；对火势进行有效控制；２，。、对结构抗火问题给予充分的重视并开展积极的科学研巧如：对建筑材料构（）件或结构的高温前后力学性能进行理论分析和试验研究，并基于此，寻求提高结构抗火能力的有效方法，便未来制定实用的结构抗火设计规程；．．，３拟定实用的建筑物火灾损伤情况检测和评估系统，提供成熟、有效的结构修复和（）加固措施。对己经遭受火灾的建筑物，需要我们正确和科学地判断该建筑的受损程度，评估其是否仍具有足够的安全性和可靠度，从而可合理的制定加固修复对策，减少灾害带来的经济损失。＃１．２国内外研究现状１９世纪末，美国等西方发达国家就率先投身到高温问题的研究中来，直至２０世纪ｉｓ６ｔｉ±０年代，中国学者才加入到结构抗火和材料高温性能研究的行列中来。然而混凝材料的高温为学性能研究分别有基于高温作用下的受力状态和高温作用后受力状态这两种情况，各自分属于两个不同的课题范畴，根据本课题的研充内容与方向，本部分侧重对高温后混凝±受力状态变化的研究现状进行分析。１２．１．常温下再生混凝±的力学性能抗压强度是再生混凝止力学性能的一个基本指标，它与原始混凝±的强度、再生骨料取代率，、配合比和破碎方式等因素有关各国学者相关于再生混凝±力学性能的研究ｉ７一ｔ３试验所得强度规律比较离散，不同研究者的结论也不致，Ａ．Ｋ．Ｐａｄｍｉｎｉ。其中认为原有混凝±的强度对所形成的再生源凝±强度存在较大程度的影响，指出原有混凝王强Ｗ度等级的提高将引起再生混凝±强度的增大，但变化关系并非线性相关；ＮｉｘｃＷ通过１４￣２０％相关试验，证明同天然混凝±相比，再生混凝±的抗压强度较低，约降低％；ｉ９ｔ３Ｗｅｓ油ｅ分析己有的试验结果，提出再生混凝±的抗压强度较普通混凝±降低１０％的３ 广西大學工程硕古學位论文商混后巧生巧游上力學愧能试验巧究日本的ＢＷ．Ｃ．护的研究发现了再生混凝主的抗压强度不仅比普逼混凝王低观点．Ｓ，且；ＰＵ提高再生粗骨料的取代率，再生混凝±的强度也随之不断降低。巧此相反，Ｙｏｄａ、Ｒｉｄｚｕａｎ、Ｓａｌｅｍ、Ｈａｎｓｅｎ认为再生混凝±的受压强度高于同水灰比下所配置的天然混凝±的强度一，方面是因为再生粗骨料外观的棱角更加分明，有利于增加粗骨料与水泥胶体在界面处的黏结力一，；另方面是认为再生骨料与水泥胶体存在着物理化学反应最终Ｐｓ导致两者之间相容性的提高ｉ。ＲａｔｔａｐｏｎＳｏｍｍａ在开展的研巧发现水灰比对再生混凝王强度的影响程度基本与普通混凝王的一致。１．２．２高温后普通混凝±的力学性能关于高温后普通混凝±的力学性能，国内外学者己进行了较多研究，试验结果表明：普通混凝±高温后的抗圧强度、抗拉强度和弹性模量等都有不同程度的劣化。Ａｂｒａｍｓ（１９７１严歧变了骨料类型及加载程序，研巧混凝±抗压强度的变化，试验发现：相同温度作用下，桂质骨料混凝±强度减小速率高于巧质和轻质骨料混凝±。ＰＷ西南交通大学的李固华等于１９９１年レ义混凝±含水率、试件尺寸、热处理制度、冷却静置时间为变化参数，进行了强度试验。结果表明：含水率、热处理制度和冷却静止时间都对混凝＋高温后强度有所影响。大连理工大学的胡倍雷等于１９９４年对普通混凝±高温后的双向荷载作用下的强，试验指出了主应力比值不变时度和变形特性做了研巧，混凝±的双向轴压强度随温度而降低，但是朝性却呈现相反的趋势，同时高温后试件在双向轴压加载时破坏形态与单向加载的试件破坏形态有较大差异。哈尔滨建筑大学的吴波等于１９９９年对４４个Ｃ４０和Ｃ６０两种等级的棱柱体试件进行受压试验，分析所实测的高温后混凝王的应力应变全过程曲线的变形特征，通过比例极限点、临界点、峰值点、反弯点和收敛点这５个特征点来详细混凝止应力应变曲线的全过程变形特性。°°°东南大学李敏等于２００２年对经历了２００Ｃ、４００Ｃ、６００Ｃ和ｌＯＯＯｒ温度作用后的Ｃ４０、Ｃ６０和Ｃ７０的立方体试件进行受压试验，对受火温度、试件尺寸和强度等级与混凝王力学性能的变化规律进行了分析。试验结果表明：高强混凝王强度与普通混凝±一样皆随温度的升高而降低，但高强混凝±的强度降低幅度更大，同时混凝±试件小截面的强度损失较大截面混凝±的大。’°四川大学的间慧群等于２００４年对经历Ｏ？７００ｌＯＣＣ高温后普通混凝±立方体试件进行了抗压试验研究，讨论了受火温度、冷却形式及静置时间是否影响高温后抗压强度。研究结果发现：温度升高，混凝王抗压强度减小；采用焼水冷却方式时，混凝王强度低于自然冷却方式的混凝止残余强度；而随着静置时间的增长，絕凝止抗压强度先持续降低后有所恢复。ＰＳｌ中南大学的余志武等于２００５年研究了高温后Ｃ４０和Ｃ５０及Ｃ８０高强混凝王，基于试验数据，拟合了各类型混凝±的高温后峰值应力、峰值应变、弹性模量等估算４ 广西大學工程项女學位论文高强息巧生银凝止方學性能？试驗巧究公式，并提出了高温后混凝±的受压本构方程。研究结果表明：试件尺寸、温度、恒温时间、冷却方式和混凝±类型等因素对高温后混凝±力学性能皆有影响。ＰＷ同济大学的余江滔等于２０１１年基于受火后混凝±的损伤形态和损伤演变规律，引入了弹黃单元损伤模型，并利用Ｗｅ制１分布函数，推导出了高温后混凝±单向受压和单向受拉的随机损伤本构模型，通过对比验证，，计算结果与实测数据吻合较好证实了随机损伤本构模型可用来描述高温后泡凝±的破坏机理。１．２．３高温后再生混凝±的力学性能目前国内外学者对再生混凝±的研究主要局限于常温状态下的力学性能，进入再生，因此相关研究文献较少混凝±高温材料力学性能的研究较晚。ＫＰｉ］［ｎ］Ｔｅｒａｎｉｓｈｉ等于１９９８年研究了高温后再生混凝主，其研巧表明：高温后再生混凝±的残余抗压强度比普通混凝止低，且随温度的升高强度逐渐下降，与常温状态下，再生源凝王不同的是，对不同再生粗骨料取代率的再生混凝±其抗压强度的降低与取代率之间没有显著的相关关系。Ｋｈａｌａ护等于２００４年碎巧块为再生粗骨料，进行了的再生混凝±高温后性能的试验，并与普通混凝主进行了对比，探讨了混凝±吸水率、骨料密度和原材料强度等因素对再生混凝王的高温后力学性能是否存在影响。０６ＴＣ￣ｒＣ同济大学的肖建庄、黄运标等于２０年对经历２（８０（高温后再生混凝±进行了抗压和抗折性能试验研究，再生粗骨料为取代率和受火温度为变化因素，讨论了混凝止剰余强度和剩余抗折强度的变化规律，结果表明：与普通混凝±相似，再生混凝±的剩余抗压，、抗折强度因作用温度的升高整体上呈现下降趋势粗骨轉取代率对再生混凝±剩余抗压强度和抗折强度有影响。ＰｓｌＺｅｇａ等于２００９年分别Ｗ不同水灰比和粗骨料类型来配制再生混凝±，进行了再生混凝±高温试验，通过超声波法研究了高温后再生源凝止的回响频率、静态弹性模量和抗压强度，结果说明低水灰比的再生混凝±表现出更好的力学性能。３６［］２江西賴江职业技术学院的谢汇等于０１０年对经历了４５（ＴＣ高温后再生混凝主和普通混凝±进行了抗压性能对比试验研究，，研究表明较普通混凝±而言再生混凝±的剩余抗压强度和质量损失率受温度影响更大，降幅更大，并随着粗骨料替代率的増加而増大。广西大学的胡岳峰等于２０１２年Ｗ不同的受火温度和粗骨料取代率为变化参数，研究了立方体试件的单轴受压应力应变曲线关系，明确了因取代率的增加，曲线虽然类似但有所不同，，峰值应力逐渐降低，峰值应变有所増大脆性指数增大，延性变差。并运用Ａｂｕｑｕ－ｓ有限元软件分析了再生混凝±的热传导关系和温度为稱合关系，并模拟了试件在升温－恒温－降温这３个阶段内的应力和与应变关系及变化规律。 ？＆単性能广苗大學工程硕古学化论文高温后巧生５見凝王＾《试始巧兜１．２４．火巧后结构评估方法少数建筑直接在火灾中被烧毁或因结构实效而发生整体倒塌，绝大多数的建筑的损坏程度并不十分严重，火灾产生的高湿作用与灾后的降温过程都将对建筑物造成损伤，引发产生结构材料劣化和构件承载力下降等问题，因此这些建筑需经过评估、鉴定受损一程度后进行修复再重新投入使用，，。建筑火灾是个流动的燃烧过程发生火灾时建筑内的温度在空间和时间上具有复杂性一，同结构或构件中不同材料的热工性能不同，火灾下构件内的温度场变化复杂多样，构件的损伤也不尽相同。因此，对己经遭受火灾的一建筑，想要对火灾后结构构件损伤进行评估具有定的困难，需要科学的结构灾后鉴定标准来指导我们如何正确地判断建筑物的受损程度，恰当地评估该结构是否仍具有足够的安全性和可靠度，从而可Ｗ合理的制定加固修复对策，减少灾害带来的经济损失。对火灾建筑鉴定评估的相关研巧，早在２０巧纪５０年代，英、美、日等国家便率先研巧了混凝±结构的抗火问题，巧定了相应的评估方法，并制定了混凝±构件目测分级表和评估程序，１。而我国则起步较晚至今国内还没有相关的国家标准或规范可＾对ｇＰｉ各种结构和构件的火灾损伤程度加Ｌ：Ａ区分和界定，只出台了个别的地方标准且都存在着明显的不足，如何准确地对建筑结构火灾后进行损伤评估和如何进行修复加一同，势必成为国内外相关学者的个重要且主流的研究方向。１．３研究目的与主要内容与普通混凝±相比，再生混凝王本身自带缺陷，从水泥基体和再生粗骨料来源差异及生产加工差异，导致其力学指掠存在很大的离散性和差异性。鉴于目前学者对再生混凝王力学性能的研究主要局限于常温状态，而其高温后力学性能的研究较少，为了促进再生混凝±在未来实际工程中的应用，推进再生混凝±火灾后结构评估鉴定方法的发展，本文拟对再生混凝王高温后力学性能问题进行深入研究。１本文采用试验研究的方法，＾下几个方面主要内容：（１）分析国内外的相关研究现状，主要包括常温下再生混凝±的力学性能、高温后普通混凝±的力学性能、高温后再生混凝±的力学性能及火灾后结构评估方法；（２）对１６８个再生源凝王棱柱体进行高温试验，观察高温后试件颜色和裂缝等表，测量了混凝±的高温烧失量，观现象变化，得到混凝±质量损失随温度的变化规律并提出再生混凝±高温质量损失计算公式；（３）Ｗ静置至室温的高温后再生混凝±试件为研究对象，对其进行高温后再生混，观察了试件的破坏过程与形态凝±受压力学性能试验，获取混凝王高温后抗压强度、峰值应变－、应为应变曲线等力学指标，分析了高温后抗压强度随温度的变化规律、高温后抗压强度随烧失量的变化规律，提出相应的拟合公式，并且基于试验数据；４）－（基于受压试验，分析了高温后再生混凝王的初始弹性模量、峰值应变、应力应变曲线，、损伤演变、延性、耗能等变形指标随温度的变化规律及各因素的影响作用６ 广西大单工程巧古単ｔｔ论文巧狂盾巧生巧巧主々净ｉ住能试跑巧巧基于实测数据－，对高温后弹性模量、峰值应变、应为应变曲线进行公式拟合；（５）对火灾后再生混凝止结构的评估方法进行了初步探讨，重点讨论了评定工作程序、火灾现场温度的确定、构件的检测及损伤分析等问题。．麻ｍ９１ 广西大學工程硕古棠化论文高温后巧生巧凝上力聲性能试驗研究第二章再生混凝±高温试验研究近年来，国内外学者己经对常温状态下的再生混凝±力学性能进巧了大量广泛而深入的研究，但随着社会经济的快速发展，火灾呈多发上升趋势，结构抗火问题逐渐成为一学术界和工程领域的热点研究问题之。但绝大多数己有的结构抗火问题研巧主要侧重于普通混凝±材料，而玻及到再生海凝±的高温力学性能的研究比较稀少，这对再生混凝王日后在实际工程中的推广和应用十分不利，因此，有必要对高温后再生混凝±材料进行深入的研究。本试验分为高温试验和高温后再生混凝±受压为学性能试验两个部分。本章主要介绍高温试验部分：通过Ｗ再生粗骨料取代率〇％，３０％，５０％，７０％，１００％）、强度等级（（Ｃ３０、Ｃ５０）、粗骨料类型（碎石、卵石）等为变化因素，设计了１６８个再生混凝±的标准￣棱柱体，对试件进行高温试验，２（ＴＣ８０（ｒＣ目栋温度为，观察试件的颜色和裂缝等表观现象变化，得到源凝±质量损失随温度的变化规律，并提出了再生混凝王高温质量损失的计算公式。２．１试验设计２１１．．试验材料本试验所采用的母体混凝±均来源于广西大学工程防灾与结构安全教育部重点实验室的废弃构件￣２０ｍｍ，经过飄式破碎机破碎、筛分、清洗而得，再生粗骨料粒径为５，天然粗骨料为连续级配的碎石，最大粒径为２０ｍｍ。夭然粗骨料及再生粗胥料实拍照片２－１如图所巧。水泥为的海螺牌普通超酸盐水泥，强度等级为３２．５Ｒ和４２．５Ｒ。细骨料采用天然海砂，拌合水为城市自来水。圓圍圓（ａ）天然碎石粗骨料化）再生碎石粗骨料（Ｃ）再生卵石粗骨料２－图１天然粗骨料及再生粗骨料＊Ｆ－２１Ｎｌｉｇ．ａｔｕｒａｃｏａｒｓｅａｉｅａｔｅａｎｄｒｅｃｃｌｅｃｏａｒｓｅａｒｅａｔｅｇｇｇｙｇｇｇ８ 广西大掌工租项古酱ｔ论义麻出后巧生纸■々掌狂化试巧研巧２丄２配合比设计本试验中强度为Ｃ３０的再生碎石混凝止的再生粗骨料的取代率有５种，分别为０％，３０％，５０％，７０％，１００％，水胶比为０．４３，砂率为０．３２，在不同粗骨料替代率的条件下，取代率０％的配合比为基准，在其它取代率的配合比中，控制使水泥、自来水、砂完一全相同，粗骨料总质量致。强度为Ｃ５０的再生碎石混凝±的粗骨料取代率为１００％，水胶比为０．３２，砂率为０．３８。Ｃ３３２再生卵石混凝主的取代率为１００％，试配强度为３０，水胶比为化４，砂率为０．。－１各再生混凝止配合比设计具体见表２。３２－１混凝上的配合化（ｋｇ／ｍ）Ｔａｂ２－ｒｌｅ１Ｔｈｅｍｉｘｒａｔｉｏｏｆｒｅｃｙｃｌｅａｇｇｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅ３每ｎｊ抢各材料用量（ｋｇ）裕强度等级粗骨料类型取巧率水灰比砂率试件个数水泥砂天然骨料再生骨料水０％１１２９０２４个３０％７９０３３９２４个．４３０５６４２５２４Ｃ３０碎石如％０．３２５００５３２５６５１个寒７０％３巧７卯２４个１邮％０１１２９２４个Ｃ３０巧石００％０．４３０．３２５００５３２０１１２９２１５２４个１Ｃ５０碎石１００％０．３２０Ｊ８６４１５９００９６４２０６２４个２丄３试件设计及制作Ｗ＇ｍｍＸＸｍｍ的一本试验共制作了８组１５０１５０ｉｍｎ３００标准棱柱体试件，每组中均吝强度为Ｃ３０的５种取代率的再生碎石混凝止、Ｃ５０的再生碎石混凝±和Ｃ３０的再生卵石混凝±试件一工况的试件各３个１６８组为室温对比试件，，每种，全部试件共个。其中－２Ｃ－另外尤组试件需经过高温试验。试件编号分组见表２，其中ＲＡ、ＬＡＲＣ和ＲＡＣＣ５０分别指Ｃ３０再生碎石混凝王、Ｃ３０再生卵石混凝止和Ｃ５０再生碎石混凝止，字母ＲＡＣ－－后面的数字代表取代率，ＲＡＣ０２００最后的数字代表作用温度。如：ＲＡＣ５０５００指Ｃ３００－再生碎石混凝±的取代率为州％，目标温度为５（ＴＣ；ＬＲＡＣ４００指Ｃ３０再生卵石混凝°±的取代率为１００％４００ＣＲＡＣ６００－Ｃ５０指Ｃ３０再生卵石混凝±的取代，目标温度为；°率为１００％，目标温度为６００Ｃ。再生拌合物在室温状态下采用强制式撥拌机进行攒拌，所有试件均在结构试验室统一。淺筑，机械振捣密实，拆模后进行２８天的标准条件养护９ 广苗大学工括硕女単化论文高涅忌巧生巧凝王义単化能试驗研突表２－２试件编号Ｔａｂ－２Ｓｅｃｍｅｎｓｎｕｍｂｅｒｌｅ２ｐｉｓ温度名称°‘‘’‘’＊２０Ｃ２００Ｃ３００Ｃ４００Ｃ５００Ｃ６日ＯＣ７００Ｃ８０ＣＴＣ￣￣－－－－－－－ＲＡＣＯＲＡＣＯ２０ＲＡＣＯ２００民ＡＣＯ－３００ＲＡＣＯ４００ＲＡＣＯ５００ＲＡＣＯ６００ＲＡＣＯ７００ＲＡＣＯ８００－－－－－－－民ＡＣ３０ＲＡＣ３０２０ＲＡＣ３０２０日ＲＡＣ３０－３００ＲＡＣ３０４００ＲＡＣ３０５００ＲＡＣ３０６００ＲＡＣ３０７００ＲＡＣ３０８００ＲＡＣ５０ＲＡＣ５０－２０ＲＡＣ５０－２００ＲＡ＂０－３００ＲＡＣ５０￣４００ＲＡＣ５０－５００ＲＡＣ５０￣６００ＲＡ＂０－７００ＲＡＣ５０－８００ＲＡＣ７０ＲＡＣ７０－２０ＲＡＣ７０－２００ＲＡＣ７０－３００ＲＡＣ７０－４００ＲＡＣ７０－如０ＲＡＣ７０－６００ＲＡＣ７０－７００ＲＡＣ７０－８００－－ＡＣ－－－－－２０１ｌＲＡＣ００＾００ＲＡＯ００５００００６０ＡＣＲＡＣ１００ＲＡＣＩＯＯＲＡＣ００２００Ｒ００３００１ＲＡＣｌ０ＲＡＣＩＯＯ７狐ＲｌＯＯ８００ＬＲＡＣＬＲＡＣ－２０ＬＲＡＣ－２００ＬＲＡＣ－３００ＬＲＡＣ－４００ＬＲＡＣ－５００ＬＲＡＣ－６００ＬＲＡＣ－７００ＬＲＡＣ－８００ＲＡＣ－Ｃ５０ＲＡＣ２０－Ｃ５０２０－５００－４００－５０ＲＡ５００－６００－５０ＲＡ７００－５０ＲＡ８００－０ＲＡＣ０ＣＲＡＣ３０Ｃ５０ＲＡＣＣＣＣ抓民ＡＣＣＣＣＣＣ５一备注。；每个编号试件做３块，总试块个数１６８２．２高温试验２１．２．升温试验装置－－本试验采用的高温设备是济南天力热处理设备研发中屯、制造的ＲＸ４５９３型工业箱型电阻炉，主要部件有炉箱、炉膛、炉口、热电偶、隔热层、重链筒和温度控制柜等。％°电阻炉的额定电压为３８０Ｖ，额定功率为４５ｋＷ，额定温度为０Ｃ，额定炉膛尺寸（ｍｍ）；ＸＸ４００Ｘ高４００ｋ－１００６００（Ｘ），２。２深宽，最大的装载量为ｇ高温试验设备详见图２＇ｋｎｍＭ＂Ｉｒ诵ＩｋｉＩｌｆ图２－２工业箱型电阻炉－－Ｆｉｉｆｕｒｎａｃｅ．２２Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｏｘｅｒｅｓｓｔａｎｃｅｇｌｂｔｙｐ２．２．２试验过程除室温对比组的试件外，其余７组试件均需经过电阻炉高温加热至预定温度，在电阻炉中模拟高温环境。首先，对放入电阻炉中前的试件进行称量；其次，为获取不同的温度场，依照的不同的预定温度将需要加热的试件分批次放入炉膛中验中记录炉内实测的升降温曲线；试并做记录。本试验中所有试件都于无初始应力状态下开始升温，当达到预计的最高温度后，恒温比。最后，待恒温时间满足后再切断电源，打开炉ｎ，让其自然降温到常温（２（ｒｃ）时再将试件取出，放置地面后进行试件外观特征观察和烧后质量的称量。°°￣温度中间级差为试件的预定加热温度范围为２０ｃ８０（ｒｃ１００Ｃ，加热，温度分别１０ ■■■广西乂＃工坦项古単位ｉｅ义方巧■总再生巧游主力＃往化化曲巧义°°°°°°°取为２００Ｃ，３００Ｃ，４００Ｃ，５００Ｃ，６００Ｃ，７００Ｃ和８００Ｃ。试件的实测升－ＴＣ时降温曲线如图２３所示，由于本实验室电阻炉的故障原因，当温度高于３０（，升温’曲线皆存在ｓｏｏｒ＾ｏｏｃ之间先上升后下降的温度波动。—２証獅．二瓣？－二端００■＇７００Ｘ！６１＼＂＼：ｉｉ＾＾—２００ｉ０１０〇０２００４００６００８００１０００。００时间／ｍｉｎ图２－３实测升降温曲线－ｖｅＦｉ．２３Ｍｅａｓｕｒｅｄｈｅａｔｉｎｃｕｒｖｅｓａｎｄｃｏｏｌｉｎｇｃｕｒｓｇｇ＾２．３试验结果及分析２．３．１试件表面特征变化由于混凝止的本质都是由胶结材料、骨料和慘和料经硬化而成的建筑材料，再生混ｇ凝±与普通混凝±类似，在经历了高温后，混凝±外表和内部都发生了复杂的物理和化学变化。试件由电阻炉内取出，，，细致观察其表面特征发现随着温度的增高试件的物理状态逐渐发生变化，主要表现为混凝主颜色的改变和和表面损伤的出其中表现损伤包括微裂缝的出现和混凝主的剥落，除此之外混凝止经历高温后还存若明显的质量损失，且所经历的最高温度不同，其变化的情况也不同。通过对高温后混凝主试件的观察发现：不同取代率的Ｃ３０的再生碎石混凝主试件和再生卵石混凝±试件在经历相同的高温作用后，其表面颜色变化相似，主要表现为颜色－－由灰色澄色灰白的逐渐变化的过程。其中，温度在３０（ＴＣ之前试件的表面颜色基本无一致为灰色４变化，与常温状态，皆；０（ＴＣ时，试件表面呈鸭黄色，颜色不均匀，但外观完整，未出现微裂缝；５０（ＴＣ时，试件表面颜色加重为赤金色，表面出现了少量微裂’Ｃ缝；６０（ＴＣ时，试件表面为授红色，颜色均匀，微裂缝多而乱，且裂缝长度增加；７００‘时，试件表面呈灰白色，裂缝增多，且呈星形分布的趋势，裂纹宽度增加；８００Ｃ时，试件表面呈灰白色，表面起皮个别出现缺角现象，部分试件混凝±表层脱落露出泛白的￣，混凝主变疏松。不同温度作用后４所示。骨料，试件的表面状态如图２１１ 广西大学工程巧古學ｔｔ论义巧化后再生银載生刀洋佐化试化巧巧瑟ｌｉ屋２３ＨＪ麵图２－４Ｃ３０试件表面颜色变化－Ｆｉ．２４ＳｕｒｆａｃｅｇｃｏｌｏｒｃｈａｎｇｅｏｆＣ３０ｓｐｅｃｉｍｅｎｓＣ５０的再生碎石混凝±试件在高温作用后，其表面颜色的变化主要为常温状态下的一青灰色－青红色－青褐色。温度在５０（ＴＣ之前试件的表面颜色基本无变化，与常温状态°－，皆为青灰色５００Ｃ７０（ｒＣ，致；时，试件表面呈青红色，表面龟裂，且裂缝较直较小‘８００Ｃ时，试件表面呈青褐色，微裂缝技多，但无缺角和混凝主表层脱落的现象。不同温度作用后２－５，试件的表面状态如图所示。頸量迅巧ｌＨｉＨｉｌＱＨｉ９！围２－５面顏色变化Ｃ５０武件表Ｆ－ｉｇ．２５ＳｕｒｆａｃｅｃｏｌｏｒｃｈａｎｇｅｏｆＣ３０ｓｐｅｃｉｍｅｎｓ２．３．２质童损失试件在升温过程中，混凝止内部经历了复杂的物理化学变化，游离水逐渐蒸发，结合水脱出一，浪凝±逐渐失重。最高温度不同，混凝主中两种形态的水的变化程度也不样，质量减轻情况也不同。对各试件在经历不同温度前后的质量进行称量，按照下式计算－，可由实测称量数据得到各试件的烧失量（％），各工况下试件的烧失量均值如表２３所示。＝—＾－Ｌｘ－ｌＯＯ％２１（），ｍ式中：ｍ为试件的高温前质量（ｋ）ｗｇ；ｒ为试件的高温后质量（ｋｇ）；Ｚ／为试件的质量烧失量（％）。高温作用对混凝主试件质量的影响十分明显－，图２６给出了不同取代率的Ｃ３０再生碎石混凝±试件经历不同温度后烧失量的变化情况一。同取代率的再生混凝止试件烧失量变化基本趋势相同，随着经历温度的升高，总体呈现上凸的曲线规律性増加。当温度‘２０－小于２０（ＴＣ时，试件烧失量很小，此时混凝止中存在的水含量变化情况不大（ＴＣ４００Ｃ；‘’之间Ｃ－Ｃ，烧失量増长迅速，主要是因为试件中的游离水首先受热蒸发脱离４００６００；之间，由于再生混凝主中氨氧化巧结合水开始脱出，烧失量略有提高，増长比较缓慢；超过６０（ＴＣ，，烧失量近似呈现线性增加，７０（ＴＣ开始絕凝主发生质的变化，骨料中白云１２ 广面大单工程项古学化论义商沮后巧主Ｓ昆游王力単性化试验研免，到达８０（ＴＣ时９．９７％石分解等，混凝主烧失量达到最大，可达左右。表２－３高温后混凝上试件的烧失量均值－Ｔａ２３ｉｅｎｓｂＡｖｅｒａｅｍａｓｓｌｏｓｓｒａｉｏｏｎｎｉｉｏｎｏｆＲＡＣｓｅｃｍｌｅｇｔｉｇｔｐ￣￣７０－温度ｒＣ）／编号ＲＡＣＯＲＡＣ３０ＲＡＣ５０ＲＡＣＲＡＣｌＯＯＬＲＡＣＲＡＣＣ５０２００％０％０％０％０％０％０％２００１．３５．１３％０１．４８１．３７％０．８６０．８９％％１．７４％％％３００１１．５０％３．６．２２５．０６３．７４．５８％．３％３０％５％％％１４０４６．０８８．０．５０５．９１％５．７７％６．６３％７．５％％１％４８％７．．５００６．０３％６．８５％７．．１９％８．６％７８２％８４４％１１％８１．５．０８６００６．０４％７．１４％６９．６％９．２９％９９％９％．７３％〇％１０．８３．０５７００７．４３％７．９１％ｔｌ７／〇７．８３．２０％９％９％８００８１０．．３７．２４％８．９９％９．２７％９．５２％９．９７％９２％９％一－温度后２６可，，经，由图见，对不同取代率的Ｃ３０再生混凝±从整体上来看历同一随着粗骨料替代率的提高，，试件的烧失量也有定程度上的增加这是可能是由于再生粗骨料表面粘附有水泥基体，其含水率和吸水率都高于天然漏凝±，，在相同水灰比下随着粗骨料取代率的增加，试件内水泥基体的总体数量增大，在配制混凝±时再生粗骨料的整体吸水量也增加，则在温度升高过程中，可供脱出的游离水和结合水也增加，最终导致了烧失量的提高。１－１１－ＲＡＣ０１０目ＲＡＣ３０Ｉ＇圍９Ｋ■ＲＡＣ５０Ｉｉ：Ｊ目Ｐｊ８－ＲＡＣ７０ｉｐ＾圍翻ＩＩＩＬｉｌｌｌｌｌ之００３００４００５００６００７００８００＂温度／Ｃ图２－６生碎石混凝上试件烧失量Ｃ３０再－Ｃ３０ＲＡＣＦ．２１ｒａｉｉｎｉｔｉｏｎｆｉｇ６Ｔｈｅｍａｓｓ〇巧ｔｏｏｎｇｏ－ＲＡＣ图２７给出了ｌＯＯ试件和ＬＲＡＣ在高温作用时烧失量变化的对比情况。从整体上来看，二者烧失量皆随湿度上升而显著增加，但ＲＡＣ和ＬＲＡＣ混凝止在各温度作用°°Ｃ之后再继续缓下的烧失量变化情况相差不大：ＲＡＣｌＯＯ在前４００Ｃ急速増长，在４００°？ＡＣ－ＴＣｌ１ＬＲＡＣ在２０（ＴＣ５００Ｃ的慢增加，在７０（时，ＲＯＯ试件烧失量达到峰值０．２０％；温度区间大幅度增长，在之后的高温，混凝±的烧失量表现为缓慢增长的趋势，在ｓｏｃｒｃＬＲＡＣ－时１０．９２％。：不同的骨料类型对高温烧，试件的烧失量达到峰值试验结果说明一失量并没有明确的影响规律，原因可能是两种混凝±的水灰比样，在高温作用时可供脱出的游离水和结合水数量也较为接近。１３ 广苗大単工役硕古単化话文商堀后再主银凝主力単性弟色化验研究ｃ画ａｏｉ…－ＢＢｉＲＡ■ｉｌｌ２００３００４００５００６００７００８００温度ＡＣ２－７图ＲＡＣ和ＬＲＡＣ试件烧失量化较－Ｆ．２７ＴｈｅｍａｏｓｒａｉｏｏｎｎｏｎｏｆＣ３ＲＡＣａｎｄＣ３０ＬＲＡＣｉｇｓｓｌｓｔｉｇｉｔｉ０－２８ＲＡＣＩＯＯ试Ｃ－Ｃ５０试图给出了件和ＲＡ件在島温作用时烧失量变化情况。总体二一２０上致（Ｔ，，且：当温度为Ｃ时，者烧失量皆随温度上升而显著増加变化规律较为°两种混凝±的烧失量很小３００Ｃ－ＴＣ之间混凝±试件质量损失，较为接近在５０（，两种；°３０明显较快，其中３〇｛ＴＣ和４００Ｃ时，Ｃ３０和Ｃ５０的试件烧失量相差较大，Ｃ试件烧失量高出许多；在到达５０（ＴＣ之后，两种类型的混凝±烧失量增加速度缓慢，都随温度略有提高，且两种类型的混凝±烧失量相差不大，８０〇ｒ时，Ｃ３０海凝±试件和Ｃ５０混凝±试件的烧失量各为－９－Ｃ０．９７％和９．３７％。但在各温度作用下５，再生混凝±的试件的烧失量皆小于Ｃ３０再生混凝主的试件，，主要原因可能是因为Ｃ５０混凝止的水灰比较小在高温作用时可供脱出的游离水和结合水少。１１］ＲＡＣ－Ｃ３０Ｈ＿１〇ｗｍ－ＲＡＣＣ５０■ｊＩＩＩＩ２００３００４００５００６００７００８００‘温度／ｃ２－ＡＣ－图８ＲＩＯＯ和ＲＡＣＣ５０试件烧：失量Ｆ－ｉ．２８ＴｈｅｍａｓｓｏｓｓｒａｔｎｉｎｉｉｏｎｏＣ３０ＲＡＣａｎｄＣ５０ＲＡＣｇｌｉｏｏｇｔｆ对普通混凝王的高湿烧失量，国外学者已做了相关的研究。而对再生混凝±的高温烧失量的研究不多，本文根据实测所得的试验数据，进行回归分析，提出了再生混凝±１４ 广西大擎工租巧古学化论文南进后井生银凝王＾单佐化试始巧巧烧失量的计算公式：５４Ｒ２７＝－主■－王（０．２９４）２，供＾口）／＝３－＼．９１１＋＼ｅ６ｌｌｒ２３ｙ＾．（）式中；。为试件的质量烧失量（％）ｒ；ｒ为试件的作用温度ｒｃ）；为影响系数，具体取－值见下表２４。表２－４影飾系数ｒ参考取值Ｔａｂ－ｆｉｌｅ２４Ｔｈｅ巧ｆｅｒｅｎｃｅｖａｌｕｅｓｏｆｉｎｆｌｕｅｎｃｅｃｏｅｃｉｅｎｔｓ各工况ＲＡＣＯＲＡＣ３０ＲＡＣ５０ＲＡＣ７０ＲＡＣｌＯＯＬＲＡＣＲＡＣＣ５０￣￣ｒ０＾＾ＯＪｉｉ０＾表２－５列出了为采用ｉＵ上建议的公式所得计算结果与实测值进行对比的结果。表２－５再生混凝上试件烧失量实测值与计革值对比Ｔａｂ－ｒａｅｄａｎｄｅａｓＩｅ２５ＴｈｅＣｏｍｐａｉｓｏｎｏｆｃａｌｃｕｌｔｍｕｒｅｄｉｇｎｉｔｉｏｎｌｏｓｓｏｆＲＡＣ实测值计算值实测值计算值试件编号汁算值義值试件编号开算值／实酿（％）（％）（％）（％）￣ＲＡＣＯ－２００Ｌ３５０＾＾ＲＡＣ７０－６００＾０６．９＾；ＲＡＣ０－３ＯＯ－７１．１３３６３１５３９４１１．２０．５．ＲＡＣ７０７００．８．－ＲＡＣＯ４００５－．９１５ＲＡＣ７０８００９．０２０．８５．５２９．８３１．０３－－ＲＡＣ０５００６０３５１．．．８９０．９８ＲＡＣ１００２００．３７０９７０．７０ＲＡＣ－Ｃ－０６００６．０４６．４８１．０７ＲＡ１００３００５．０６５．４１１．０７－ＲＡＣＯ－ＲＡＣ７００７．４３６．９００．９３１００４００６．０８７．６３１．２５＾Ｏ－－ＲＡＣ８００８．２４７．２１０．８７ＲＡＣ１００５００８．６７８．９６１．０３ＲＡＣ３０－２００－９１．１３０．７３０．６５ＲＡＣ１００６００．２９９．８５１．０氏ｉ－ＲＡＣ－３０３００３．５４．１１１．１７ＲＡＣｌＯＯ７００１０．２１０．４８１．０３舉－ＲＡＣ－３０４００５．７７５１．１．８０１．０ＲＡＣＩＯ０８Ｏ０９９７０名６１．１０－－ＲＡＣ３０５００６２００．．８５６．８１０．９９ＬＲＡＣ０．８６０９７１．１２－－ＲＡＣ３０６００７１４７．．．４．４９１０５ＬＲＡＣ３００３．７４５１１．４５－－１．．４００８３ＲＡＣ３０７００７．９７９７１０１ＬＲＡＣ．０１７．６０．９５－３０－８００８ＲＡＣ．９９８．３３０．９３ＬＲＡＣ５００７８２８．９６１．１５．－－ＲＡＣ２０．ＲＡＣ．８５１５０００．７４０．８０１０８Ｌ６００９．５９９．０３－ＲＡＣ－９５０３００３．６４．４８１．２４ＬＲＡＣ７００．８３１０．４８１．０７ＲＡＣ－－５０４００６．６３６．３２０．９５ＬＲＡＣ８００１０．．００．於１０％１－－ＲＡＣ５０５００７ＲＡＣ．．８．１１７．４３１．０４２００Ｃ５００８９０９１．００ＲＡＣ５０－６００６－．７３８．１６１．２１ＲＡＣ３００Ｃ５０１．５８４．９６３．１４－－ＲＡＣ．７００１５０７００８．１７８．６９１０６ＲＡＣ４００Ｃ５０４．５８．．５３－－ＲＡＣ５０８００９．．２７９０８０．９８ＲＡＣ５００Ｃ５０８．４４８．２２０．９７ＲＡＣ７０－２００－０９４１．４８００．５９ＲＡＣ．０１．００．８７６００Ｃ５．０８９－ＲＡＣ７０３００５－．２２４８５０省３００Ｃ５０９．０５９．６２１０６．ＲＡＣ７．ＲＡＣ－Ｃ８０－７０４００７．１．５４６．８４０．９１ＲＡ０Ｃ５０９３７０．０６１．０７ＲＡＣ７０－５００８．１９８．０４０．９８备注．方差均值为０．的１４：舍去坏值后，计算值与实测值得平均比值为１的４２化１７１４。；；变异系数为１５ 广巧大単工租硕古樂位论义巧狙后井生巧載王芳尊化化试验巧究２．４本章小结本章设计了１６８个再生混凝：ｔ标准棱柱体试件，进行了高温试验，观察试件的颜色和裂缝等表面特征的变化，得到了混凝±的高温质量损失。基于试验结果，分析了取代率、强度等级、骨料类型、湿度对混凝±高温后外观特征和质量损失的影响，主要结论如下：１Ｃ３０再生混（）凝主试件在经历相同的高温作用后，其表面颜色变化相似，随着作用温度的升高－－，主要表现为颜色由灰色楼色灰白的逐渐变化，试件表面表现为由完好－出现微裂缝－表层脱落漏出骨料的过程。Ｃ５０的再生碎石混凝±表面颜色的变化主要为常温状态下的青灰色－青红色－青褐色试件表面逐渐出现裂缝，并没有但无缺角和混凝，王表层脱落的现象。２高温后同一取代率的再生混凝±烧失量随温度的提高上凸的曲线规律增（）一加８０（ＴＣ时可达９．９７％左右随着粗骨料替代率的提高，试件的烧失量也看定程度上，；的增加：碎石与卵石混凝±烧失量较为接近，粗骨料类型对烧失量没有明确的影响规律；Ｃ５０的烧失量比Ｃ３０小，强度等级对烧失量存在明显影响；提出了烧失量计算公式，拟合结果较好。１６ 广巧大学＊工程硕古學位论义高温后再生５是凝上义単性能试始开双第Ｈ章再生混凝止高温后受压力学性能３．１试验装置及方法待试件冷却至室温后《ＧＢ／Ｔ５００８－２００２１），按照普通混凝±力学性能试验方法标准Ｋ－中相关规定和要求进行试验，采用ＲＭＴ２０１岩石与混凝±力学试验机加载，采用位移控制加载制度，加载速率为化００５ｎｕｎ／ｓ，系统自动测得相应的抗压强和和应为应变曲线，加载装置如图３－１所示。１｜０Ｊ＾ｕ图３－加载裝置１＂－Ｆ．３１Ｌｏａｉｇｄｉｎｇｄｅｖｉｃｅ３．２试验破坏过程及形态１、高温后Ｃ３０混凝主试件破坏形态对高温后Ｃ３０再生源凝王棱柱体，其破坏过程与形态与普通混凝止相似，但经历不同的温度作用后，混凝主试件的破坏过程及形态还是有所差异，部分试件的相关破坏形３－２态如图所示，３０（ＴＣ，。由图可见当温度为常温到时，在前期加载状态随着荷载的，试件表面没有明显可见的裂缝出现，增大，接近最大应为时试件中部表面出现了细短而平行受力方向的纵向裂缝，达到最大应力之后，应变増大，微裂缝不断延伸和扩展形°３００Ｃ－５成宏观斜裂缝，直至贯通全截面形成裂缝压碎区；温度为（ＫｒＣ时，受压破坏过程开始有所不同，：试件开裂时间提前，且初期裂缝细而密，达到峰值应力后裂缝迅速’发展成主斜裂缝形成斜压带；当超过６００Ｃ时，试件表面有初始微裂缝，在加载初期迭些初始微裂缝被压实，随着荷载的增加，裂缝不断延伸，经过峰值不久，沿受力方向出，在加载后期现了新的裂缝，试件的纵向变形和横向变形都増大，端部和角部有碎渣掉落，，，破坏程度严重试件破坏表面的裂纹增多増宽。对试件破坏界面进行细致观察发现裂缝主要产生与粗骨料界面和水泥砂浆内部基本无粗骨料劈裂情况，并且随着温度，１７ 广巧大學工程硕古聲位论文高强后巧生艰凝王力単性斌■试範研典的升高，粗骨料和水泥砂浆颜色越来越白，混凝±变酥。星誦鹽麗壓图３－２Ｃ３０试件破坏形态－．３２Ｔｈｅ枯０巧这ｉｌｕｒｅｍｏｄｅｓｏｆＣ３ＲＡＣｓｐｅｃｉｍｅｎｓ２、高温后Ｃ５０混凝王试件破坏形态图３－３给出了部分的Ｃ５０再生碎石混凝止试件的破坏形态５０。对Ｃ再生碎石混凝±棱柱体试件，在常温状态至４０（ＴＣ时，试件在加载初期，表面很少可见的裂缝，当接近达峰值应力时，试件表面出现较直较少的裂缝，达到峰值应力后，裂缝发展迅速，并发出劈裂声，，试件突然破坏而丧失承载为，试件被劈裂成片状碎块试验机无法采集到下°降段数据温度为４００Ｃ，；之后的试件，加载初期，试件的巧始微裂缝被压实随着荷载的增加，裂缝不断延伸，经过峰值不久，沿受力方向出现了新的裂缝，随着轴向位移的増大，。，裂缝发展变缓慢下降段承载为丧失，试件破坏国ｉ誦醒飄图３－３Ｃ５０试件破坏形态－ｕＦ．３３ＴｈｅａｒｅｍｏｄｅｓｏｆＣ５０ＲＡＣｓｅｃｍｅｎｓｉｇｆｉｌｐｉ对破坏界面进行细致观察，在常温状态到４〇（ｒｃ之间，试件的破坏界面平整，主要，基本无粗骨料和水泥砂浆之间的界面裂缝表现为粗骨料被整齐劈裂，水泥砂浆显深灰色。当温度超过４０（ＴＣ时，试件的破坏界面不再平整，在粗骨料被劈裂的同时出现了沿粗骨料和水泥石的界面粘结裂缝，且随温度的升高，界面粘结裂缝逐渐増多变密，水泥砂浆显灰白色３－４。部分试件的破坏界面如图所示。２０ｒ２００ｒ３００Ｖ４００Ｖ５０（ＴＣ７０（ＴＣ８０（ＴＣ图３－４Ｃ５０试件破坏界面Ｆ－．３４Ｔｈｉｉｅｆａｌｕｒｅｉｎ；ｅｒｆａｃｅｏｆ５０ＡＣｓｅｃｉｍｅｎｓｇｔＣＲｐ１８ 广酉大學工程硕古単位论文高强盾巧生海凝主力舉性化试验研究３．３试验结果３．３．１应力应变曲线－－由试脸实测的荷载位移数据，根据下面公式计算可得试件受力过程中的应力应变全过程曲线。二３－。ＮＩＡｓ＝Ａｌｌｌ（１）；式中：７＾为试件的轴向压力Ｊ为试件的全截面面积试件的受力过程中的压缩位；为；移／为试件的总。；高度由于试验设备刚度的影响，个别试件呈现突发性破坏，其应力应变曲线的下降段并一未测得３－５３组。如图所示，依照试件的编号每种工况下的个试件为，给出了所有试件的应力－应变全过程曲线。４０４０４０４０］］］］－３５．３５．３５３５．３０３０．３０．３０一剛县。；斯２■§ＩＦ〇〇〇４８１２１６２０〇４８１２］６２００４８１２１６２００４８１２１６２０－－－３－３３ｎ３应变／１〇应变／］〇应变／１〇应变〇４４０－０４０４０．］］３５－３５－３５－３５－．－３０．３０－３０．３０ＲＡＣ．Ｗ（）３ＩＭＭ４２，ｗ．。５２５２５－－；ＲＡＣ〇５〇〇Ｉ５；宴賓＾＾§晏２０２０．孤ＲＡＣＯ－５－孤００１３＂ＲＡＣＯ－７０－２．－－ＩＲＡＣ０８００２２羣＾喊／ＲＡＣ０６（ＨＭ６毫０羣．＾１５ＲＡＣＯ－６Ｏ０－１５－－－＾写１７５ＲＡＣ０７０（Ｍ９ＲＡＣＯ８００２３＾＾＾．這．－－荀？＝：１／＼〇７０［）２０均．／ＸＲ－８００－２４１０／＼＼這１０／ＶＶｒａＣＯ６００１８１０乂各公１０ＡＣ０５－＾ｙ１．．一０４８】２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０－－３－３３－３应变／１〇拉变／１〇应变／１〇应变／１〇（ａ）ＲＡＣ０应力－应变曲线４４〇４０．〇４〇１１１－．３５．３５．３５３５－－－３０．ｎＲＡＣ３０２０３３０－３０－３０＾＾、、纖＇与Ｉ完！完；！是ＥＥｉｏ；ｎ旅％－－廢￣｜２Ｓ；意§；；ｓ嗜ｓ户与＾．■ＯＦ〇／—〇ｙｒＩ—ｏ０４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０－３－３－３－３／应变应变ｌ〇／ｌ〇应变应变／ｌ〇／ｌ〇４４０４０－〇４０ｉ１］－－－３５３５３５－３５．３０－３化３０＾３０－－－？田２５田２５＾？２５２５－如＇２０．ＲＡ口爵。２０．２０：ＫＡＣ３國Ｚ－ＭＩＩ這Ｓｒ；；Ｉ；諸吾八／／；１訂：／ＸＣ３？．〇〇－．．．５ＳＳ｜！：：：＾于Ｄ％４８１２１６２０〇４８１２１６２０４８１２１６２０％４Ｓ１２１６２０－－－３３－３３／ｌ〇ｌ〇应变应变应变／应变ｄ〇／ｌ〇－（ｂ）ＲＡＣ３０应力应变曲线１９ 广晒大學工程硕古単位论文商遇后巧生民凝王力华性化试验巧兜４０１４０．４〇４０．１３５．３５３５３５ＡＲａｃ－５（Ｍ〇ｏｉｏ３０．０－３３０．．〇：／＾ＴＲＡＣ５（Ｍ（ＫＭ２－．－ＲＡＣ５０２０２．ＲＣ５。２５Ｊｒ＾。八Ａ。７Ｓ八＿Ａ（ＷＯＯ９，，ｙｙ／０＾０４８１２１６２０〇４８］２１６２００４８１２１６２０％４８１２６２０１３－３－３－３／应变应变Ｗ应变／１〇应变／１〇／１〇４０４０４０４０］］］］３５－３５．３５３５．３０－．３０３０３０－Ｂ５２５Ｗ２５．庐．．２５田２５，ＲＡＣ５Ｗ０ＭＵＲＡＣ５０－５００－Ｓ－Ｉ１５ＲＡＣ５０６ＷＭ７２０。２０．＂夸．－７００－２０５ＡＲＡＣ５ｌ）１９２．－氧ＸｒａＣ５０５００Ｉ４／＾Ｓ＜６０／１＾Ｃ５Ｏ（Ｍ６｜＿ＣＤＤ０４８１２１６２０〇４８１２１６２０〇４８１２１６２０％４８１２１６２０－３－３－３－３／！０应变应变／１０应变／１０应变／１０－（ｃ）民ＡＣ５０应力应变曲线４０．４０４０－４０－］ｊｊ３５．．３５３５３５－’－３０Ａ３０３０．３０＾巧２５ｒａ？－２〇ｗ兰；占／曜－３ｒＡｃｒ：：妄瓜ｔ八ａ严Ａｒ；：Ｄ＾０４８１２１６２０〇４８１２１６２００４８１２１６２０％４８１２１６２０应变＾－３－３－３／ｌＯ应变／／／ｌ〇应变ｌ〇应变ｌ〇４０４０４０４０］］］］３５．３５．３５－３５－３０３０．３０３０－２５．．玄２５２５．２５＾立立吉．，－０－羣２０２０．ＲＡＣ７。魯１７孤．ＲＡＣ７（７０１９２０－－Ｉ｜｜ＲＡ口山勝。ＡＲＡＣ７０ＳＯＵ１３／，－．－巧固。掘－．．ＲＡＣ７幽２４１４巧１５化巧１５／ｋ告Ｒ１５，＂翻／词ｌ〇．＾ＲＡＣ似邮－１５固１０．词１０．均！０；＾＾０°０４８１２１６２０〇４８１２１６２０％４８１２１６２０〇４８１２１６２０－３－３－３－３／１〇应变应变／１〇应变／１〇应变／１〇ＲＡＣ７０庭力－（ｄ）底变曲线４０４０．４０仙］１］－３５４３５－３５－３５－＾３０．３．０３０．３０：斯勺八…隱＾化－＇＊ＲＡＣ－２５謀隠０２１（Ｋ）２０ＷｒａｃＵＭＭＯＩＭＯＳ￡．ＲＡＣ－－置ＩＯＯ３００７這＾＾實记／／＼／人＾＾．２０ＲＡＣ－－Ｓ２０－ｆＲＡＣ－－－１０（Ｊ２ｌ＞０５５？ＪＯＯ２０３ｆ＼§２０＞ｒＡＣ？￣！００３Ｕ０９ｙ＾ｊ＾々＾＾＾？ＲＡＣＵ５）曝１．－ｈ引耳１５－１５＾ＲＡＣｌＵＯ榻引５Ｊ７Ｊ＾／Ａ５ｉ＾／过荀Ａ．过固ｉ〇１０－ｌｏｙ＾／＾－－ｏｉ．〇ｌ．〇￡／？〇０４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０‘应变３－３－３－３ｄ〇应变／ｌ〇应变／ｌ〇应变／ｌ〇４０４０４０４０，）］３５３５．３５：３５．；－３０３０．３０：３０．．？２５．ＲＡＣ－－２５－－ｌ邮５００１３ＲＡＣｌＯＯ６００１７．田．／豈ｎ２５２５－３００－２０－ＲＡＣＩＯＵ１４２０－ＲＡＣ－－／ｌＯＵ６００１６－－Ｓ－７０＆２０２０ＲＡＣ－Ｓ§２０，ＲＡＣ１００＾１００８００２４以〔勝跡＂－ＲＡＣｌＯＯ＾ＯＯ１８－－马／／．ＲＡＣＩＵＷＯＷ！ＲＣ２２耳Ａ１００８００１５香／、＼／／／章１５Ａ口固．固．与１０１０固．＾…，０＾°０４８１２１６２００４８１２！６２０％４８１２１６２０〇４８１２１６２０－应变３－３—３－３ｌ〇应变／应变／ｌ〇／１０应变／ｌ〇（ｅ）民ＡＣｌＯＯ应力－应变曲线２０ 广苗大単工程硕古単化论文商沮后巧主巧凝主力単性推？试验研究４０－４０４０６〇，］］１－３５－３５％如．．－３０．３０ｙｖ３０匿暑。義§：！含；：尽；乏；含戶：己严／Ｄ°％４８１２１６２０〇４８１２１６２０〇４８１２１６２０％４Ｓ１２１６２０‘—－３－３３３／应变／１〇应变，］〇应变／１０应变／１０４０４０４０４０］］］］３５３５３５．３５３０－３０３０－３０－ｒａ２５．－田２５－２５ｊ（０２５这ｙ＼－＾ｌ＊ＲＡＣ５ｔＫＭ４＼．２０－／２０ＬＲＡＣ美．％Ｓ１８曼２０著２０＂－＾＾／，。ＲＡ４广Ｃ７Ｗ１９ＬＲＡＣ－５Ｍ．Ｌ（ＫＭ９１５／ｌＲＡＣ＊６。。－＂今／Ｖミ每马ＬＲＡＣ－謝４Ｋ１５Ｌ－。。。－。…固固与图．議师，０．作，０册岂１０人／０４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０－‘－３－３３３应变／／１〇应变／１〇应变／１〇应变１０Ｌ民ＡＣ应力－（ｆ）应变曲线６〇６０－６〇如，］１１５０．．５０－５０－－５０ｙ｜－４０－４０．４０－－－／！．ＲＡＣ３００Ｃ５０９４０田Ｊ。４广，＇＂＿１。—／。，、》／ＲＡＣ２０－－－，ＲＡＣ４０（似（Ｍｌ／（Ｗ：５０５矣／ＲＡＣ３０ＵＣ５０８ｙ＾与瓜＾，。ＷｒａＣ２１Ｋ：５Ｕ３妻。ｎ．｝＾３０．３０観。題団ｗ。穩。ｒａｃ３。…ｕ－７－－－Ｉ／／；ＲａＣ２〇Ｃ５〇ｉ｜／《羣＾｜＾畫ｆＲＡＣ２〇ＣＫ：５〇－ｔ乂：顏．ＲＡＵＷＫ５２０－／／２０－／＞２０－Ｂ２〇Ａ＾苗少＾ｔ＇—＿—ｆ７Ｉ．，，，０４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０－３－３－３应变／１〇／１户／１〇应变／１〇应变应变如６〇如６〇１１１１５０＇沉－饥．５０－－－－．４０＿４０４０４０ＲＡＣ７〇ｏ－Ｃ５Ｇ－ｉｙＲＡＣ即…扣２４置ＲＡＣ６（ＫＭ：５（Ｍ７置／＾专／ｒＡＣ７（ＨＷ：５Ｕ２１Ｉ＝屬／＝：：：固：：店：固Ｄ＾＾〇４８１２１６２００４８１２１６２００４８１２１６２０％４８１２１６２０—－３’３－３３应变应变／１〇／１０／１〇应变／］０应变－－（ｇ）ＲＡＣＣ５０应力应变曲线－图３－５各工况实测应为应变巧线－－Ｆ．３５Ｔｈｅｉｅｖｅｒｒｏｅｃｉｇｍｅａｓｕｒｅｄｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｎｃｕｒｖｅｓｏｆｙｔｐｊ３３．．２峰值应力和峰值应变一通过试件的应力－应变曲线可得同取代率下不同温度作用后再生混凝±的峰值应３，列力和峰值应变数值，现取相同工况下的个棱柱体试件实测数据的算术平均值于表３－１。２１ 广巧大単工程巧古単ｔｆｃ论文巧祖后巧生巧巧王力単性能试验研巧－表３１各温度作用后试件的峰值应力和峰值应变Ｔａｂ－ｅｒｒｌｅ３１Ｔｈｅｅａｋｓｔｒｅｓｓａｎｄｅａｋｓｔｒａｉｎｏｆｓｅｃｉｍｅｎｓａｆｔｈｉｈｔｅｍｅａｔｕｒｅｇｐｐｐｐ＂〇〇＊＂试库编号２＾２００Ｃ３００Ｃ４０（ＴＣ５００Ｃ６００Ｃ７００专８００Ｃｏ＞／ＭＰａ２７．７１１８．６７２２．５２２０８７１９．６７１４．９８１０．０３８．０５．ＲＡＣＯ每３７３４％３．４１４．８４４．６９６．５８１．５１７．３９／ＭＰａ１听．６２２５１２６．０８６２１１２７．８８２８．１２５．７９２１．３６１．３．ＲＡＣ３Ｇ－３／ｌ〇４８．７８毎４．１９．７８．２４５．７０７，１１８乂７．０５３４〇／ＭＰａ１７．＞２８４５２．２３２．衍２０．４６１１．５０５７９．３．０５２５３．８６ＲＡＣ５０４０１４．．０４４７２５３０７．０７５５３９．０９９．２１．．．ｏ／ＭＰａ２６３２１．０＞．７８２．１２５．３２２．０８１８０１１．８９９．６４７．７７ＲＡＣ７０＇Ｓ／ｌＯ４８３．６９４．００５．５．８６７．９４１０．４５１０．７４ｐ．０７５ｏ／ＭＰａ３５．０５３０巧２２１７２７２２００１１３１２８４．２７＞？．．３．．．７９ＲＡＣｌＯＯ邸服５．０４４．１０３．８０３．８４５．６３８．４３９．９３１１．５５ｏ＞／ＭＰａ２６．８３２２．２２２２．８６２４．５４２４．４２９．０８９．０７２．８３ＬＲＡＣ■￡／！〇４８４．４４４８４．９４１０．０４９．４３１４．８５＞．８．７９５．３ｃ／ＭＰａ４９．１２８３１８２２，．７５４３．７２３８４３９．７２．１．５义０８１５．９８ＲＡＣ－Ｃ５０－３£ｐ／ｌ〇４９１４．９４４．３５４．８５６．６６９．４４８．９２１０．００３．４高温后再生混凝王受压强度３－４．１受压强度衰减规律经过高温作用，再生混凝王强度的产生衰减，现根据不同取代率的Ｃ３０的再生碎石一混凝±棱柱体的高温后强度相对值－７／ｃ，有对比图３６。总体而言，在同再生粗骨（／ｃ）料取代率下，随温度的上升棱柱体高温后抗压强度呈现明显下降趋势。这主要有两个方面的原因一方面是试件受到高温作用后：的不断提高，试件的烧失量增高，，随着湿度混凝主中游离水和结合水的蒸发形成了内部界面裂缝，使水泥石结构受到破坏，而粗骨一致料和混凝王的热工性能不受热膨胀和脱水收缩的微变形不协调，又导致界面裂缝不，一断发展；另方面由于混凝±是热惰性材料，混凝止在冷却的过程中，外部混凝±降温。，中也温度下降较慢，这些较快，两者之间形成不均匀的温度应力场又产生新的裂缝损伤随温度的升高不断累积，最终导致混凝主内部结构松散，强度降低。而再生混凝王的取代率不同，其与高温后抗压强度与温度之间关系的曲线也有所差一取代率下异，但同，随着温度的升高，混凝±的强度指标总体上呈逐渐降低的趋势，￣凝±的抗压强度变化比较复杂：从总体上看，在２（ＴＣ４０（ｒＣ时，且非简单的线巧关系，混在这一温度区段里强度波动较大，先降低，后又有所回升，其中ＲＡＣ０混凝±的波动幅‘度最大；大于４００Ｃ之后，混凝±抗压强度虽著下降，ＷＲＡＣ０为界，ＲＡＣ３０和ＲＡＣ５０的相对抗压强度比较高，ＲＡＣ７０和ＲＡＣ１００的相对抗压强度比较低则强度损失较多。２２ 广西大単工程项古學议论义商媪息巧生５昆凝上力学性化试验巧兜°（Ｃ０％由上结果可知；在较低温度３００）前，取代率为即天然混凝±高温后抗压强度，受温度的影响较大，且相对抗压强度较其它取代率的再生混凝王小很多这时再生混凝’±表现出的高温后抗压性能比较优越在较高离温温度（４００Ｃ）后，当再生混凝±取；代率为３０％和５０％时，再生混凝±高温后相对抗压强度的表现整体上比普通混凝±的好，但当再生粗骨料取代率为７０％和１００％时，随再生粗骨料取代率的提高，混凝止的高温后相对强度逐渐降低，，则说明在较高高温温度时再生混凝±取代率的增加非但不能提高其在高温后的强度，反而会降低。说明再生粗骨料的取代率虽然对再生混凝±高温后抗压强度有影响，但是这种影响并不明显。１．１Ｉ］£＾０．．２芋訖品０－．１汲０％１００２００３００４００５００６００７００８００ＴｆＣ图３－６再生碎石混凝上强度－温度的变化关系－ＦＲＡＣ．３６Ｒｅａｏｎｓｈｓｒｅｎｈａｎｄｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｏｆｉｇｌｔｉｉｐｂｅｔｗｅｅｎｔｇｔｐ１ＬＲＡＣ将ＲＡＣ００和的高温后相对抗压强度（／／／与温度之间的变化关系进行对比＿々－分析，如图３７所示。混凝±的再生粗骨料类型不同，其与高温后抗压强度与温度之间关系的曲线也有所差异，但总体上都呈现出随着温度的升高，混凝±的强度指标总体上呈逐渐降低的趋势，强，且再生卵石骨料的混凝±高温后的相对抗压强度降低得更迅递１０％度损失得更严重，到达８０（ＴＣ时，残余抗压强度仅为常温状态的左右，说明再生粗骨料的种类对再生混凝±高温后抗压强度有显著的影响。１－１Ｉ１１．０ａ．ｉ０３－＾０ＲＡＱＯＯ２＼化〇０１００２００３００４００５００６００７００８００ｚｒｃ图３－７再主碎石和再生卵石混凝上强度－温度的变化关系Ｆ－．３７艮ｅｌａｉｅｎｓｒｅｔｒａｕｒｅｏｆＲＡＣａｎｄＬＲＡＣｉｇｔｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｔｎｈａｎｄｔｅｍｐｅｔｇ将ＲＡＣＯＯＲＡＣ－Ｃ５０的高温后相对抗压强度／温度么间的变化关系进行ｌ和（／／／ｃ）与３－８对比分析所示。混凝±的强度等级不同，其与髙温后抗压强度与温度之间关，如图２３ 广西大棠工程硕七単位论文高溫后巧生很凝上方単性能试验研兜系的曲线也有所差异，但总体上都呈现出随着湿度的升高，混凝±的强度指标总体上呈’°逐渐降低的趋势一。ＲＡＣ１００的抗压强度比值曲线在３００Ｃ时有个波谷，在３００Ｃ到达°－．波峰，此后强度也近似直线下降８００Ｃ时值为２６４５％ＲＡＣＣ５０的抗压强度比值，到；°一曲线在３００Ｃ时有个波谷，之后强度有所回升，在４０（ＴＣ之后强度急剧下降，在８０ＣＴＣ°°￣时值为苗．１３００Ｃ和４００Ｃ６０（ｒＣ％，其中在２之间，两个强度等级的再生混凝±的高温°一后混凝王抗压强度的比基本，差别极小。结果表明３００Ｃ之前，Ｃ５０再生碎石致：在混凝±的抗压强度受温度的影响程度较小°３００ＣＷ后的高温，混凝止强度等级的提高；对混凝±高温后抗压强度比值提高不大。１．１Ｉ１１．００－．９０３■ＲＡＣ１０００．２ＲＡＣ－Ｃ５０ＱＪ１＞１１＇＇＇＞０，００１００２００３００４００５００６００７００８００．７７Ｃ图３－８Ｃ３生混凝上和Ｃ５０再生混凝上强度－温度的变化关系０再＊－ｗｅｅｎ－－Ｆｉｇ．３８民ｄａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｓｔｒｅｎｔｈａｎｄ＾ｍｐｅｒａｔｕｉｅｏｆＲＡＣＣ３０ａｎｄＲＡＣＣ５０ｇ３．４．２受压强度衰减公式拟合对普通混凝王的高温下强度衰减规律，国外学者己做了相关的研究，并提出了相关的建议计算公式：［４３ｌ－１）Ｌｉｅ建议混凝±的抗压折减系数采用公式３２；—°°１２０Ｃ＜ｒ＜４５０Ｃ°°心＝２１－＾＾＾＜－２．０１２．３５３４５０Ｃ＜ｒ８７４Ｃ（３］（））１日／．００（°０Ｔ＞８７４Ｃ［２）３－３陆洲导对研究结果进行分析；，推出混凝±的抗压折减系数的建议公式°°ｆ１ｏｃ＜ｒ＜４〇ｏｃ＾［＝３－３°°（）＼－ｌ．６０Ｃ＜ｒ＜Ｃｆｃ［．００１５７４００８００４５［］３）李卫３－４认为混凝±的抗压折减系数可Ｗ采用公式；ＬａｚＬ＝１３－４（）６－１７２－ｆ．４ｘｒ２０ｘ１０＋１畑（）４）过镇海和３－５时旭东根据试验分析，认为可Ｗ采用公式作为其受压强度随温度变化的数学模型：２４ 广晒大単工程硕古尊化论文商混后再生；昆凝王力単化能试验研兜色＝３－５＾（）６３１＋１６７７１０００乂。（）本文根据实测所得的混凝±高温后棱柱体抗压强度试验数据，，进行回巧分析考虑一到抗压强度前期的强度不稳定波动，后期稳定减小这变化特点，，采用两段式拟合提出了再生源凝±高温后强度衰减的计算模型：ｒ－２０°°（）－１＜ｒ一ｌ．３３ｘ２０Ｃ＜２００Ｃｆ心１０００＝－（３６）°乂＇°—２００Ｃ＜ｒ＜８００Ｃ—５＾２－．１２１Ｘ１０户０．２．２７Ｕ００７ｒ＋式中：／／为再生混凝±在离温作用后的棱柱体抗压强度，Ｍｐａ；／ｃ再生混凝王在常温下的棱柱体抗压强度ｒ°；为作用温度，ｃ。－利用Ｗ上公式，可得的拟合曲线和试验曲线对比图３９，，由图可见公式对试验所得的数据结果拟合较好，能够反映出再生混凝止抗压强度随温度变化的衰减特性。ＬＩｒ－Ａ－ＲＡＣＯ－Ｃ－Ｃ１０ＲＡ３０．＾义ｂ－－《Ｈ＜ｉＲＡＣ５０、＇０．－。－９：今ＲＡＣ啼；７Ｕ薄、－０．８品巡品线。－寺Ｘｊ＇７、＇＾Ｖ＇？０－＼．６心ｖ＂：：：：％－０、．３、為、－０ｉ．２＜Ｉ．Ｉ－ｔ■Ｉ■Ｉ■Ｉ．ｔ■Ｉ■Ｉ．Ｑ１０１００２００３００４００５００６００７００８００Ｔ化图３－９再生混凝上拟合强度公式与试验结果比較Ｆ－ｍｍｅｎ．３民ｅｓｕｏｒｎｒｍｕａｅｘｅｒａｌａａｏｆＲＡＣｉｇ９ｌｔｆｃｏｐａｉｇｆｉｔｔｉｎｆｂｌｗｉ化ｐｉｔｄｔｇ．ｉｅｉｎ１Ｌ气耳。２．陆洲导１■３＼．李卫海化８－含：證０－＾．６５奪．一＾＇－０．４＾’－．０．２４Ｖ．。１１．ＩＩＩ＼．Ｉ．．０００２００４００６００８００１０００１２００Ｔ／Ｖ图３－１０混凝上抗压强度折减系数不同公式对化Ｆ３－ｏｒｅｅ１０ＣｏｍａｒｉｎｉｉｎｆｒｍｕａＣｏｍｒｅｓｓｖｅｓｒｅｎｈｗｄｕｔｉｏ打ｆａｃｔｏｒｆｃｏｎｃｔｉｇ．ｐｇｆｔｇｂｌｐｉｔｇｔｃ２５ 广晒大単工程硕女単位论义东通后巧生双巧王力學化能试验巧兜３－图１０为上述不同的学者提出的几种高温下混凝王受压强度公式与本文巧合公式３－６的比较结果。（）３．４．３受压强度衰减与烧失量变化规律实际上，再生混凝主高温后强度衰减的根本原因是混凝±的内部复杂的物理和化学变化引起混凝王结构疏松一，因此质量烧失量不同，其强度衰减的程度也不样，二者存在明显的相关关系。对混凝主烧失量和高温后强度衰减两者之间的变化规律，国内外的研巧并不很多，尚无可直接参考的计算公式。因此本文希望通过根据试验结果整理和分一析，能取得此方面进步的研究进展。表－２各温３度作巧后混凝上的质量损失率与强度衰：减值护／／尤）ｅ－Ｔａｂ３２ＲＡＣｒｅｍｒｔｒｌｍａｓｓｌｏｓｓｒａｔｉｏａｎｄｓｔｒｅｎｇｔｈｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆｕｎｄｅ出ｆｅｒｅ扣ｆｉｒｅｔｐｅａｕｅ°°°°°°°试件编号２００Ｃ３００Ｃ４００Ｃ５００Ｃ６００Ｃ７００Ｃ８００Ｃ￣￣烧失量／％Ｕ３＾＾＾ＩＭ８．２４ＲＡＣＯ１。＊去一强度衰减０．６７０．８１０．７５０．７１０．５４Ｏ．％０．２９烧失量／％．１３３．５５．７７６．８５７．１４７．９１８．９９１ＲＡＣ３０。一去一０．８８０．强度衰减．９１０．卵０．７５０．５７０巧化巧烧失量／％０．７４３．６６．６３７．１１６．７３８．１７９．２７ＲＡＣ５０强度衰减０．８１０．８９０．８４０．６２０．７２０．４００．２０烧失量／％１．４８５．２２７．５４８．１９９．１６７．８３９．５２ＲＡＣ７０１。＾＾一强度衰减０．８７０．９４０．８２０．６７０．４４０．３６０．２９．烧失量／％．；３７５．０６６０８８．６７乂巧１０．２９．９７１ＲＡＣ１００去一强度衰减０．８６０．６３０．７８０．５７０．３７０．２５０．：２６．．７１７乂２．５烧失量／％０８６３４８．０，９９９．８３１０．９２ＬＲＡＣ一＿０．．强度衰减．８３０．８５０９１０．９１０３４０．３４０．１１０．８９１４．５８．０８烧失量／％．５８８．４４９９．０５９．巧ＲＡＣ－Ｃ５０强度衰减０．８８０．７７０．８００．５７０．３７０．４６０．３２〇．．．６３９７烧失量／／〇１２３４０６．％７．５９８１５８．．４均１值０８３０的０．４８０３７０２５强度衰减．０．８３０．８３．．．表３－２给出了经受不同高温后再生混凝止材料烧失量与强度衰减值护／／／ｃ），各数值均取所有工况的算术平均值－。图３１０给出了高温后混凝止的质量烧失量和强度损失率之间的变化关系°Ｃ内。试验结果说明：混凝止强度衰减值总体上在前４００随着质量烧失量的增大而改变不大，后期随着烧失量的増加，抗压强度衰减值快速减小，反应出此时同一温度下强度损失率比质量烧失量大得多。２６ ｜＊广巧大学工程硕古単位论文南温后巧生５运凝主方単陡化试猫井兜１．０「－Ａ＊—ＲＡＣ０—！＞、０－■－巧－－９在。巧子三片。ＲＡＣ３００－Ｓ舞鮮武私；哉苗、－、０－７１、‘＇＞觀＇－０．＇．６ＡＯＲＡ０Ｘｖ＼（＞Ｃ５Ａｎ＇＾巧值曲线０－、、．５＇終、、苗。４－、０－％．３么撕、０■．２＼０－＾．１？１？￣．１［＿．＿Ｉ—．—？．—Ｉ—．—￣０００２４６８１０１２１４燒矢率／％３－图１０再生混凝上强度衰减随烧失量变化的规律＂－ｖｅｓｍＫ．３１０Ｒｅｄｕｃｔｉｏｎｆａｃ；ｅｓｓｒｅｎａｎｄｅｒａｕｒｅｆＲＡＣｇｔｏｒｏｆＣｏｍｐｉｉｔｇｔｈ化ｐｔｏ根据实测所得的混凝±高温后棱柱体烧失量与强度衰减值，进行回归分析，考虑到烧失量和强度衰减之间的曲线变化特点，采用两段式巧合，提出了再生混凝王高温后烧失量与强度衰减的关系计算模型：—＜０．８３１．１２ｘ＜６．３６３－７＝＜ｙ１（）＜ｘ＜６．３６９．４７２—５０１１．３３ｘ４．３０ＪＣ＋５．２３２＝＝－２和－。式中：ｘＩ，／３６取值，７大其中Ｉ／、分别按公式２，／ｙ乂／／大可－利用Ｗ上公式３１１，公式对试，可得的拟合曲线和试验均值曲线对比图，由图可见验所得的数据结果拟合较好，能够反映出再生混凝主烧失量和高温后强度衰减之间的曲线变化特性。？ｌ．Ｏｒ…均宙击奈。。■０．９—椒合品藻Ｉ－０８．．＼。－＇７＼０－．６＼。－Ｖ＇５０■＼＼．４０－＼．３０？．２化１〇２４６８１０１２烧失童／％图３－１１再生混凝上拟合公式与试验结果比较－ｌｔａｏＲＡＣ．３１民ｅｓｕｌｆｍａｒｉｎｎｒｒｒｍｌａｉｈｅｘｅｒｉｍｅｎｔａｄａｆ巧这１ｔｏｃｏｐｇｆｉｔｉｇｆｂｗｔｐ３．５本章小结本章Ｗ高温后的再生混凝主棱柱体试件为对象－应变曲线加载试，进行了受压应力－验，获取了试件高温后的抗压强度和应力应变全过程，观察了试件的破坏过程与形态２７ 广西大学王话硕古単化论文巧化忌巧生、思飯ｔ力单化從试絶巧变曲线。基于试验结果，主要讨论了取代率、骨料类型、强度等级、温度等对高温后再生混凝±抗压强度的影响，主要结论为Ｗ下几点：（１腐温后混凝±的受力破坏过程及形态随着温度的不同有所差异。对Ｃ３０和Ｃ５０再生混凝主试件，温度越高，裂缝越多，发展越缓慢，破坏前的预兆越明显；观察其破坏界面，Ｃ３０混凝止试件没有出现粗骨料被劈裂的情况，而Ｃ５０混凝±的破坏界面随着温度的升高，出现界面粘结裂缝，破坏断面不再平整。°巧高湿后混凝主的抗皮强度在４００Ｃ存在不稳定波动，之后的温度总体上明显减小，温度越高，抗压强度损失的就越多，其中取代率对高温后抗压强度无明湿的影响；卵石混凝±的抗压强度较碎石下降更迅速，骨料类型对高温后残余抗压强度有影响；强度衰减值在前４〇（ｒｃ内随着质量烧失量的増大而保持基本不变，后期随着烧失量一，抗压强度衰减值快速减小増加，此时同温度下强度损失的速度明显大于烧失量増加的速度。２８ 广巧大単工程项古単化论义巧迅后巧生银凝主方银佐能试跑巧巧第四章再生混凝±高温后受压变形性能混凝±受压变形性能的研究是结构和构件受力性能分析的重要基石，主要包含了弹性模量、峰值应变、受压应力应变曲线、延性和耗能等。高温作用对再生混凝止性能的影响也在其变形性能方面有所体现。４．１弹性模量退化－混凝±弹性模量Ｅ为其应力应变曲线的切线模量或割线模量＞１，本文（＾实测的再生漏凝±高温后受压应力－应变曲线为基础＝，取应力ｆ０．４〇＞时的割线斜率作为混凝主的初始弹性模量各温度作用后各再生混凝±的弹性模量相对值－（斬７岛）见表４１。由表可知，随着湿度的升高，混凝王的弹性模量表现的规律虽然与峰值应力、峰值应变的变化规律类似：总体上呈现略减小后回升再稳定逐渐降低的趋势，但降幅明显增大。其主要原因是：在高湿作用及混凝主在冷却的过程中，骨料和水泥石界面形成了微裂缝，这些加载前存在的初缺陷削弱了混凝止的连续性，随着温度的升高，裂缝越来越多，削弱作用越来越强，其弹性模量也越来越低。ｒ表４－上的初始弹性模量岛１各温度作巧后混凝／岛ｂ－Ｔａｌｅ４１Ｅｔｆｔｅｒ：ｔｒｅｌａｓｉｃｍｏｄｕｌｕｓｏｆＲＡＣａｄｉｆｅｒｅｎｔｆｉｒｅｔｅｍｐｅｒａｕ温度ｒＣＲＡＣＯＲＡＣ３０ＲＡＣ５０ＲＡＣ７０ＲＡＣＬＲＡＣＲＡＣ－５０ｌＯＯＣ￣￣ＭＬＯＯＬＯＯＩＭ＼Ｍｒ〇０ＬＯＯ〇０２０００．６９０．８６０．６９０．９９０．９６０．９２０．８９３０００．８２０７５．９５２１．０００．９６０．００．８．８９４０００．５８０．７８０．６００．５２０．９８０．８１０．７０５０００．．５７０．４７０．３１０．４８０．４７０８４０．４０６０００．．５．３００３００００．２１０．２００．１５０．１９７０００１．．２５．１７０．１６０．６０１４０．１２０１７０．８０００．１５０．１２０．０９０．１１０．１２０．０４０．１６一现根据不同取代率的Ｃ３０的再生碎石混凝止在同温度下的棱柱体弹性模量相对－。值（左／／岛），有对比图４１由图可Ｗ看出，取代率不同，各弹性模量曲线随着温度的升°￣高的总体变化规律类似；Ｃ３０（ｒＣＲＡＣ１００混经历了２０的不稳定变化期后，除凝止从‘４０（ＴＣ开始外，其余取代率的再生碎石混凝王的弹性模量从３００Ｃ开始呈线性大幅度降°至７０￣低；（ＴＣ８０（ｒＣ之间，弹性模量降低速度减缓，８００Ｃ时，ＲＡＣ高温后巧始弹性模量仅为常温状态下的１０％左右。同时，高温后弹性模量曲线的下降段较高温后抗压强度更陡峭一，则在同溫度下，混凝±的弹性模量减小速率明显比混凝止残余抗压强度的减小速率大，表明相比抗压强度，在高温作用下弹性模量的减小更明显，在高温后的再生混凝止结构评估和加固中更需要引起注意。２９ 广巧大学工程硕古単位论文商强后再生很凝主力举性能议验巧究０＇．６＼＼＼Ｗ化４＇王譜。０－．３＋ＲＡＣ５０ＲＡＣ７００，ＶＮ＼于团。。ａ；ｉ０１１１１１１１１．００１００２００３００４００５００６００７００８００７ＴＣ４－－图１再生碎石混凝上弹性模量温度的变化关系Ｆ－４１Ｒｉｉｇ．ｅｌａｔｉｏｎｓｈｂｅｔｗｅｅｎｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄｉｅｍｅｒａｕｒｅｏｆＲＡＣｐｔｐｔ现将ＲＡＣＩＯＯ和ＬＲＡＣ的高温后弹性模量相对值￡／／￡〇与温度之间的变化关系进（）－行对比分析，如图４２所。巧再生粗骨料类型不同，其与高温后弹性模量与温度之间关系的曲线也有所差异，但总体上都呈现出随温度升高逐渐降低的趋势。ＲＡＣ１００的弹性°模量比值曲线在４０（ＴＣ之前有所波动，此后近似直线快速下降８００Ｃ时弹性模，到量比’°°０￣值为．１２ＬＲＡＣＣ时有００５０（Ｔ５００；的曲线在３００所回化在４ＣＣ之间缓慢变化到达Ｃ°后曲线急剧下降，在８００Ｃ时值仅为常温状态的０．０４。结果表明：在４０（ＴＣ之前，混凝王抗压强度弹性模量变化不稳定一些，再生碎石混凝±的弹性模量受温度的影响稍大；°’到达４００Ｃ￣８００Ｃ的高温，再生粗骨料的种类对高温后再生混凝王的相对弹性模量有显著的影响，再生卵石骨料的混凝±的相对弹性模量降低得更迅速，弹性模量削弱得更快。。〇＇６！５＼＼０２－团００ＡＶ干＾备眶以０．１化〇０１００２００３００４００５００６００７００８００７ＴＣ图４－２再生碎石和再生卵石混凝上弹性模量－温度的变化关系－Ｆ．４２民ｅａｉｉｉｇｌｔｏｎｓｈｐｂｅｔｗｅｅｎｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｕｌｕｓａｎｄｍｅｒａｔｕｒｅｏｆＲＡＣａｎＲＡＣｋｐｄＬ现将ＲＡＣ－ＩＯＯ和ＲＡＣＣ５０的高温后弹性模量相对值（岛７＆）与温度之间的变化关系－－进行对比分析，如图４３所示ＲＡＣ１００ＲＡＣＣ５０总体上都呈现出随着温度升。和高，弹°性模量逐渐降低的趋势－。ＲＡＣＣ５０的曲线在３００Ｃ时有所回升，此后强度也近似直线快，在８０（ＴＣ时值仅为常温状态的０速下降．１７。结果表明：在４０（ＴＣ之前王弹性模，混凝ＡＣ－量比值不稳定，Ｃ５，会呈现有所波动的趋势但Ｒ０再生碎石混凝止的抗压强度受温°一４度的影响稍小些；００（：１＾后，强度等级对高温后ＲＡＣ弹性模量有明显的影响，Ｃ３０再生碎石混凝±弹性模量降低得更快，弹性模量削弱得更快。３０ 广西大単工投硕古単位论文商强后巧生海載主力學性化试验研究＼＼１：：：Ｖ＂－＾ｉｏ〇２－ＲａｃｏＶＮ＾：Ｔ－Ａ－ＲＡＣＣ５Ｑｉ０１化〇０ｍｏ２００３００４００５００６００７００８００〇７７Ｃ４－３Ｃ５０再生混－温度的变化关系图Ｃ３０再生和凝上弹性模量Ｆ－ｕｒｅｏｆＣ３Ｃ５０．３Ｒｅｌａｉｏｎｓｈｉｅｌａｓｉｃｍｏｄ山ＵＳａｎｄ化ｍｅｒａｔ０ａｎｄｉｇ４ｔｐｂｅｔｗｅｅｎｔｐ对普通混凝主高温下弹性模量变化规律，国外学者己做了相关的研究，并提出了相４＂＊３５［］关的建议计算公式。而对再生混凝±的高温后弹性模量的研究不多，本文根据实测所得的混凝止高温后弹性模量试验数据，进行回归分析，考虑到弹性模量前期的强度不一稳定波动，中间温度内快速减小，而后期下降速度减弱送曲线变化特点，采用＾段＾：拟合，提出了再生混凝王高温后弹性模量退化的计算模型难、°°－－Ｃ＜ｒ＜２Ｃ１０００５Ｘ７２０２０００．（）Ｔ［°°－鱼＝－＜＜１７２００Ｃ＜７００Ｃ４１１；Ｔ（．３３８０．００７）Ｅ。＿ｘｒ＿００７０＜＜ＴＣ０．１５０．０００３（７）（ＴＣ７ＳＣＫｆ式中：岛为再生混凝±在高温作用后的棱柱体初始弹性模量；岛再生混凝±在常温°的棱柱体初始弹性模量；ｒ为作用温度，ｃ。－４试验所利用Ｗ上公式，可得的拟合曲线和试验曲线对比图４，由图可见，公式对。得的数据结果拟合较好，能够反映出再生混凝±抗压强度随温度变化的衰减特性１－１ｒＲＡＣＯ、－０９、－－．、珠＞ＲＡＣ７０化７、＇。、，；。Ｖ５０．６；＾气０５－咕．／Ｉ、０：、，４＼＼：０．３０－．２０１００２００３００４００５００６００７００８００Ｔ／Ｖ图４－４再生混凝上拟合弹性模量公式与试验结果化较４－４Ｆｌａｒｎｒｍｕａ；ｅｘｅｒｉｍｅｎ；ａｌｄａａｏｆＲＡＣｉｇ．Ｒ巧ｕｔｏｆｃｏｍｐｉｎｇｆｉｔｉｇＩｂｌｗｉｌｈｐｌｔ３１ 广巧大學工程硕ｄｂ単位论义高温后巧生双凝王力単化能试验巧究４．２峰值应变变化经过高温作用后，再生混凝±在峰值应变有所变化。现将Ｃ３０的再生碎石混凝±在４－高温后的棱柱体峰值应变与常温下峰值应变的比值ｅＡ随温度的变化关系见图５。（／ｐ）’总体而言，随温度的上升，棱巧体高温后峰值应变明显呈现整体上升趋势４００Ｃ：其中￣，峰值应变缓慢波动变化０（Ｔ（ｒ之前，４Ｃ７０Ｃ的温度区间为峰值应变的快速増长阶段，°￣但在温度继续升高的后期，即７００Ｃ８０（ｒＣ之间，增长，峰值应变的增长速度逐渐放缓幅度不大。３．５．１－■－ＲＡＣＯ－－３－０．０＃ＲＡＣ３＾－：：：乐０－．５０１１１１１１？１．００１００２００３００４００５００６００７００８００仇－图４５再生碎石混凝上峰值应变－温度的变化关系－Ｆｉ．４５民ｅａｔｉｏ円ｓｈｉｅａｋｒａｎａｎｄ：ｅｍｅｒａｕｒｅｆＲＡＣｇｌｐｂｅｔｗｅｅｎｓｔｉ１ｔｏｐｐ现将ＲＡＣＩＯＯ和ＬＲＡＣ的高温后峰值应变与温度之间的变化关系进行对比，如图４－６所示。两者的峰值应变演化规律类似，总体上皆呈逐渐上升的趋势：ＲＡＣ１００曲线’在４０（ＴＣ之前略有降低，此后近似直线快速上升，到８００Ｃ时值为常温状态的２．２９倍：°ＬＲＡＣ在５０（ＴＣ之前存在不稳定变化，到达５０ＣＴＣ后峰值应变数值急剧增大，在８００Ｃ时值达到常温状态的３．０４倍。结果表明；再生粗骨料的种类对高温后再生混凝王的峰值应变有显著的影响，再生卵石的峰值应变增长更快，这可能是因为再生卵石骨料的混凝王的相弹性模量较碎石混凝±削弱得更快。，导致其在峰值荷载作用时的变形増大许多３．５，－Ｂ－ＲＡａＯＯ３－－－．０＃ＬＲＡＣｊ０■．５０１１１＇？１１１．００１００２００３００４００５００６００７００８００’ｒ／Ｃ图４－６再生碎石和卵石混凝上峰值应变－溫度的变化关系Ｆ－．４民ｅａｉ６ｌｔｉｏｎｓｈｉｂｅｔｗｅｅｎｅａｋｓｔｒａｉｎａｎｒａｔｕｒｅｏｆ民ＡＣａｎＬＲＡＣｇｐｐｄｋｍｐｅｄ现将ＲＡＣＯ－Ｃ５０的ＩＯ和ＲＡＣ高温后峰值应变与温度之间的变化关系进行对比，如３２ 广巧乂単工租巧古掌化论义方■沮后再生满化生力＃住化化接巧巧■－７所示图４。两者的峰值应变演化规律相似，皆是总体上呈逐渐上升的趋势：Ｃ５０的峰°值应变在４０（ＴＣ之前，峰值应变存在小幅度减小，到达４００Ｃ后峰值应变数值急剧增大，‘Ｃ在８００时值达到常温状态的１．８７倍。结果表明：Ｃ５０峰值应变与ＲＡＣ１００受温度的影响程度基本相同。３．５［１－■－ＲＡＣＷＯ？￣－３．０＃Ｃ５０２？．５０■．５１ＩＩＩ，，？，１＂＂１Ｉ０．００１００２００３００４００５００６００７００８００Ｔ／Ｖ国４－７－Ｃ３０再生碎石和Ｃ５０混凝上峰值应变温度的变化关系－Ｆｉ４７民ｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｂｅｔｗｅｅｎｅａｋｓｔｒａｒｅ．ｐｉｎａｎｄｔｅｍｅｒａｔｕｏｆＲＡＣａｎｄＬＲＡＣｇｐｐ本文根据实测所得的试验数据，进行回归分析，考虑到峰值应变前期釣较小幅度的波动一，中间温度内峰值应变的快速増长，而后期出现疲软増长这曲线变化特点，采用Ｈ段式拟合，提出了再生混凝止高温后峰值应变的计算模型：。Ｐ°°１２０Ｃ＜ｒ＜３００Ｃｒ［—６２＊‘‘－－＿＝－７－．４ｘ１０ｘ（ｒ３００１ｘｘＣ＜ｒ＜７００Ｃ４．４８ｌ（ｒ（ｒ３００＋ｌ３００（２）））Ｓｐｘ一＜０．０００８（了７００＋２．１８７０（ＴＣ＜了８０（ＴＣ）Ｌ繁３式中；和ｆｉ（Ｔ，ｒ为／分别为再生混凝止在常温下和高温作用后的棱柱体峰值应变，作用温度，０。利用上式－，可得的拟合结果图４８，由图可见，公式对试验所得的数据结果拟合较好，能够反映出再生海凝止峰值应变随温度变化的衰减特性。３．〇－－么－－ＲＡＣ０「－－ＲＡＣ３０ＲＡＣ５０－２５．ＲＡＣ７０／ＲＡＣ＇＇１００ｄ／二；ｉ楽去拟合誠一２－Ａ．０京吨４Ｊ’沪、Ａ／必１．０甚赛．＇爹ｒ．，￣￣■０５Ｉ￣￣＇￣￣＇—■＊—＂＊—＞—＂＇￣￣＊￣■—■＞—■￣￣＇￣？￣￣Ｉ—＊■—■＇￣￣＇０１００２００３００４００５００６００７００８００ＴＩＸ，图４－８再生混凝上拟合峰值应变与试验结果比较Ｆ－民ｉｇ．４８ｅｓｉｄｔｏｆｃｏｍｐａｒｉｎｆｉｔｉ打ｆｏｒｍｕｌａｗｉｔｈｅｘｅｒｉｍｅｎｔａｌｄａｔａｏｆＲＡＣｇｇｐ３３ 广西大学玉括项古学化论义南化后Ａ生银巧主力学技能试化巧巧４－．３应力应变曲线４１．３．本构曲线对比（－１）有量纲应力应变曲线－应变曲线取均值曲线作对比３０、将所有工况下各试件实测所得的应力，ＲＡＣＯ、ＲＡＣ－ＲＡＣ５０ＲＡＣＲＡＣ１００、ＬＲＡＣＡＣ－９、７０、和ＲＣ５０混凝±的有量纲曲线如图４所示。由图可见－，高温后再生海凝止的应力应变曲线主要特征点与形状与室温状态的再生混凝－±应力应变曲线类化，曲，但随着作用温度的升高线上升段和下降段都由陡峭逐渐变平缓，试件的峰值应为减小，峰值应力逐渐增大，所有特征点都向右下方移动，高温试验中经历的媪度越高，送种变化趋势越明显。３０－１３〇１．ＲＡＣ０－—Ｒ３０２０２０ＡＣ．八ＲＡＣ０－２００ＲＡＣ３０－２００２５．ＲＡＣＯ－３００２５．／ＲＡＣ３０－３００／＼＼—／ＲＡ－ＣＣＯＲＡＣ３０４００ＭＯ１ｙ？Ｗ—ＲＡＣＯ－５００ＲＡＣ３０－５００，。／Ａ，。！１＼人２０Ｗ．ＲＡＣ０＊６００ＴＲＡＣ３０＊６００／／／／／Ｗ—、—．ＲＡＣＯ－ＲＡＣ３０７０７０００／／Ｉ／＼—＼——．－－、匡换＊００１５＊＾Ｃ〇８〇〇１５ＩＩｆ／＼。养。麵■＂—０．＇■－－？■Ｉ０，，ＩＩ，Ｉ！ｆＩＩ０４８１２１６２００４８１２！６泌－３ｆ＂〇ａＲＡＣ０均值应力－应变曲线ｂＲＡＣ３０均值应力－应变巧线（）（）３０３０——ＲＡＣ５０－２０１＿ｒＡＣ７０＞２０］ＲＡＣ５０－２００ＲＡＣ７０－２００２５．—５０－３０ＲＡＣ０２．ＲＡＣ７０－３００／５＾ＲＡＣ５Ｍ００ＲＡＣ７－（０４００／ＲＡＣＳ〇＊５００ＲＡＣ．ＩＪｔ＼＼７０５００ｗ＼ｆ＾２０．‘－…■胤ＲＡＣ５０６００ＲＡＣ７０）Ｉ／／／／＇ＲＡＣ５０－－７００／ＲＡＣ７０７００ａ／／／ＩＡＮ．ｌａＩＲＡＣ５－．ＲＡＣ７－１５＾０８００ｆｅ０８００受／＼１５／／／Ｖ。’償：０４ｇ１２１６扣０４８１化２０２‘３－３Ｃ＂０￡＂０－ｃＲＡＣ５０均值应力应变曲线ｄＲＡＣ７０均值应力－应变曲线（）（）巧巧＂－ＲＡ－ＬＲＡＣ２Ｃ１００２００］ＩＬＲ－２００ＳＲＡ－Ｃ１００２００ＡＣ．／３０￣ＲＡＣ＊．－／１００３０２５ＬＲＡＣ３００ｖ０＼—［—ＲＡＣ－ＩＯＣＭＯＯＭＡ４００＼－ＬＲＣｊ－—ＡＫ哉２０－；認哉策識２０．ＲＡＣＬＲＡＣ－７００－７Ｈ＼ｌＯＯ００Ｉｌ＼？／ｆ／＼－－－ＲＡＣｌＯＯ８００ＬＲＡＣ８００１＼５ＩＩ｜。ｊｊ：０４８１２］６２００４８１２１６２０＂’３１０ｅＲＡＣｌＯＯ均值应力－应变巧线ｆＬＲＡＣ均化应力－（）（）症变曲线３４ 广西大単工巧硕古単化论文方化后再生巧巧王力洋化能试化研巧５０ＲＡＣ２０－Ｃｉ５０］４５．／ＲＡＣ２００－Ｃ５０ＲＡＣ？／３０（Ｍ：如＞Ｗ．／／ＲＡＣ４００－Ｃ５０．ｌＡＲＡＣ－巧ｆ５００Ｃ５０—ＲＡＣ６００？Ｃ如，一ＩＪｆ）巧．ＲＡＣ０－０１削７０Ｃ５－１２５．ＲＡＣ８００Ｃ５０Ｉ／。麵〇１＾１．１０４８１２１６２０－，＊７１〇ＲＡＣ－Ｃ５０均值应力－应变曲线（ｇ）－４９有量纲均值应力－应变曲线＊Ｆ－Ａｖｅｒａｍ－ｉｇ．４９ｇｅｏｆｄｉｅｎｓｉｏｎｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｉｎｃｕｒｖｅｓ２－（）无量纲应力应变曲线一－应变本构方程的拟合－化处理便于进行应力，需要先将应力应变曲线进行归，即－应变曲线，采用无量纲坐标表示把各试件实测所得的应力，ｅ／ｓｔ为横坐标，Ｏ／Ｃｃ为纵坐标一，Ｃｃ和Ｃｃ分别为各温度作用后的混凝±的峰值应变和峰值应力，将每组试件中均值－应变曲线进行无量纲化－应力。试验中各工况下混凝主的无量纲曲线如图３２１所示。由一－图可见：同取代率的再生混凝王在各温度作用后的应力应变曲线在上升段基本重合，但其在下降段离散性较大，表现为随着温度的不同，泡凝±曲线下降段的其陡峭程度也不同，表明离温后再生混凝生呈现出比常温再生混凝±的脆性有不同程度的改变。１．１「Ｉ．！「—ＲＡＣ？０Ｊ０ＲＡＣ３０巧．＿１Ｊ－２００—ＲＡＣ３０－２０００－ＲＡＣ０－９０９ＲＡＣ－３ＲＡ３０－３００００００－Ｃ．８Ｍ０．８著ＲＡＣ－—－０．７ＭＯ４０００．７看巧ｂＲＡａｏ４０００．６－ｍ＾—ＲＡＣＯ－５０００．６－Ｊｒａｃｓｏ－ｓｏｏ＾＾－—－０．５－、—－＾ＲＡＣ０６Ｏ００．５方ＲＡＣ３０６００－ｙ０－＾Ｍ—ＲＡＣ－０．４——－Ｏ７００ＲＡＣ３０７０００－－３．—ＲＡ－０３——．ＸＣ０Ｓ００ｇＲＡ００８０００－－．２／０２／０．１／０．１，／１１１１ＩＩＪ１Ｉ．ＩｔＱＱ、００．５１１．５２２－５３００．５１．．１５２２５３ｄＣｅ／Ｅｃｃ艮ＡＣＯ－－（ａ）：；昆凝上无量纲廬力应变曲线ｂ艮ＡＣ３０混凝上无量纲应力应变曲线（）．１１１．１「「－－—ＲＡＣ５０２０ＲＡＣ７０２０＿＿２】ＲＡＣ３－－－０２００－ＲＡＣ７０２０００９＇ｖ０．９ｒＳｂｖ——－团。３。。０－ＲＡＣ７０－３０００．８Ｍ．８ＭＲＡＣ－－－０５０４００ＲＡＣ７０４００．７／、义＊０．７Ｍ－—－ＲＡＣ５－—－６０．６ＪＴ、０５００《０－６ＲＡＣ７０５００－一０－．５方ＲＡＣ５０＂６００＾０．５ＭＲＡＣ７０－６００－－０－４５－０Ｗ＃ＲＡＣ０７００－４＼ＲＡＣ７０－７００－－０－３Ａ—－０－３—ＲＡＣ５０８００－ｆＲＡＣ７０８０００－．２０§．２／０．１／０．１／ｒｔＩＩＩＩＩＩＱＩＩＩＩＱＩ００．５１１－５２２．５３００．５１１．５２２．５３ｔ／ｔｚｌ它ｃＣｃＲＡＣ５０混凝上无量纲应力－应变曲线－（ｄＲＡＣ７０混凝上无量纲应力症变曲线（））３５ 广西大集工租巧古学化论义商沮存巧生巧？装主々掌任能巧斯巧义１－１１Ｊ广厂—ＲＡＣ－—？－１００２０ＬＲＡＣ２０．－１ＪＩ－－Ｑ９－ＲＡＣｌＱＯ２０００９－ＬＲＡＣ２００ＲＡＣ－＿－ｌＯＯ３００ＬＲＡ０３００００．Ｍ．８壓８巧、－（￣＇－０ＲＡＣ１１０４邮ＬＲＡＣ４００．７０．７Ｍｔ－＿－？—－ＬＲＡＣ５０．６＼ＲＡＣｌ００５００ｇ０．６００ｇ＇＇方、－５＿－—＼０－－．ｍｒａｃｉｏ〇６〇ｏｆｅ０．５Ｊｆ，＼ｌｒａｃ６〇ｏ－－－０．４ＢＲＡＣ－０．４—ｌＯＯ７００ｍ＼ＬＲＡＣ７００－０－３ｒｍ０－３＃ＬＲＡＣ－８００ＲＡＣ－８００ｌ００－－０＃０．．２２／０．１／０．１／Ｗｒ■ＩＩＩＩＩＩＩ１ＩＩＩＱＱ００．５１１．５２２．５３００．５．２２．５３１１５ｔ／ｉｄｉｅｃ－ｅＲＡＣＯＯ混凝王无量纲应力－ｌ屈变曲线巧ＬＲＡＣ混凝上无量纲应力应变曲线（）１．１「＾？ｒａＣ－５－２１）Ｃ０Ｊ－Ｃ５００－ＲＡＣ２００９—－－５０．８少ＨＲＡＣ３００Ｃ０Ｉ？＇－——－０ＲＡＣ４００Ｃ５０．７方ａ－Ｕ？口。０．６１ＷＲＡＣ５００ｇ｜＇－ｆｅ０一一＊．５方、ＲＡＣ６００Ｃ５０＿化斗—ＲＡＣ－＾７００Ｃ５０＾＇＃３ＲＡＣ－８００Ｃ５００，２／０１．／ｔＩＩＱＩ］１ｉ００．５．．１１５２２５３ｔ／ｔｃｅＲＡＣ－Ｃ５０泥凝上无量纲庭力－应变巧线（）图４＂０各混凝上的无量纲应力应变曲线１Ｆ－１ｒａｓ－ｓｖｅｉｇ．４０Ａｖｅｇｅｏｆ出ｍｅｎｓｉｏｎｌｅｓｓｓｔｒｅｓｔｒａｉｎｃｕｒｓ４－．３２应应变曲线公式拟合．力对普通混凝±的单轴受压应力－应变试验曲线通常有多项式、指数式、Ｓ角有理式等形式－应变曲线的变化规律和曲线特征与常温，而试验获得的高温后再生混凝±应力状态下普通混凝主的十分类似，为此本文采用过镇海的本构模型，采用分段式曲线方程对高温后各工况下的混凝±应力－应变曲线进行拟合。＾＾－－０＜；ｃ＜ｌｆＯＸ＋３２ａｘ＋ａ２ｘ（）（）＝Ｘ４－３ｙ（）ｊ２－；ｃｌ＋ｘｘ＞＼ｋ（）＝＝ｆ／（式中：〇上升段参数ｂｅ／ｅ，Ｔ。，下降段参載ｘｃｙｃ利用公式－３）－（４，基于各温度下再生海凝±无量纲应力应变曲线，可得的拟合曲线和试验曲线对比图４－￣１１。当上升段的参数ａ为０．２８１．２时，上升段所得拟合曲线基本与试验曲线重合￣；当下降段参数ｂ为１．２２０．４时，下降段所得拟合曲线与试验曲线吻合程－２所示度较好。拟合参数结果如表４。３６ 广酉大舉工程颂女单ｔｔ论文高混后巧生漏凝王力单性化试验巧究－表４２各工况下应力－庭变曲线拟合参数ａ、ｂ值Ｔ－－４ｆｉｎｃｅａｅｖｅｒｃｏｎｄｉｔｉｏｎａｂｌｅ２Ｔｈｅｆｉ打ｉｎａｒａｍｅｔｅｒｓｓｔｒｅｓｓｓｔｒａｕｒｖｔｇｐｏｙ°°°°°°°°试件编号２０Ｃ２００Ｃ３００Ｃ４００Ｃ５００Ｃ６００Ｃ７００Ｃ８００Ｃ口０．８００．７９０．７００．６８０．６７０．６６０．６５．的０ＲＡＣＯｂ８．００２．００５．００３．２０５．００３．５０４．００４．８０ａ．．．１．１００．８４０．９１０．７５０．７８０７６０７６０７６ＲＡＣ３０ｂ２．４０２．３０５．０．５．５０３．７０４９０．．６０５０４０４口．７５７５０．７５１．１００．１００．８．５２００．．５９１００ＲＡＣ５０＆１１２０．６０．６０３０．２０．１．９０６．９０４．５０５３．７口０．６５５０．６５．８５１１５０．５０．７８０．５２００．６．９ＲＡＣ７０ｂ４．８０１．２０１１．５１．７０．２０．８０３．５０６．０４０９口００６２．２．２８０．５８０．７２０．３５０．７００．５０．１０ＲＡＣｌＯＯｂ４０４２０２．６０４２０３．１０．３．７０．８．１．９０．３０６口．１．４０１．２５１．０００．７５０．６５０．６５０６５．７３１ＬＲＡＣｂ２４１．．．１０．００８．５０．６９９８．９０３．８０１０００４６口４５４００．５８０．４００．８００．４５０．６５０．６５０．０．ＲＡＣ－Ｃ５０－－２ｂ．８０２．１０８．８０２．５０＿１１．４．－．４．１．４１４Ｃ——ｒＡＯ－ＲＡＯ４００）２０ＲＡＣＯ２００——ＲＡＯＯＯＯＯ「「「－１之１．２．．１．２１２■■－巧含曲线１０Ｏ．巧爸曲线ｌ．巧合曲巧１．０巧合曲线】．〇０８－〇８／／＼＇良．６Ｓ〇－８ｇｏｓ＾、／「／＼＼＾０６＾＊０６／／Ｘ０６／＼０６／＼４■０４Ｊ０．４０．／．．４／０／０．２／０．２／０．２／。．２Ｖ」＇＊＇１＇＇＇＇＇＾＇？／—＊／—＾—＊＇＞＾—０．００．０，００．０００００１０１０２５００１０１５２００５０．００．５１．０１．５２．０Ｚ５．．５．．５２，．．０，５．．．１５０．０．５１．０１．５２．０２．／Ｅ地始ｓｃ如１．４１．４１．４－－－ＲＡＣ０８００ＲＡＣ０－５００ＲＡＣ（）６（）０ＲＡＣ０７００「「「－－２■１２１．２１．之１．■－－■－．拟合曲线．．ＶＶ１－０巧合曲线１０１０巧合曲线１０巧合曲钱８〇８６〇８〇８／＼〇Ｓ／／＼、６Ｓ／＼＊＼屯＾＾６０６０６／０６／＼０／＼／＼－■０．．４／０．４／Ｘ０．４／０４／／２Ｌ／０／０２０．０．２．２．＼／＾＇￣＇＇■＇＾—‘＾＾Ｌ＇＇１＾０￣０．０．００．Ｇ０．０也０．００．５１．０！．５２．０２，５０．００．５１．０１．５２．０２．５０．０．５１．０１．５２．０２．５０．００．５１．０１．５２．０２．５０ｅ／Ｂｃｅ／ｓｅ／ｓｃｅ／ｓｃｃａＲＡＣＯ应力－应变曲线拟合结果（）Ａ－－－－－－ＲＡ化４００－ＲＣ３０３００．Ｃ１，４ＲＡＯＯ２０１，４ＲＡ口０２Ｕ０１—４１４「■■■Ｌ２１’２Ｌ２１—２—曲钱———拟合巧合化没巧合曲线［拟合曲线：：：：：川八．：Ｘ；：／＼、＾Ｌ、＾－／、＾［／＼＾／０．６／０—６／０．６／＼０．６「■／０－０．４／，４．４Ｉ０．４／０［０．２！／０．２／０．２＼／０．２／＇＇＇＾／１１＇＞￣＇＇■‘＇ｆ－￣￣！－￣０．．０化０化〇０００００．００．５１．０１．５２．０２．５．００．５１．１．５２．０２．５０００．５１．０１．５２．０２．５０．００．５１．０１．５２０２．５／／／／ｓＥｃｅＥｅＥｅＣｃｃｃ３７ 广邱大単工程硕古學位论文商混后巧生現凝上力學性能化验巧免—－－－——Ｒ〇５Ｏ０—－１ＲＯ７０－１．４Ａａ１，４ＲＡＣ３０６０（１，４Ａａ０．ＲＡＣ３（）８加１４「「「２－－－１２拽合巧线Ｌ—巧合曲巧Ｌ２巧含曲结１－２＾？―巧合曲线０＾。Ａ、。／／＼、．。／／＼ｂ／Ａ０－６Ｘ０．６０．６＼ｏｓ－０．４／０／．４０．４／０４／０２Ｖ００．２／０．２ｆ．２＼ｉ＾＇＇‘―Ｌ■．１＿＿ＩＬ＾１Ｊ＇０／Ｚ￣＇■．－—１Ｉ－￣＾＾＇．０化〇０．００，００．００．５１．０１．５２．０２．５０．０．５．１５００００２０１０．２．０２．５．．５１．０１．５２．０２．５０．０．５Ｉ．Ｏ１．５，０２．５ｅ／ｆｉｓ／ｅｃｅ／ｃｅ／ｃｃｅｅｂＲＡＣ３０应力－应变曲线拟合结果（）－－＾．ＲＡＣ－－－－１４５０２０．４ＲＡＣ５０２ＯＯ．４ＲＡＣ５０３００ＲＡＣ５０４００１１１．４「「「－１■－－２２１．２１．１．２拟合曲线＾＿拟合曲巧巧奇曲线ｒ拍合曲巧＾１－．０－０■〇１！１．０、Ｓ〇８０８。８＼严／ｉ／、６／Ｘ６／。－、０／＾－．６ｆ＾＾０．６００．６／．６／＇０－．４／０．４／０．４／０．４／０Ｌ．２０／．２ｉ０．２／０．２ｉ００．００．５１．０１．５２．０２．５．００．５１．０１．５２．０２．５０．００．５．．．０，．．．２．．１０１５么０２５００５１０１５０２５ｆｉＳ／ｃｅ／ｅｃｅ／＆ｅ／ｓｃ．－…．……■ｎ．１．４ＲＡＣ５０５００ＲＡ＂０６ＵＯ－Ａ■１．４．ＲＡＣ５０７００１．４ＲＣ化８００「１４「广「－－－－１－２１’２．—１‘２巧合曲纺巧合曲线１２巧含曲巧拟合曲线０：＾ｏ：－＼：［：：，Ａ．；：／＼。／／＼，化６。０－＾０－／、。＼／．６／．６０．６／－０．４０／／．４０．４／０．４Ｊ０．２＼ｉ０２／／０．０，２．２／ＬＬ．＿—１１１＞＂■＇００Ｌ—１１１＇Ｌ—Ｉ：、．００．０Ｑ．化００００．．５１．０１．５２．０２．５０．００．５１．０．５．．０．００１００１２０之５．５，１．５２．０２．５０．００．５１．０１．５２．２．５ｅ／Ｓｃｅ／ｅｃａ／８／ｅｃｃｅ似ＲＡＣ５０应力－应变曲线拟合结果＿？－１．４ＲＡＣ－ＲＣ７４０Ｏ。。１．４ＲＡＣ７０２００１．４ＲＡＣ７０３００１．４Ａ００「「「—１—■‘２—１’２１２巧含曲巧—巧含—巧巧巧合化线巧合曲巧：／＼八。。。ｆ０－／＼．６０／．６／０．６／、。４／０４—／０．４／０．４／０２／０－，２０２０２／ｊｙ．＾Ｊ＿１１＇／—１＇＇＇＾＾１＾．’ＬＩ１ｆ－￣■Ｌ＿＿—０．０，０００．００．００．００．５１．０１．５２．０２．５０．００．５Ｉ．Ｏ１．５２．０２．５０．００．５１．０１．５ＺＯ２．５０．００．５１．０１．５２．０２．５ｓ／ｓ／／／ｃｃｅｅｃｅｓｃｅｅ＿－＿．４？Ａ．如０＿－扣０—＿＿－）１ｒＡＣ７〇５〇〇１，４ＲＣ７０．４ＲＡＣ７Ｕ．ｒａＣ７【）８ＣＫ１１４「广「「－—？１＇２’１２１’２Ｌ２＿拟合ｌ日ｌ线巧含曲线巧曾曲线巧合化钱■ｌＥ：ｉｉ：ｌ：＾／ＶｉＥＡ０－．４／Ｘ０４／４／＼００．．４／０．２１／０．２／０．２／０．２／０．００，５．０．２．０．．２０００５１１５０２．５００５１．０１．５２．０．５．．５１．０１．５１０２．０．００．５１．０１．５２．０２．５ｅ／ｓ＜５ｓ／ｅｋｅ／ｅｃｅ／ｚｃ、ｄＲＡＣ７０应力－屆变曲线拟合结果（）—－—Ａ－．ＵＯ＊——Ｋ？Ｕ０－１４ＲＡＣ１０２１．４ＲＡＣ１００２００１．４ＲＣ１（３ＲＡＣｌ００４００１．４「「「「２－１－－—Ｌ２Ｌ２——－拍食曲巧■—■巧含曲钱巧合助线１．２巧合曲线＇〇：■Ａ／＼／Ｘ．：。。０．６／、０．６／、ｂ０乂／。０．６／０．－．４／０．４／０．４／０．４／０－２ｙ０．２／０２／．０．２［／Ｌ＇＇＇＇＇＇￣０＾￣＇＇■＇＇＇＇＞１－１－■■１０．０足￣—．０００，０．００．０．５．．０１０Ｌ５２０２．５０．００．５１．０．５２．０之．５０．００．５１．０．５２．０．５０．００．５．．．．１１２１０１５２０２５ｅ／ＳＥｅ／ｆｉｃｅ／ｃｃｓ／ｅｃ３８ 广西大學工摆硕古学化论文商湿忌巧生漏凝王力學性能试拖巧究＂Ａ＂－Ａ００－００Ａ００００—．Ｏ－Ｉ＞．４ＲＣ１７１．４ＲＣＩ８—ＲＡＣ１００化０１．４ＲＣｉＯ６Ｗ１１．４「「「．－１１２．２．２－．１巧合曲巧１２巧合曲巧巧合曲线巧合曲线－－－－－１０１０．０ＴＶ１．０ＸＶ．１ｙｙｖ０８０８０８８／、這八／＼、邊／＼遣／＼、。０．６＾０、。６。０．６Ｌ／．６／０．「／／－／／０／０－／０．４０．４．４．４。。／＇２。．２乃？／／／‘、＇１＇＾＇＇＇＇０．０＾＇、＇０＾０００．０．０．．０．５．０，５．．５．．５．０１．５２．０．０．．１．５２．０２．５０．００．５１．０１．５２．０２．５００１１２０２０００１０２５０５１０ｓ／Ｅｓ／ｅｅＥｅ／Ｓ／ｃｃｃｃＲＡＣ－切１００应力应变巧线拟合结果Ａ－￣￣－ＡＯＫ—Ａ０ＵＬＲＡＣ－２ＵＵＬＲＣ－３Ｕ０ＬＲＵ）１．４１．４ＬＲ２１．４１．４厂「广「－＿？１２．２—．．＾＿１．２？？１１２拟合巧巧沿合曲巧巧含曲巧拟合曲巧Ｉ：ｔ．〇：？／＼ａ：、．＾Ｌ、Ｌ／＼川＾八＾０６０．６／＾０６／＼０６ｒ／＼／、－００／０．４ｒ／０４．４／．４．／０２Ｌ０．．２／．［／０．２／０２／／Ｉ＾也ＪＪ＾＇１＇」１—＇■■ｌ＿＿０００．００．００．０．２００．．．２．．０．００．５．０．５．．５０．００．５１．０．５．０．０．００．５１．０１．５，０２．５．０５１０１５０２５１１２０２１２２５ｅｅ／８ｅ／Ｅｃｃ／ｃｄ＆ｃｃＡＡ＇Ｃ－０——Ａ。化０—－ＬＲＣ■（－００ＬＲＡ７ＵＬＲ化ＪＬＲＣ６１，４１．４１．４１．４广「「－－＊１２．－——巧合曲巧１．２巧合巧巧ｌ２巧音曲巧１２巧亩胜线；０■－Ａ．：＾／＼苗ｒＡ、。。。ｒｉ？０－０６／＇６「／０．６／、０＇６／＼．「０／０４■．４ｈ０／、０．４／ｊ．４０２／／０２／０．２／．０．２１１＇１＇＇００／＿１１／—ＩＪ—００＾—＇０．００，０．２．．．１．．０．００．５．．５．．５．０．５．．５．．５０．００．５ｌ．Ｑ１．５，０２，５０００５１０５２０么５１０１２０２００１０１２０２ｅ／６ｅ／ＥＥ＾ＳｃｃｃｅＬＲＡＣ应力－应变曲线权合结果（）ＲＣ４ＫＫ：５ａＲＡＣ２０Ｃ扣－—ＲＡＣ２（ＫＫ：Ｓ０ＲＡＣＳＷＷ：如Ａ（．１．４．１．４１４１４「「「「－１之－１．２．２．＜＾＿巧色曲泣．巧含曲巧＿巧合曲线１巧合曲巧１２００－１０－１－－０１．１－－／＾＞１／＼＼：｜１Ｉ：：：：：：：Ｉ：：Ｉ：！＼／／ｆ＼ｆ！０４．。－０．．４／０４４／／ｊｊ一００２０．２Ｊ０．２．２Ｊ．ｉ＇＇＇、＇１＇、＾＇■＇—■一＇＊ｉｔ￣０Ｉ—￣／—＾０．０，００．００．００００５１０５０２０００１０１５２０２００００１２００００．１．．５．０．．．．１．２．．５．．５．．．．５．．５１．．５．２．５．５０１２２５ｓ／ｅ／Ｃｃ／Ｅｅ／ＥＳＥｃｃｃ＿ＲＡＣ６００－Ｃ３Ｃ—ＡＳＯＯＣ１．４？＾＿——ＲＡＣＳＯＯ－ＣｉＯ．４ｒ—ＲＣ巧ＲＡＣ７０Ｋ（：化１１．４ｊ＾「．—１２Ｉ—？■－１－之巧音曲巧１．２巧音曲挂１．２巧含曲式巧台曲巧；ｌＥ：ｌＥ／ＮｌＥ；ｉＮ０．ｐ［／．４／０４０４０．／／．４／Ｌ０．２／００．２０．２［，２［／ｙ／＇ｔ＾‘＾■—＾——＾—＇——’￣—／Ｉ０．００００．０＾旺０打０１００２００２０２５０．００．５１．０１．５２．０１５０．００．５１．５２０２．５．０．５Ｉ．Ｏ１．５２．０．５．５ｌ．Ｏ１．５．．ｓ／Ｅ它Ｉ它＞Ｓ／ＳｃｃＺＺｃｃｅＲＡＣ－Ｃ５０应力－应变曲线扭合结果（）图４－１１各工况混凝上的应力－应变曲线拟合结果－－ｉ．４ＴｌｆｓｒａｎｃｕｒｖｅａｅｖｅｒｄｉｔｏｎＫｇ１１ｈｅ巧扣ｎｇｒｅｓｕｔｓｏｓｔｒｅｓｓｔｉｔｙｃｏｎ３９ 广巧大樂工租巧古集位论文方■化后井生游巧上力単化化试始巧化４．４损伤演变分祈再生混凝±是典型的非均质材輯，在高温作用和冷却过程中的在材料中间产生了不均匀应为场，造成了混凝±中水泥石和再生粗骨料界面中存在了微裂缝这种初始破损。在单轴受压的受为状态下，混凝±内部的微裂缝因为应力集中而不断发展形成宏观的连续裂缝，连续裂缝的扩展延伸引起材料性能的劣化最终导致试件破坏，这就是混凝±的损伤过程。－因此，考虑到这些微缺陷的存在，依照弹塑性损伤力学理论，根据应变等效假设的损伤力学模型，采用有效弹性模量Ｅ的变化来定义损伤场变量ＤＷ反映再生混凝±的损伤过程：＝－互－。１４（４）与式中：左为再生混凝±高温后有效弹性模量￡，为再生混凝±常温状态下的初始弹性模。量。由于鳥媪作用，各试件在加载之前便存在了不同程度的初始损伤，，各工况的初一始损伤值列于表４－３。由表可见，在同取代率下，随着温度的升高，再生混凝王材‘料的有效弹性模量有所减小？，再生混凝±的初始损伤也逐渐増大。室温２０（ＴＣ３００Ｃ的‘初始损伤值较小５Ｃ￣Ｃ，为化１左右４００７０（ｒ；时，初始损伤呈现线性显著增大；温度’‘达到７００Ｃ之后，巧始损伤缓慢增大，８００Ｃ时，初始损伤可达到０．９左右。表４－３不同温度下再生混凝上兩始损伤Ｄａ－Ｔａｂｌｅ３５Ｉｎｉｔｉａｌｄａｍａｅｆｃｌｅｃｏａｒｓｅｎｃｅｒｅｔｅｕｎｄｅｄｉｆｆｉｒ化ｔｇｏＫｃｙｃｏｒｅｒｅｎｔｅｍｐｅｒａｕｒｅ’ＣＲＡＣＯＲＡＣ３０ＲＡＣ５０ＲＡＧ７０ＲＡＣ－湿度／ｌＯＯＬＲＡＣＲＡＣＣ５０■－■■２０－－－．２１０．０１２０００．１５０．３１０９０．３０．１４０．１１３０００．０１０．０４０．２５０．０５０．１８０．０５０．１１４０００４．．３０．２２０．４００．４９０．１３０１９０．３０５０００．４３０．５３０．７００．４５０．５３０．１６０．饥６０００１００．５１．．１．７．７００．８００．８００８５０８７００００．．８３．８４０８４０．８５０．８８０．８３０．７５８０００．８５０．８７０．９１０．８９０．８８０．９６０．８４４－１２给出了的各取代率下Ｃ３０图碎石再生混凝±的损伤演变曲线。由图可知，在试件的加载过程中，混凝±的损伤也有不同程度的发展，由于初始损伤的存在，温度°°‘＜０越高，混凝止损伤发展的速度越缓慢。２０Ｃ、２００Ｃ和３００Ｃ３的损伤曲线凤值．，在ｅ＜０．００３时，Ｄ值基，〇＜ｅ本无变化试件处于弹性阶段．００３，几乎没有新的损伤；当＜０．００６时，０值迅速增大±试件破坏。，混凝，此后试件进入残余阶段，损伤发展缓慢°‘４００Ｃ、５００Ｃ的．５￡＜０．００３时ｅ损伤曲线化值＜０，公０．０的＜，在值基本无变化；当＜０．００６时，。值迅速增大，混凝±试件破坏，此后损伤发展缓慢。６０（ＴＣ的损伤曲线公０４０ 广巧大掌工租项古单位论义■：＊沮后再生泌游上力＃性化化松巧巧值＜０．７在ｅ＜０．００５时，Ｚ）值基本无变化；当化００５＜ｅ＜０．０１０时，。值迅速増大，混凝，王试件破坏，此后损伤发展缓慢。７０（ＴＣ和８０（ＴＣ的损伤曲线值＜０．９，在￡＜０．００６时，公值基本无变化０．００６＜ｅ＜０．０１２时Ｄ值缓。；当，慢增大，混凝止试件破坏Ｉ１－１１ｒＩＩ「１．ＩＬＩ〇－，化９。９；＂．．？■＂■ＲＡＣＰ－０■ＲＡＣ３０？功＊■—ｉＡＣ２０一＾２＊＾ＲＳｆｒｉ０．化７〇．７ＩＩ－０Ｔ３Ｏ－２ＯｔＡ－ＲＡＣＯ２０ｉｊＲＡＣ０ｊＲＣＳＯ２０００．．６０．６．ｆＲＡＣ０．３００ＡＣ獻３００Ａ口ＷＯＯ。ｊＫ。Ｒ。ＲＯｊ－０．５？ＡＣＭｊ＇ＡＣＭＯＯＯＯ〇ＡＣ０－４００ＲＸＲＫＲ５０．．４ｎ．ＡＣＪＯ．■＊／ＲＡＣＯ－ｉＯＯ４ｊＲ－＾〇，－■■ｍＲＡＣ３０．Ｓ００Ｉｊ戈．Ｉ０．３ＲＡＣＯ－６０００．３■—－〇３－＿ＲＡＣ３Ｑ６０Ｑ■■ＲＡＣ５０６００ｊ—＾一—＞ＲａＣＣＵ／—ＲＡＣ０１００ＯｉＲＡＣ３０－７０Ｑ０２ＯｆＳＭＯ０．１？；／■－ＲＡＷＭＯ０．１．ｊｉｒ—ＲＡＯＯ？泌００１．Ｘ■－ＲＡＣＳ０？？￣￣￣Ｉ广＾Ｉ１，＇ＴＴ＾■０Ｉｒ＂＊ｉＩ１■〇ｒ．〇．．．．．０２４６８１０１２Ｕ１６０２４６０１４０２４６８１０１１１４１６８１２１１６＊＊ｅ１／护ｃＵ沪ｅ／１０ａＲＡＣＯ损伤演化曲线ＲＡＣ３０损伤演化曲线ｃＲＡＣ５０损伤演化曲线（）做（）１．１ｒ．１１「１１．０－９化－—９Ｊ化８０．８＇■ＲＡＣ７０？功■ＲＡＣ１００－２０化７－ＲＡＣ化．．－２０ＡＩＱ２０００方／ＲＣＯ〇《．—ＲＡＣ７０－３０－－３ｆＲＡＣｌＯＯ０Ｑｆｇ。？０．Ｓ—ＡＣＴＯ．Ｓ■＇－ＷＯ＼Ｏ－４００ＡＣＯＯＪＲ／ＲＩＯ＊０．４．／—ＲＡＣ７０－００／Ｊ－—＇ＡＣ１０Ｑ．Ｑ０ｊ５Ｒ５．ＲＡＣ７００３■從００－３．Ｉ－■ＲＡａＯＱ６００ｊｊ／０－２．ＲＡＣＯ．００．２Ａ－７７０ｊＲＣ１００７００－１Ｉ■ＲＡ打（ＭＯＯＯ．Ｉ■＾—ＲＡＣＩＯ－ＳＯＯＩＩＩＩ０２４６８１０１２１４１６０２４６８１０１２１４１６＾？？ｅ１００／川ｄＲＡＣ７０损伤演化曲线（ｅＲＡＣｌＯＯ损伤演化曲线（））４－泥巧上的损伤演化曲线＊图１２Ｃ３０碎石４－２ＤａｍａＦｉＣ３０ＲＡＣｉ．１ｅｅｖｏｌｕｔｏｎｃｕｒｖｅｄｅｒ出ｆｅｒｅｎｔ化ｍｒａｔｕｒｅｆｇｇｕｎｐｅｏ’４－图１３给出了ＬＲＡＣ混凝止在不同的温度作用后的损伤演化曲线。由图可见，２０Ｃ？ＴＣ的损伤曲线＜＜５０（凤值０．２，在ｅ０．００２时，公值基本无变化试件处予弹性阶段，几乎没有新的损伤〇．〇的＜￡＜０７；当．００时，Ｄ值迅速增大，混凝止试件破坏，此后试件进入残余阶段，损伤发展缓慢。６０（ＴＣ和７０（ＴＣ的损伤曲线值＜０．７ｅ＜０．００８，公，在时值＜ｅ＜基本无变化当〇．〇〇８０．０１３时，公值迅速増大，混凝止试件破坏，此后损伤发展缓；°慢。８００Ｃ的损伤曲线化值＜０．９在￡＜０．００６时，Ｄ值基本无变化；当０．００６＜￡＜０．０１２，时，公值迅速增大，混凝主试件破坏，此后损伤发展缓慢。１．１ＩＩ，「Ｉ０■－９化９＂＂■■－－０７■〇＇７－．ＬＲＡＣＲＡＣ２００－Ｃ５０－２００Ｊ０．．６０．６／Ａ＆３Ｏ０－－ＲＡＣ３００－Ｃ５０Ｑ－－ＬＲｆ。０－５〇ｊ．ｊＬＲＡ＆４００ＲＡＣ４０（Ｍ：５０乂Ｉ０．４■．－ｙ■０４ＣＯＯ－ＣＯＷＬＲＡＯＯＯＲＡＳＳＳＪ０－－．３ｆ…ＬＲＡＣ￣６０００３ＲＡＣ６００ｔ＾，＇、．＇ＣＴＸ．０－ＩＳ０２ＬＲＡ０７００．２－ＩＲＡＭＯＡ－＂．０．８０ＲＡＣ８００Ｃ５０．１ＬＲＣ００．１？．．■Ｉ■０ｔ—＾■Ｉ．Ｊ００２４６８｛〇１２１４１６０２４６Ｓ１０１２＞４１６ｅ沪《＂沪／１－－－图４１３ＬＲＡＣ损伤演化曲线图４１４ＲＡＣＣ５０损伤演化曲线＊－－Ｆ．Ｄｃｒｖｅｎｄｅｒｒｅ．４ｃｕｒｖｒｉｇ４１３ａｍａｇｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｕｕｄｉｆｆｅｎｔＦｉｇ４１Ｄａｍａｇｅｅｖｏｌｕｔｉｏｎｅｕｎｄｅｄｉｆｅｉｅｎｔ化ｍｒｔ－ａｕｒｅＬＲＡＣｔ：ｉｅｒａｕｒｅｏｆＲＡＣＣ５０ｐｅｏｆｅｎｐｔ＇－－團４１４给出了ＲＡＣＣ５０混凝±在不同的温度作用后的损伤演化曲线。由團可见，４１ ■？大＃工《？广巧■巧古＃位论义本＆后《生３１化±？々学住化化验巧义°°‘°２０Ｃ＜＜）、２００Ｃ、３００Ｃ和４００Ｃ的损伤曲线斬值０．３在￡０．００３时，Ｚ值基本无变化，＜ｅ＜０．００５时，试件处于弹性阶段，几乎没有新的损伤；当化〇〇３，Ｄ值迅速増大混凝±试件突然破坏，无残余阶段。５０（ＴＣ的损伤曲线值＜０．６，在￡＜０．００６时，Ｄ值基本无变’＜ｅ＜０Ｃ．００６．〇８时００化，公值迅速増大，混凝主试件破坏，此后损伤发展缓慢。６：当０￣＜＜８０（ＴＣ的损伤曲线Ｄｏ值＜０．９在ｅ＜〇．〇〇８时，Ｄ值基本无变化０．００８￡０．０１２时，；当，Ｄ值迅速増大，混凝±试件破坏，此后损伤发展缓慢。试验结果说明随着温度的升高，，再生混凝±的巧始损伤増大损伤演变过程中的损伤发展的平台期增长，主要破坏区间不断延长，试件破坏时的应变也逐渐增大。４．５延性分巧混凝王试件的应力应变曲线可化反映再生混凝止的变形性能。为了更好地描述高温后再生混凝主的变形性能：，引入延性系数片＝＾－５（４）Ｓｙ６￡式中：？为应力应变曲线的下降段应力值为化８５ｔｒ的点对应的应变值，为假定的破。ｙ坏应变值＂＂，参考通用屈服弯矩法确定。首先根据初始弹性模量的射线与通过峰值应＇力的水平线交于点Ａ’，点Ａ投影在应力应变的曲线的上升段处为点Ａ原点与Ａ点；的直线与通过峰值应力的水平线交于点Ｂ，点Ｂ投影在应力应变的曲线的上升段处为屈’＇服点Ｂ－。，Ｂ点相对应的应变值即为所求的值。如图４１５所示ｘＡＢｆＴｍａｒ二－二￣巧誠帝＼＇０－．８５｛Ｔｍａ觀ｘ巧、＼０巧拥图４－延性计算示意围１５Ｆ－１５ｎｏｆＤｕｃｃａｃｉｇ．４扣ｕｓｔｒａｔｉｏｔｉｌｉｔｙｌｕｌａｔｉｏｎ根据实测的应力应变曲线，得到的不同温度作用后再生混凝±的延性系数具体见－４表４。由表可知，各取代率的巧生混凝主，随着温度的升高，延性系数有不同程度的波动。其中再生碎石混凝止的延性系数变化幅度比再生卵石混凝±的大得多，其中再生碎石混凝主的延性系数变化幅度为０．５左右，再生卵石混凝±的延性系数变化幅度为化１５左右，这说明了随着温度的。变化，再生卵石混凝主的变形性能变化不大４２ ■广巧乂学工程硕古単位论文商迅后井生巧凝王力単１生化试验巧巧表４－４不同温度下再生混凝上延性系数片Ｔａｂ－ｌｅ４４Ｄｕｃｉｉｒｒｅｃｌｃｒｓｅｃｏｎｃｒｅｅｕｎｄｅｒｆｒｅｎｉｒｅｅｍｅｒａｔｕｒｅｔｌｔｙｆａｃｔｏｏｆｃｅｏａｔｄｉｆｅｔｆｔｐｙ￣°－温度ＣＲＡＣＯＲＡＣ３０ＲＡＣ５０ＲＡＣ７０ＲＡＣ１００ＬＲＡＣＲＡＣＣ５０／￣￣ＭＬ４５Ｌ４４Ｌ３３０２．２０．３５．０２００１．７５１．５５１．７３１．８７１１１６１４６１．３６．１１３００１．２０１．４２１．纪Ｌ：２３．１．．４００．．．．１．２５１３６１０７１３１ｌ］７１３５１２５５００１．３８．３５１．３０．３２．３２１．巧Ｕ８１１１４０１．４６００１．３５ｌ．：３９１．２７１．３７１．４１１．６１１４１１２６７００．３０．．５３．３１．４５１．巧１．３８８００１．４０１．４８１．４４１．４１１．５３１．３０１．巧－图４１６为再生混凝王各个取代率的延性系数随温度的变化曲线。由图所示，取代一率不同，，具体的延性系数随温度的变化趋势也不样有较大的离散性。由其均值曲‘线可知再生混凝王的延性系数随温度的变化不太明朗，主要Ｗ４００Ｃ为界限，分为的前°期不稳定变化和后期的稳定增长这两个阶段：在室温到４００Ｃ之间时，再生混凝±的延’性系数有了较大的波动，先大幅增长后又快速降低，到４００Ｃ时达到最小值；从４０（ＴＣ，，开始延性系数出现反弹并随着温度的升高，再生混凝±的延性系数呈现近似线性°的稳定増长关系，但８００Ｃ时，再生混凝王的延性系数只比室温的延性系数值略高。结温度升高时应力－果说明了温度的升高并不都是削弱混凝±的延性，这可能是由于应变曲线趋向平缓，引起混凝±应力下降的同时伴随着应变増大，这是二者平衡协调的结果。２－０。ＲＡＣ０「〇ＲＡＣ３０７ＡＲＡＣ５０Ｌ８■ＶＲＡＣ７０ｆｉ－ＲＡＣＫＸ）均值曲线ＶＳ１．２Ｓ０ＩＩＩＩＩＩＩｔＩ１００１００２００３００４００５００６００７００８００９００ＴｆＣ４－图１６ＲＡＣ均值延性系数随温度的变化曲线－ｆａｃｏｒＦｗｅｅ打ａｎｄｅｍｅｒａｕｅｏｆＲＡＣｉｇ．４１６民ｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｂｅｔｄｕｃｔｉｌｉｔｔｔｐｔｒｐｙ－－ＲＡＣ－４１４１８可知，ＩＯＯＲＡＣＣ５０的延性系数显著由图７，，随温度变化的升高和升高，ＬＲＡＣ说明它们在破坏时的塑性变形增大，而ＬＲＡＣ则表现为不明显的演变规律，－二这可能是由于温度升高时应力应变曲线趋向平缓，应力下降的同时伴随着应变增大者协调变化的结果。４３ 广西大举工程硕女単位论文商温后巧生現鞠主力単化能试验研究１．８１乂「「ＲＡＣＩＯＯＲＡＣｉＯＯＬＲＡＣＲＡＣ＊Ｃ５０Ｉ从－１．０■■■■■ＩＬＩＩ■，■Ｉ■Ｉ．Ｉ■ＩＩ．Ｉ■Ｉ．Ｉ■Ｉ■Ｉ．Ｉ■Ｉ■Ｉ．ＩＩＱ０８＇０１００２００３００４００５００６００７００８００９０００１００２００３００４００５００６００７００８００９００化７ＴＴＣ－４－图１７民ＡＣ－－－１００和ＬＲＡＣ延性系数温度曲线图４１８ＲＡＣ和ＲＡＣＣ５０耗能系数温度曲线－Ｆ－．４１７ＲｅａｔｉｏｎｓｈｉｌｉｂｅｔｗｅｅｎｄｕｃｉｌｉｆａｃｒｎｇｐｔｔｙｔｏａｎｄＦｉｇ．４１８ＲｅｌａｔｉｏｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｄｕｃｔｉｌｉｔｆａｃｔｏｒａｎｄｙｔｏｎｅｒａｔｕｒｅｏｆＲＡＣＩＯＯａＬＲ－ｐｎｄＡＣｋｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｆ民ＡＣａｎｄＲＡＣＣ５０４６耗．能分析试件的应力应变曲线也可反映混凝±在单轴受压状态下从开始加载到破坏这一吸收能量的情况。为了更好地描述高温后再生混凝±的能量吸收，引入耗能比值系数趴＝么＾Ｗ４－巧（＊＾０１２３：沪为高温后混凝±试件的应力应变曲线的下降段应力值为０式中．８５〇的点做的垂ｃ线与应为应变曲线所围成的阴影面积，＆Ｕ３为室温混凝±试件的应力应变曲线的下降－段应力值为０．８５的点做的垂线与应力应变曲线所围成的阴影面积，如图４１９所示。伊ｍａｘ１０．８５ｔＴｍａｘ９０３４－图１９能量耗散量计算示意图＂Ｆ－．４１Ｉｕｒａｉｏｎｏｒｉｓｓａｏｎｉｇ９ｌｌｓｔｔｆｅｎｅｇｙｄｉｐｔｉ根据实测的应力应变曲线，得到的不同温度作用后再生混凝±的耗能比值系数具体－见表４５。由表可知，各取代率的再生混凝±，随着温度升高，耗散比值系数有不同程度的波动。再生卵石源凝±的耗散比值系数变化幅度明显高于再生碎石混凝王的幅度，其中ＬＲＡＣ的耗散比值系数变化幅度为化￣３０．５左右，再生卵石混凝主的耗散比值系数■变化幅度为０．７左右，说明卵石混凝王的耗能更易受高温作用的影响。４４ 广西大举工程硕女単位论文商温后再生絕凝王力学化化试验研兜表４－５不同温度下再生擺凝上耗能比值系数ＷＴａ－ｂｌｅ３７ｒａｔｉｏｃｏｅｆｉｃｉｅｎｔｉｉ民ＡＣｕｎｅｒｉｆｅｒｅｎｈ；ｅｍｅｒａｕ化ｏｆｅｎｅｒｇｙｄｓｓａｔｉｏｎｏｆｄｄｔｉｇｈｔｐｔｐ０ＲＡＣ５０ＲＡＣ７０－蠢度ｒｃＲＡＣＯＲＡＣ３ＲＡＣ１００ＬＲＡＣＲＡＣＣ５０￣￣２０ｒ〇０ＬＯＯｉｍＬＯＯＬＭ２００．８５１１．１２１．０．．７．８５０．０９７０６８０４０３０００．６２０．８３１．０８０．７９０．６１０．８１０．６９４０００．８８０Ｊ６１．０２１．１００．６０１．０００．７８５０００．．８３１０３０９５０．８８０．７２０８９０．９２．．０．７８１．１５６０００．８７０．９９０．８２０．９５０．７９７０００１．０５．７９０．８８０．９４０．８６０５８０．６８．０．８６８０００．５４０．６４０．４６０．７９０．７５０．２９图４－２０为Ｃ３０的再生碎石混凝±的所有取代率的耗能比值系数随温度变化的均值°曲线。由其均值曲线可知再生混凝±的破坏时耗能随温度变化有所降低：主要ｔ＾４００Ｃ为界限，分为的前期变化不稳定和后期的逐渐减小这两个阶段。温度在室温到４０（ＴＣ之，间时，，再生混凝止的耗散量比值系数有了较大的波动先大幅降低后又快速增长；从’４＇００Ｃ开始，耗散量比值系数出现平台期６０（ＴＣ之后，再生混凝±的耗散量比值系数；Ｗ抛物线的曲线规律稳定减小，ＳＣＫＴＣ时，再生混凝止的耗散量比值只为室温的化６５左右。１６口ＲＡＣ０「０ＲＡＣ３０？１．４么ＲＡＣ別ＩＶＲＡＣ７０－】２ＲＡＣ１００子職曲线。食么供塞么１０－Ｗ、！＾导么ｋ木。．＇８采０－巧．．６□么０－．４ＩＩＩＩＩ０２ＩＩＩＩＩ０１００２００３００４００５００６００７００８００９００Ｔ／Ｖ图４－２０ＲＡＣ均值耗能比值系数随温度的变化曲线Ｆ－ｆｉｍ．４２０Ｒｌａｈｉｉｅｎａｎｄｅｒａｉｉｒｅｏ民ＡＣｉｇｅｔｉｏｎｓｐｂｅｔｗｅｅｎｅｎｅｒｃｏｅｃｔ化ｐｔｆｇｙ－２－由图４１，４２２可知，随温度变化的升高，ＲＡＣＩＯＯ和ＬＲＡＣ的耗能比值系数有所降低－５０，说明它们破坏时耗能降低，而ＲＡＣＣ则表现为不明显的演变规律，这可能是由于温度升高时应力－应变曲线趋向平缓二者协调变，应力下降的同时伴随着应变增大化的结果。４５ 广西大単工括硕古尊位论文為■强后巧生５运凝上力単性能化始巧與１．４１－４「「ＲＡ＂００ＲＡＣ１００ＬＲＡＣＲＡＣ－Ｃ５Ｕ１２１２０－－．４＼０．４？Ｉ■Ｉ■Ｉ■Ｉ■Ｉ■Ｉ■ＩＩ＇■Ｉ■Ｉ＇？ＩＩ０１■Ｉ■？１．■Ｉ．■Ｉ？■２０２０１邮２００３００４００５０Ｇ如０７００８００９０００…０２００３００４００５００６００７００８００９００ｒ＊／Ｃｒｃ／－图４２１ＲＡＣｌ００和ＬＲＡＣ耗能比值系数比较图４－２２－ＲＡＣｌ００和ＲＡＣＣ５０耗能比值系数比较－－Ｆ．ｉ４２１ＣｏｍａｒｉｓｏｎｂｅｔｗｅｅｎｅｎｅｒｆｆｉｃｉｅｎｔｏｆＦｉ．４２２ＣｏｍａｒｉｓｏｎｂｅｔｃｏｅｆｇｐｇｙｃｏｅｇｐｗｅｅｎｅｎｅｒｇｙｆｉｃｉｅｎｔｏｆＲＡＣ－１００ａｎｄＬＲＡＣａｎｄＲＡＣＣ５ＲＡＣ０４．７本章小结本章ｙＡ高温后的再生混凝±棱柱体试件为对象－，进行了受压应力应变曲线加载试，基于试验结果验，重点分析了取代率、骨料类型、强度等级、温度等对试件的弹性模量、峰值应变、应力应变曲线、损伤过程、延性、耗能等力学性能指标的影响，主要结论为Ｗ下几点；°１高温后再生混凝±弹性模量逐渐退化，随着温度升高而变小：经历了２０Ｃ（）’°？３０（ＴＣ的不稳定变化期后，混凝王的弹性模３００Ｃ开始呈线性大幅度降低至７００Ｃ量从：‘？８００Ｃ之间，弹性模，８０（ＴＣ时量降低速度减缓，混凝±的弹性模量仅为常温状态下的０．１左右；相同温度作用时，弹性模量的减小速率比混凝止残余抗压强度的减小速率大；再生卵石混凝王的相对弹性模量较再生碎石混凝王降低得更迅速，弹性模量削弱得更快。口）棱柱体高温后峰值应变明显呈现整体上升趋势，即峰值荷载作用时，混凝主试件的变形随作用温度的升高而逐渐増大’；其中４０（ＴＣ之前，峰值应变缓慢波动变化，４００Ｃ‘°￣７００Ｃ的温度区间为峰值应变的快，速增长阶段，但在温度继续升高的后期即７００Ｃ°￣８００Ｃ之间，峰值应变的增长速度逐渐放缓，增长幅度不大。随着温度的升高，卵石混凝止的峰值应变较碎石的增长更快，骨料类型对其存在明显影响。３高温后再生混凝±的应力－应变曲线形状和常温下再生混凝±的曲线特征和规（）律十分类似，，但随着温度的升高曲线上升段和下降段都由陡峭逐渐变平缓，试件的峰值应力减小，峰值应为逐渐增大，所有特征点都向右下方移动，高温试验中经历的温度越高－，这种变化趋势越明显，本文根据过镇海模型和实测的应力应变曲线，提供各工况下的上升段和下降段的拟合参数。（４）因为高温作用，再生混凝王在加载前便存在了初始损伤，且历经作用的温度越）高，，混凝±的初始损伤值￡〇逐渐增大损伤发展的速度越慢，损伤演变过程中的损伤发展的平台期随之增长，主要破坏区间不断延长，试件破坏时的应变也逐渐增大。４６ 广西大尊工程颂古单ｔｆｃ论文巧化后巧生巧巧Ａ力学化化试验巧免°５再生混凝±的延性系数随温度的变化不太明朗：４００Ｃ之间时在室温到，再生（）海凝±的延性系数有了较大的波动，先大幅增长后又快速降低，到４０（ＴＣ时达到最小’值；从４００Ｃ开渝延性系数出现反弹，并随着温度的升高，再生混凝止的延性系数呈‘混凝±的延性系数只比室温的延性系数现近似线性的稳定増长关系，但８００Ｃ时，再生值略高这可能是由于温度的升高，引起混凝止应力降低的同时伴随着应变増大，远是二者平衡协调的结果。随着温度的变化，再生卵石混凝±的塑性性能变化不大，且较再生碎石混凝王稳定。（６）Ｃ３０再生碎石和卵石混凝±的破坏时耗能随温度的变化有所降低；主要４０（ＴＣ为界限，分为的前期变化不稳定和后期的逐渐减小这两个阶段；再生卵石混凝±破坏时耗能较小些，说明其稳定性较再生碎石泡凝±的差，更易受高温作用的影响，Ｃ５０碎石混凝±则表现为不明显的演变规律。麥遷４７ 广巧乂弊工獲硕古単化论文商化后巧生現巧主力学怯化试验研巧第五章火巧后再生混凝±结构评定初探火灾（高溫）作用使再生混凝±（ＲＡＣ）材料性能劣化，结构产生不同程度的破坏和损伤。要确定经受过火灾的建筑物能否继续使用，就需要对火灾后混凝±结构构件的可靠性重新做出评定。早在２０世纪５０，美、英年代、日等国家便对混凝±结构进行较多火灾建筑鉴定评估研究，并制定了相应的评估方法和评估程序。而我国起步较晚，也没有能给再生混凝±结构火灾后损伤程度提供明确的评定标准。基于前文的试验研巧和理论分析，，本章对再生混凝王结构火灾后评估方法进行初步探讨拟为火灾后混凝王构件的评定提供依据。５．１评定工作程序建筑结构的评定是为了确定结构的剩余承载力和损伤程度，决定该建筑是可直接继续使用，还是需要加固再使用，抑或是已经完全破坏。火灾后再生混凝±结构的评一定实质上是混凝止可靠性鉴定中的特殊情况，其评定流程也遵循般性的建筑检测工作流程，主要步骤依次为接受委托、初步调查、详细检测，、综合评价、评定报告等如图５－１所示。接受委托ｉ初步调查Ｘ详细检测＜补充检测Ｗｉ综合评价Ｉｉ评定报告Ｗ２１－图５１火灾启再生添凝上结构评定流程图－化巧ｍｅｎｈｒｒ１Ａｓｔｆｌｏｗｃａｒｔｓｔｒｃｔｕｒｅａｆｔｅｆｉｅ巧ｇ．５ｏｆＲＡＣｕ１、初步调查其中：（１）：的，初步调查主要包括资料调查和现场调查资料调查根据委巧方提供（２）现场资料了解原有结构的设计及施工情况，掌握构件的实际截面尺寸和配筋情况；：查明起火原因勘察，燃烧时间，分布范围，灭火形式等；查看现场残留物、估算火灾４８ 广西大単工程巧女单ｔｆｃ论文巧沮后巧生规巧主力緣性化议始研巧温度，其中最重点是明确火灾作用的温度。２、详细检测详细检测是指火灾现场的构件检测Ｗ及损伤状态分析，子项目主要包括受损构件外观特征记录、再生混凝±烧失量的检测、材料剰余强度的检测等。３、补充检测。补充检测是指对检测的未尽事宜进行现场补充调查，在详细检测之后尽快进行４、综合评价综合评价需根据结构构件的详细栓测情况，按照标准评定损伤等级，旨在判断出材料性能的变化情况和受损轻重。５、评定报宵评定报告内容应包含①建筑工程概况和火灾的概况；②鉴定的目的、内容和依据；⑤火灾作用及影响调查分析结果；④评定结构构件损伤等级；⑤评定结论与是否有必要进行后续修复加固建议。蓮５．２判断火巧作用温度＾火灾的严重程度与燃烧时间及火场温度高低有关，其中判定火灾现场温度的主要方法包括：经验公式推算法；残留燃烧物判断法。１．经验公式推算法Ｐ０］－明确了火灾的燃烧时间后场温度可通过ＩＳＯ８３４５－ｌ：，现建议的式推算ｒ＝－７＋３５４１（８ｒ＋ｌ）（５１）；ｇ°式中；ｒ为自然温度ｃ。〇，ｒ；／为燃烧时间，ｍｉｎｒ为火灾温度，；２．残留燃烧物判断法物质的燃点或变态温度各有不同一，历经的受火温度不同，灾后现场的残留物也不样，因化火灾现场残留的燃烧物可Ｗ为初步化计该区域曾遭受的火灾温度提供重要的－－凭证，常见材料的燃点和变态温度分别如表５１、表５２所示。４１［］５－表１常见材料燃点－Ｔａｂｌｅ５１Ｃｏｍｍｏｎｔｅｒｉａｌｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｍａｐ￣’材料名称燃点（ｃ）ｔｆＳ燃点ｆｃ）＾２－２７０４２４０聚己炼３纸１３０聚氯乙帰４５４棉花１５０粘胶巧维２３５棉布２００緣绝纤维巧０麻绒１５０橡胶１３０献酸树脂５７１尼龙４２４／４９ 广巧大単工程巧古学化论文巧姐后巧生银巧主力単化能试验研免表５－２常见材料変态温度Ｔ－ａｂｌｅ５２Ｃｏｍｍｏｎｍａｔｅｒｉａｌｔｒａｎｓｆｏｒｍ汹ｉｏｎ化ｍｅｒａｔｕｒｅｐ枕料名称ｆｌｌ变态温度（ｒ）－？内水管３００３５０Ｗｃ巧内水管４￣００４３０形成滴状侣及侣合金口窗配件６００￣６５０烙化￣铸铁管子１１００１２００形成滴状、机座热乳钢材钢窗、支架＞７５０变形弯曲９００￣０００黄铜口把手、口扶手１形成滴状￣青铜电线、电级１０００１１００形成滴状银机械零件■每６０形成滴状、容器窥铸玻璃大面积玻璃窗７００￣７５０烙化一般玻璃窗８００￣８５０平板玻璃、嵌丝玻璃形成滴状５．３构件的检测及损伤分祈与混凝±类似，钢材在遭受高温作用时力学性能也发生较大改变，但在构件中其处于被再生混凝王包裹着的状态，发生乂灾时外层的混凝±起到保护作用，钢材损伤程度一较为轻微．８，其强度值般取常温的０倍。因此，作为直接承受燃烧的再生混凝±，确定其灾后强度才是构件检测及损伤分析的重点，主要包括构件外观特征受损情况判定、再生混凝主烧失量检测、材料剩余强度检测等。１．构件外观受损情况受到高温作用时，再生混凝±产生液相的游离水蒸发，固相的物质分解和膨胀变形，对混凝上外部也有所影响，具体表现为混凝±外观颜色的改变，表面裂缝的出现、结构逐渐疏松等现象。因此—，对直接遭受火灾的再生混凝±构件，通过直接目测的方法可Ｗ定程度上估计火灾后构件的受损程度。根据前文的试验研巧，所经历的最高温度不同，再生混凝止构件的外观表现也有所不同－３，其外观特征情况如表５所示。表５－３不同高温作用后再生混凝上外观特征Ｔａｂｌｅ５－３Ｒｅｃｃｌｅｄａｇｒｅａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅｓｕｒｆａｃｅａｆｔｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅｙｇｇｇｐ東面？颜温度ｒｃ）裂缝缺角疏栓色￣－３００Ｗ下同常溫１１％４００鸭黄色无无无５００赤金色少量微裂缝无无抓０澄红色微裂缝多而乱无无７００灰白色微裂缝星形分布无无８００１＾上灰白色大量微裂缝表面起皮，个别角部剥落严重５０ 广西大単工程硕古单位论文巧沮后巧生纸装王力单性能试验巧巧２、烧失量检测高温作用对再生混凝主物理性能的影响还体现在材料质量的减小上，历经的受火温一±的烧失量也不一度不同，灾后混凝样。检测化可在同再生混凝±构件受火区域的内部、外部钻取同体积的混凝主，并与未受火部位的等体积混凝±质量作对比，根据式－２－。（巧计算出混凝止的烧失量。离温后再生混凝±的烧失量如表５４所示表５＂４高溫后再生混凝上烧失量Ｔａｂ－ｌｅ５４Ｉｇｎｉｔｉｏｎ１〇巧ｏｆ民犯ｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅａｆｔｅｒｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ＾￣强度骨料取代率？－－等级类型－３００ｌ３００４００４００５００５０（Ｋ６００６００７００７００８００８００上ｌｉ下￣￣￣－￣－－％？－？３００４．．－．．．．．．．ｌＩ４１１５８０５８０＾８１６８１７４９７４９７９７７９７８３３８３３￣￣￣５０％刚觀．３２６．．．．．３２７．４３７．４３８１６８．１６８的８６剛９０８Ｃ３０肺－－－－－－７０％０４．８４４．８５６．８４６．８４８．０４８．０４８．８４８．８４９．４１９．４１９．８３９．８３￣￣－－－￣１００％０５．巧５．４．．．．．．．＞１７６３７．６３８．９６８９６９８５９．８５１０４８１０４８１０９６１０５６－￣－－－￣Ｃ３０卵石】００％０５．３９５．４．．．．１．１．．１７乂３７．６３８９６８．９６９８５９８５１０４８０４８０９６１０９６￣￣￣－－Ｃ５０碎石１００％０４￣．．．化４．９６７．００７．００８．。８．２２９．０４９．０４９．６２９６２１０．０６１００６３、再生混凝止剩余强度的检测１结构材料强度的检测是评定再生纔凝±构件受损程度余承载力的关键。高（）１＾及剩温后混凝止受力性能劣化，强度有所折损，其根本原因是混凝止的内部复杂的物理和化一学变化引起了混凝±结构疏松混凝±材料质量的减小是这些变化的又。考．，宏观反应虑到源凝±在火灾中的受损厚度大，常用检测强度的钻巧法对取样大小和质量要求较高，有，，程序较复杂较多限制，而测量烧失量的取样可取小样，操作较简４而再生混凝±的取代率不同一，烧失量不同，其强度衰减的程度也不样，存在明显的相关关系。因此再生混凝±也可＾根据实测所得的烧失量３－７计算出再生混凝±的剩，可１＾＾通过式（）余强度。２３－６出再生混凝主的剩余强度（）根据预估的火灾媪度，通过式（州算。考虑到火灾本身具有随机性和复杂性一的检测方法尚无法正确地评定构件，采用单的损伤程度，建议同时采用常规鉴定检测标准中的回弹法、超声脉冲法、钻芯取样法及拔出法等强度检测法巧结合进行综合性评定。５．４本章小结本章在前文试验研究和理论分析的基础上，提出了火灾后再生混凝主结构的评定方法的初步探讨，主要讨论了评定工作程序、火灾现场温度的确定、构件的检测及损伤分析等问题，提出了判断再生混凝±构件外观受损情况定性分析方法和凭借烧失量计算的一定量分析方法＞［理、科学地制定再生混凝±结构的火灾后评估方法提供定，为＾１后更合的研究基础。５１ 广西乂學工程项古學位论文京沮后巧生５是巧主＿：＾＾學性蘇＿设验研究第六章结论与展望６．１主要结论一再生混凝±作为种新型的绿色环保材料，顺利解决废弃混凝±的处理问题，也缓１＾解了市场对混凝±的大量需求，拥有广泛的应用前景。到改革开放＾？来，社会经济的快，建筑火灾呈现多发性特点，速发展，为了再生混凝±日后在实际工程中更好地应用有必要对高温后再生混凝±材料的力学性能进行系统的研究和探讨。本文通过对高温后的再生混凝±力学性能的试验，考虑了强度等级、骨料类型、取，共制作了８，代率和温度等变化因素１６个标准棱柱体试件并在对其进行高温热处理后－进行了棱柱体抗压强度和应力应变曲线的试验，开展了高温后再生碎石混凝止、再生卵石混凝止和高强混凝±的物理及力学性能等方面的系列研究，分析了各变化参数对高湿后再生源凝±的物理性能，同时提出了高温后再、力学性能、变形性能等方面的影响生混凝±应力应变本构方程。本文所得主要结论如下几点：１Ｃ３０再生混凝±试件在经历相同的高温作用后，其表面颜色变化相似，随着作（）－－用温度的升高，主要表现为颜色由灰色捲色灰白的逐渐变化，试件表面表现为由完好－－出现微裂缝表层脱落漏出骨料的过程。Ｃ５０的再生碎石混凝±表面颜色的变化主要为－常温状态下的青灰色－青红色青褐色，，试件表面逐渐出现製缝并没有缺角和表层脱落的现象。Ｐ一取代率的再生混凝±烧失量随温度的提高Ｕ上凸的曲线规律增）髙温后同°一加８００Ｃ时可达９．９７％左右着粗骨料替代率的提高，试件的烧失量也有定程度上，；随的增加；碎石与卵石混凝王烧失量较为接近，粗骨料类型对烧失量没有明确的影响规律；Ｃ５０的烧失量比Ｃ３０小，强度等级对烧失量存在明显影响；提出了烧失量计算公式，拟合结果较好。（３）高温后混凝±的受力破坏过程及形态随着温度的不同有所差异。对Ｃ３０和Ｃ５０再生混凝±试件，温度越高，裂缝越多，发展越缓慢，破坏前的预兆越明显观察其破；坏界面，Ｃ３０混凝±试件没有出现粗骨料被劈裂的情况，而Ｃ５０混凝±的破坏界面随着温度的升高，，破坏断面不再平整出现界面粘结裂缝。４高温后混凝±的抗压强度在３０（ＴＣ存在不稳定波动，之后的温度总体上明显减（）小，温度越高，抗压强度损失的就越多，其中取代率对高温后抗压强度无明显的影响；卵石混凝王的抗压强度较碎石下降更迅速，骨料类型对高温后残余抗压强度有影响；强度衰减值在前４０（ＴＣ内随着质量烧失量的増大而保持基本不变，后期随着烧失量增加一温度下强度损失的速度明思大于烧失量增，抗压强度衰减值快速减小，此时同加的速度。’５２０￣３０（高温后再生混凝±弹性模量逐渐退化，随着温度升高而变小；经历了ＣｒＣ（）５２ 广酉大學工程硕古学化论文商温后再生很凝上力单性能试验巧究￣８０的不稳定变化期后０（ＴＣ（ｒＣ，混凝±的弹性模量从３０（ＴＣ开始呈线性大幅度降低；至７’，０．１左之间弹性模量降低速度减缓，８００Ｃ时，混凝±的弹性模量仅为常温状态下的右；相同温度作用时，弹性模量的减小速率比混凝止残余抗压强度的大再生卵石混凝止的；相对弹性模量较再生碎石混凝王降低得更迅速，弹性模量削弱得更快。棱柱体高温后峰值应变呈现整体上升趋势，，即峰值荷载作用时混凝±试件的变（巧’’？．４００Ｃ７００Ｃ形随作用温度的升高而逐渐增大；其中４０（ＴＣ之前，峰值应变缓慢波动变化，’Ｃ￣的温度区间为峰值应变的快速增长阶段，７００８０（ｒＣ之，但在温度继续升高的后期即间，峰值应变的增长速度逐渐放缓，增长幅度不大。随着温度的升高，卵石混凝±的峰值应变较碎石的増长更快，骨料类型对其存在明显影响。７高温后再生混凝±的应力－应变曲线形状和常温下再生源凝止的曲线特征和规律（）十分类似，但随着温度的升高，，曲线上升段和下降段都由陡峭逐渐变平缓试件的峰值应力减小，峰值应为逐漸增大，所有特征点都向右下方移动，高温试验中经历的温－，度越高，这种变化趋势越明显，本文根据过镇海模型和实测的应力应变曲线提供各Ｘ况下的上升段和下降段的拟合参数。８因为高温作用，再生混凝±在加载前便存在了初始损伤，且历经作用的温度越（）高，混凝±的初始损伤值公０逐渐增大，损伤发展的速度越慢，损伤演变过程中的损伤发展的平台期随之增长，主要破坏区间不断延长，试件破坏时的应变也逐渐增大。°９再生混凝±的延性系数随温度的变化不太明朗；在室温到４００Ｃ之间时，再生混（）凝±的延性系数有了较大的波动，先大幅增长后又快速降低，到４０（ＴＣ时达到最小值；－从４００Ｃ开始，延性系数出现反弹，并随着温度的升高，再生混凝±的延性系数呈现近似线性的稳定增长关系，但８０（ＴＣ时，再生混凝王的延性系数只比室湿的延性系数值略高这可能是由于温度的升高，引起混凝±应力降低的同时伴随着应变增大，迭是二者平衡协调的结果。随着温度的变化，且较，再生卵石混凝王的延性性能变化不大再生碎石混凝王稳定。１０Ｃ３０再生碎石和卵石混凝止的破坏时耗能随温度的变化有所降化：主要（）４０（ＴＣ为界限，分为的前期变化不稳定和后期的逐渐减小这两个阶段；再生卵石混凝±破坏时耗能较小些，说明其稳定性较再生碎石混凝±的差，更易受高温作用的影响，Ｃ５０碎石漏凝±则表现为不明显的演变规律。６．２展望本文对高温后再生混凝±力学性能的进行了初步探讨，也根据试验研究结果获得了一些重要结论，但本文尚存在试验及理论分析不够全面之处，根据再生混凝止本身的材料特点，也为了再生混凝±日后在实际工程中更好地应用，，在该研究领域仍有许多关一于再生混凝±的相关问题值得我们进步：、更全面的研究和探讨（１）目前现有的高温后混凝±为学性能的相应文献研究，基本只考虑了单向受力的情５３ 广巧夫单工担颂古単位论文度迅后巧生巧力罕性化试班巧巧况，对源凝王多轴力学性能却鲜有研究，但绝大多数构件实际是处于复杂应为状态下工作，这与实际上的工程应用有差异，也不利于火灾后建筑结构的鉴定评估和修复加固。因此一，为了进步探讨再生混凝主的高温后力学性能，后的试验研究有必要考虑多轴应力作用，更接近于实际受力情况。（２）构件的类型、位置及受火的方式不同，火灾后构件各部位的力学性能随温度的变化程度也有较大差别，因此，对再生混凝止构件的高温力学性能研究尚需考虑这些因素。（３）再生混凝王的构件研巧己经相对成熟，应该加强对高温后再生混凝止构件力学性能的研究，如考虑构件内不同材料的粘结滑移、结构构件之间的协同作用等问题。５４ 广巧大尊工弦硕古単ｔｔ论文南沮后用生巧■巧主义単化能试验研免参考文献李继业．建筑节能工程材料Ｍ．北京市：化学工业出版社２０１２．［ｕ［］，口］Ｍ．Ｅｔｘｅｂｅｒｒｉａ，Ｅ．Ｖａｚｑｕｅｚ，Ａ．Ｍａｒｉ，Ｍ．Ｂａｒｒａ．Ｉｎｆｈｉｅ打ｃｅｏｆａｍｏｕｎｔｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄｃｏａｒｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅｓａｎｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｒｏｃｅｓｓｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅＪ，ｐｇｇ［］Ｃｅｍｅｎｔａｎｄｏｎｃｒｅｔｅｅｓｅａｒｃｈ７３５－ＣＲ２００７３７５：７４２．，，（）［３］日本建筑业协会巧Ｃ巧．再生骨料和再生混凝王使用规范［巧．１９７７．［４］德国钢筋委员会．漏凝主再生骨料应用指南巧］．巧９７．５ＤＡｆＳｔｂ－艮］ｉｃｈｔｌｉｎｉｅ：ＢｅｔｏｎｍｉｔｒｅｚｋｌｉｅｒｔｅｍＺｕｓｃｈｌａ．Ａｕｅｓｔ１９８８［ｙｇ巧］ｇ阀ＫｉｂｅｒｔＣＪ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ／ＭａｓｏｎｒｙＲｅｃｙｃｌｉｎｇＰｒｏｅｓｓｉｎ化ｅＵＳＡ．ＤｅｍｏＭｏｎａｎｄ反ｅｕｓｅｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅａｎｄＭａｓｏｎｒＣ，Ａｕｅｓｔ１９８８ｙ［］ｇ７５－［］中华人民共和国国家标准畑／Ｔ２１７６２０１０源凝止和砂浆再生细骨料巧］．北京：２０１０中国标准出版社．，ＧＢ／Ｔ２５１７６－２０１０混問中华人民共和国国家标准凝主用再生粗骨料间．北京：中国标准出版社，２０１０．－ＪＧＪ／Ｔ２４０２０１１再生骨料应用技术规程Ｓ．北京冲国标准阴中华人民共和国行业标准［出版社，２０１Ｌ１０１／Ｔ－［北京市地方标准ＤＢ１８０３２０１１再生混凝±结．北京，２０１１．］构护设计规程岡［１Ｕ李亚峰．建筑工程消防实例教程［Ｍ］．北京：机械工业出版社，２０１１．－１２中华人民共和国国家标准ＧＢ５００１０２０１０混凝主结构设计规范［Ｓ．北京：中国标准［］］出版社，２０１化１３ＪＧＪ３－２０１０高层建筑混凝±结构技术规程Ｓ中华人民共和国国家标准．北京：中国［］［］标准出版社２０１０．，［１４过镇海．时旭东．钢筋混凝王原理和分析［Ｍ］．北京：清华大学出版社，２００３．］１５后鸿，肖学锋朱东杰．．消防理论研［］吴，今后若干年内我国火灾发展趋势的探讨的２００３２２－９：３６７３７０究．，，（）［１６过镇載时旭东．钢筋混凝±的高温性能及其计算Ｍ］．北京：清华大学出版化２００３．］［［１７］ＰａｄｍｉｎｉＡＫ，ＲａｍａｍｕｒｔｈｙＫ，ＭａｔｈｅｗｓｓＭｉＳ．ＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｐａｒｅｎｔｃｏｎｃｒｅｔｅｏｎｔｈｅｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＫｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅＪ］．ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄＢ山ＩｄｉｎｇＭａｔｅｒｉａｌｓ，２００９，［２３２－：８２９８３６．（）－＂ＷＮｉｘｏ凸ＲＪ－反ｅｃｙｃｌｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅａｓａｎａｇｇｒｅｇａｔｅｆｏｒｃｏｎｃｒｅｔｅＡｒｅｖｉｅｗＭａｔｅｒｉａｌｓａｎｄＳｕｃｕｒｅｓ６－ｔｒｔ：．１９７８１１（）３７１３７８．，Ｗｅｓｃｈｅ－１９Ｋ．ＳｃｈｕｌｚＫ．ＢｅｔｏｎａｕｓａｕｆｂｅｒｅｉｔｅｔｅｍＡｌｔｂｅｒｔｏｎ卫ｅｔｏｎ．１９８２３２：２３．［］（）口０Ｂ．Ｇ．Ｓ．Ｊ．ＳｔｕｄｏｎｒｅｃｃｌｅｄａｒｅａｔｅａｎｄＫｃｃｌｅｄａｒｅａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅ．Ｃｏｎｃｒｅｔｅ］ｙｙｇｇｇｙｇｇｇＪｏｕｒｎａ－ｌ１９７８１６：１８３１．，（）科］肖建正再生混凝±［Ｍ］．北荒中国建筑工业出版化２００８．５５ 广巧大伴工租颂±単怔论文方沮后巧生巧衡上力學性化化抢巧化口巧ＳｏｍｎａＲａｔｔａｐｏ打，ＪａｔｕｒａｐｉｔａｋｋｕｌＣｈａｉ，ＣｈａｌｅｅＷｉｃｈｉａｎ，巧ａｌ．ＲａｔａｎａｃｈｕＰｏｋｐｏｎｇ．Ｅｆｅ。ｏｆｔｈｅｗａｔｅｒ化ｂｉｎｄｅｒｒａｔｉｏａｎｄｇｒｏｕｎｄｆｌｙＡｓｈｏｎｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅ－ｃｏｎｃｒｅｔｅＪ．ＪｏｕｒａｌｏｆＭａｔｅｒｉａｌｓｉｎＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎ２０１２２４：１６２２［］ｇｇ，，口引ＫａｐｌａｎＭＦ，ＲｏｕｓＦＪＰ．ＥｆｅｃｔｏｆＥｌｅｖａｔｅｄＴｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｏｎｔｈｅＰｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆＣｏｎｃｒｅｔｅＳｕｂｊｅｃｔｅｄｆｏｒｔｈｅＣｏｎｔａｉｎｍｅｎｔａｎｄＳｈｉｅｌｄｉｎｏｆＮｕｃｌｅａｒＲｅａｃｔｏｒＪ．ＡＣＩＳＰｇ［］３４－２４Ｄｅｔｒｏ－ｉｔ１９７２：４４４１．，３７，［２４］李固华，凤凌云，郑盛娥．高温后混凝±及其组成材料性能研究［Ｊ］．四川建筑科学院：１９９１０２．，（）口５］胡倍雷等．高温后混凝±在复杂应力状态下的变形和强度特性的试验研究［可四川建筑科学院１９９３．，押巧２６吴波马忠银欧进萍．高温后混凝王变形特性及本构关系的试验研巧机谨筑结构学［］，－报１９９９２０５：４２４９．，，（）［２７］李敏，钱春香，孙伟．髙强混凝王火灾后性能变化规律研究［Ｍ］．工业建筑，２００４，３２￣（１０）：３４３６．２８．）Ｄ２００４．闻慧群高温（火灾作用后混凝主材料力学性能研巧［］，四川大学硕±论文［］，２９．余志武．Ｊ［］，Ｔ发兴，罗建平高温后不同类型混凝±力学性能试验研巧［安全与环境］２００５０５－学报：１６．，，［３０］余江滔．火灾后混凝±构件损伤评估的试验及理论研究［Ｄ．同济大学博±论文，２００７．］１］ＫＴｅｒａｎｉｓｈｉＹＤｏｓｈｏＭＮａｒｉｋａｗａＭＫｉｋｕｃｈｉ．Ａｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｒｅｃｃｌｅｄａｒｅａｔｅ口，，＾ｐｐｙｇｇｇ－ｃｏｎｃｒｅｔｅｆｏｒｓｔｒｕｃｔｕｒａｒｌ－ｌｅｌｃｏｎｃｒｅｔｅ．Ｐａｒｔ３ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｂｙｅａｓｃａｐｌａｎｔａｎｄｑｕａｌｉｔｙｏｆｒｅｃｙｃｌｅｄａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅ．Ｓｔｕｓｔａｉｎａｂｌｅｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ：Ｕ说ｏｆＲｅｃｙｃｌｅｄＣｏｎｃｒｅｔｅＡｇｇｒｅｇａｔｅ，ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｏｆｔｈｅＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＳｙｍｐｏｓｉｕｍｏｒｇａｎｉｓｅｄｂｙｔｈｅＣｏｎｃｒｅ－ｔｅＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＵｎｉＵｎｉｖｅｒｓｉｔｏｆＤｕｎｄｅｅ１９９８１１：１４３１％．昏ｙ，，Ｐ＾ＫｈａｌａｆＦＭ，ＤｅＶｅｎｎｙ乂Ｓ．ＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｏｆｂｒｉｃｋａｇｇｒｅｇａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅａｔｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓＪ－．ＪｏｕｒｎａｌｏｆａｌｓｉｎＣｉｖｉｌＥｎｉｎｅｅｒｉｎｇＡＳＣＥ２００４１６６：５５６Ｗ５］Ｍａｔｅｒｉｇ．［，，（）：３３］肖建庄黄运标．高温后再生海凝±残余抗压强度［Ｊ．建筑材料学报００６９３［，２，］，（）２５５－２巧．口句肖建圧，黄运标高温后再生混凝±的残余抗折强度ｍ谨筑科学与工程学报２００９，２６－３：３２３６．（）［３５］ＺｅｇａＣＪ，ＤｉＭａｉｏＡＡ．Ｒｅｃｙｃｌｅｄｍａｄｅｗｉｔｈｄｉｆｆｅｒｅｎｔｎａｔｕｒａｌｃｏａｒｓｅａｇｇｒｅｇａｔｅｓｅｘｐｏｓｅｄ－化ｈｉｈｔｅｍｅｒａｔｕｒｅ．ＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎａｎｄＢ山Ｉｄｉｎａｔｅｒｉａｌｓ２００９２３：２０４７２０５２．ｇ口］ｇＭ，ｐ，耿欧袁江±－．再生混凝±高温后性能试验研究２０１０１（１８１９．口句谢汇，，［Ｊ］．混凝，，＾）［３７］胡岳峰．再生粗骨料絕凝主高湿后受压本构曲线试验研究及有限元热导分析［Ｄ］．广西大学硕±学论文２００７．，３ｃ－ｔｔｒ［８］ＴｈｅＣｏｎｒｅｔｅＳｏｃｉｅｔ．Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔｏｆｆｉｒｅｄａｍａｅｄｃｏｎｃｒｅｅｓｕｃｔｕｒｅｓａｎｄｒｅａｉｒｂｙｇｐｙｇｕｎｉｔｅ［Ｒ．Ｒｅｐｏｒｔｏｆ泣ＣｏｎｃｒｅｔｅＳｏｃｉｅｔＷｏｒｋｉｎＰａｒｔｏｎｄｏｎ１９７８．］ｙｇｙ，Ｌ，５６ 广西大學工役巧古単ｔｆｃ论义南征后巧生银巧主力単佐化试验研突口９］杜组秀．混凝主结构火灾损伤评估方法研巧进展阴．工程质量，２００６（０４）．４０－２－［上海市建筑科学研巧院．ＤＢＪ０８１９９６火灾后混凝±构件评定标准间．巧９６］，４Ｓ２５２－２００９２００９Ｕ中国工程建设协会ＣＥＣ火灾后混凝王结构鉴定标准间．［，４２陈宗平．建筑结构检测鉴定与加固Ｍ．：．２０１１［］［］北京中国电为出版社４３Ｌｅｒｅｒｅｓｓｗ－ｒｃｅｃｏｎｃｒｅｅｉＴ．Ｔ．ＦｉｉｔａｎｃｅｏｆｃｉｒｃｕｌａｒＳ化ｅｌｃｏｌｕｍｎｓｆｉｌｌｅｄｉｔｈｂａｒｒｅｉｎｆｏｄｔＪ．￡］，［］Ｊｏｕｒｎａ－ｌｏｆＳｔｒｕｃｔｕｒａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ１９９４．１２０（５：１４８９１５０９，）［４４］陆洲导．钢筋混凝±梁对火灾反应的研巧［Ｄ．同济大学博±论文，１９８９］［４５］过镇海，李卫．混凝±耐热力学性能的试验研究总结［Ｒ］．清华大学±木工程系１９９１典２０［４６］闯继红．离温作用下混凝主材料性能试验研究及框架结构性能耐久性分析［Ｄ］．天津大学博±论文，２０００４７吴波，袁杰杨成山．島温后高强混凝±的微观结构分析Ｊ．哈尔滨建筑大学学报１９９９，［］，［］，３２２８－１２（）；－［４．混凝±高温后的扫描电镜实验研究内．福州大学学报增刊１９９６２４：２４３８引钱在兹点慧，，４ＬＭ－－巧ｉｎＷＬｉｎＴＰｏｗｅｒｓＧｏｕｃｒｏｓｅｓｏｆｆｉｒｅｄａｍａｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅＪｌ９９６．．．Ｄ．ｃｈ．Ｍｉｔｒｕｃｔｕｒｇ］［引，，，，，，Ｕ，［，ｕｒａ－ＡＣＩＭｅｔｅｒａｉｌＪｏｌ．９３３）：１９９２０５（５０中华人民共和国国家标准－［．細／Ｔ５００８２００２普通混凝±力学性能试验方法标准间．北］京：中国建筑工业出版社２００３，５亚高温作用下混凝±受力性能试验研巧２００８．Ｄ．清华大学硕±论文［Ｕ李亮［，啤：］［５巧朱伯龙等．工程结构抗火性能研究报告阿．同济大学工程结构研究所，２００８Ｗ［５３］吴波．火灾后钢筋混凝主结构的力学性能［Ｍ］．北京：科学出版社，２００３．二－５４李国强．钢结构及钢．：［］，韩林海国彪等混凝±组合结构抗火设计［Ｍ］北京中国建筑，楼工业出版社２００６，．损伤为学及其应用［Ｍ．北京２００２．：科学出版社龄］李兆霞］，６３－１６：１１２１吴波．近１０口，唐贵和年来混凝±结构抗火研巧进展阴谨筑结构学报，２０１０，］（）巧７］吴波，王平，朱伯龙．我国钢筋混凝±材料巧火性能研巧回顾与分析Ｊ．建筑材料学［］报２００３６－：１８２１８９，，口）口刊陈宗平，周春恒，陈宇良巧生碎石混凝王力学性能试验研巧［Ｊ］．实验力学，２０１４，巧口）：３３３－３４３５９陈宗平，周春恒良等．．再生卵石骨料混凝主力学性能试验研究Ｊ建筑材料学［］，陈宇［］２０１４１７３￣报：４６５４６９，，（）６０－陈宗平．．，徐金俊郑华海等再生混凝王基本力学性能试验及应力建［］，应变本构关系［Ｊ］－筑材料学报，２０１４１６１：２４３２，（）［６１］苏益生，孟二从，陈宗平等．高温后再生卵石混凝±抗压性能试验研究［Ｊ］．混凝２０－±１４８７８８１：，，５７ 广扭大単工程硕古學ｔ＆讼文南通后巧生巧載主义摩性能试路巧呢致谢新生报到的情景历历在目，仿佛就在昨天，转瞬之间就到了告别的时刻。在论文即将完成之际一、，突然间有许多话要说，感谢那些路走来都给予我支持鼓励和陪伴的老师、同学、朋友们。首先，在此向我的导师陈宗平教授致；＾＾最深的敬意和诚擎的感谢，无论是论文的选题、试验的加载，还是论文的撰写，在整个过程中他都给予了我悉也的指导和不懈的支持，使我能顺利完成本次毕业论文。陈老师严谨的治学精神和精益求精的工作作风，深深地感染了我。他为人处事的那种踏实、谦逊、和善给我留下了深刻的印象，我学到的一、不仅是学术研巧，更多的是做人的道理，您的教诲我将永远铭记于屯。在此，再次向一恩师道声感谢，衷也的祝愿您顺利、平安、健康！、、、、其次，感谢师兄柯晓军张向冈陈宇良徐金俊周春恒、占东辉、张超荣、应武挡，师姐王妮、钟铭、李玲，对试验和论文给予的指导和关也；感谢本课题组的王欢欢、梁垂、叶培欢、郑魏、何天瑶同学的帮助，在试验过程中我们相互支持并肩奋战；感谢师弟经承贵、周文祥、陈俊替，师妹谭秋虹在试验过程中提供的帮助。各位Ｗ上的一同口师兄弟姐妹们，我们共同成长，也起度过了２年多的快乐、充实而难忘的研究生生活，我会永远记住送段美好的时光！一一、然后！，感谢我的家人，感恩他们为我所做的切，直鼓励和关屯着我最后，特别感谢送次答辩及评审的各位专家们，谢谢你们给予论文的批评指正。再次向在送次毕业试验及论文中给予过我帮助和支持的人表示真诚的感谢，谢谢你们。５８ 广西大単工程硕去學化论文巧沮后巧生戴力単化化试故巧宝攻读学位期间论文发表情况、获奖情况及参与的科研项目发表论文情况：ｓｅａｒｃｈ－１、ＵＪｕｎｔａ。ＸｕＪｕｎｕｎＣｈｅｎｚｏｎｉｎＬｉＹ１ＬｉａｎＹｉｎＭｅｃｈａｎｉｃａｌ化ｏｎｂｏｎｄｓｌｉ，《，ｊ，ｇｐｇ，，ｇｇｐｂｅｈａｖ－ｕａｒｅｉｏｒｓｏｆｒｅｃｃｌｅｄａｒｅａｔｅｃｏｎｃｒｅｔｅｆｉｌｌｅｄｓｓｔｅｅｌｔｕｂｅｓ》［Ｊ］．ＰｒｏｒｅｓｓｉｎｙｇｇｇｑｇＳ－ｔｒｕｃｔｕｒｅｓ２０１２３２３３３２３６Ｅｌ，录，：收；２、Ｊ．工业．陈宗平梁姜薛建阳李伊高温后型钢再生混凝±梁变形性能及刚度计算［，，，］＾建筑，２０１４，４４（５０２）；参与的科研项目：１、建筑垃圾生产再生绿色墙体材料的关键技术及推广应用研究，广西科技攻关项目－（１２１１８０２３３）；２－、双向反复荷载下型钢混凝±异形柱钢梁桓架节点的破坏机理研究，国家自然科学基金项目（５０９０８０５７）；Ｈ３、压弯剪扭受力下型钢海凝±构件的性能及设计方法研究，国家自然科学基金项目（５１％８００４）。案５９
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